JPS63118042A - 永久磁石材料及びその製造方法 - Google Patents
永久磁石材料及びその製造方法Info
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- JPS63118042A JPS63118042A JP61263550A JP26355086A JPS63118042A JP S63118042 A JPS63118042 A JP S63118042A JP 61263550 A JP61263550 A JP 61263550A JP 26355086 A JP26355086 A JP 26355086A JP S63118042 A JPS63118042 A JP S63118042A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
発明は、希土類金属（以下Ｒと記す）・と遷移金属（以
下Ｔｍと記す）の合金、特にＲ２Ｔｍ□７系永久磁石材
料とその製造方法に関するものである。
下Ｔｍと記す）の合金、特にＲ２Ｔｍ□７系永久磁石材
料とその製造方法に関するものである。
従来より、Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕからなる合金系に、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｎｂ等の遷移金属元素を添加すること
により、優れた磁気特性が得られることが知られており
、特に、Ｓｍ−Ｃｏ−ＦｅＣｕ Ｍ （ＭはＺｒ、Ｔ
ｉ、Ｈｆ、Ｎｂ等）系においては、最大エネルギー積で
３０ Ｍ Ｇ Ｏｃ以上の特性が得られることが報告さ
れている。このような多元系希土類金属間化合物永久磁
石合金の製造方法としては、希土類金属、Ｃｏ、’ Ｆ
ｅその他の合金構成成分の高耗度金属を出発原料とし、
ルツボ中不活性雰囲気下において溶解。
ｒ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｎｂ等の遷移金属元素を添加すること
により、優れた磁気特性が得られることが知られており
、特に、Ｓｍ−Ｃｏ−ＦｅＣｕ Ｍ （ＭはＺｒ、Ｔ
ｉ、Ｈｆ、Ｎｂ等）系においては、最大エネルギー積で
３０ Ｍ Ｇ Ｏｃ以上の特性が得られることが報告さ
れている。このような多元系希土類金属間化合物永久磁
石合金の製造方法としては、希土類金属、Ｃｏ、’ Ｆ
ｅその他の合金構成成分の高耗度金属を出発原料とし、
ルツボ中不活性雰囲気下において溶解。
ｖＩ造する方法が最も一般的である。
しかしながら希土類金属は、一般的に高価でるため、原
料価格が高くなり、型造原価を上げる要因となっている
。一方、溶解法の上記欠点を改善する方法としては、純
金属に比較し安価な、希土類酸化物を原料として、適当
な還元剤（Ｃａ 、 Ｍ ｇ 、 Ｃａ Ｈｚ等）を用
いて還元し、Ｃｏ２Ｆｅその他の金属成分と拡散反応に
より合金化させる直接還元拡散法が知られている。（例
えば特開昭５４−１０２２７１号公報）しかしながら、
特開昭５４−８７６３Ｃ）号公報にも記載されているよ
うに、ＳｍＣｏ、系等の２元系磁石については、成分の
制御が容易であるが。
料価格が高くなり、型造原価を上げる要因となっている
。一方、溶解法の上記欠点を改善する方法としては、純
金属に比較し安価な、希土類酸化物を原料として、適当
な還元剤（Ｃａ 、 Ｍ ｇ 、 Ｃａ Ｈｚ等）を用
いて還元し、Ｃｏ２Ｆｅその他の金属成分と拡散反応に
より合金化させる直接還元拡散法が知られている。（例
えば特開昭５４−１０２２７１号公報）しかしながら、
特開昭５４−８７６３Ｃ）号公報にも記載されているよ
うに、ＳｍＣｏ、系等の２元系磁石については、成分の
制御が容易であるが。
Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｍ （ＭはＺｒ、 Ｈｆ。
Ｔｉ、Ｎｂ等）
で表わされるＲ２Ｔｍ１７系の地元系希土類コバルト磁
石においては、還元拡散反応時の成分制御。
石においては、還元拡散反応時の成分制御。
特にＣｕ量の制御が雅しく１例えば特開昭５８−２３４
１０５号、に記載されているような還元拡散反応後にＣ
ｕ を必要量添加する方法等が提案されている。
１０５号、に記載されているような還元拡散反応後にＣ
ｕ を必要量添加する方法等が提案されている。
しかし、上記のＲ２Ｔｍ□７系の多元系希土類磁石の還
元拡散法は、成分制御、特にＣｕ量の制御が未だ十分で
はなく、実験室レベルの小規模な生産を除き、大量生産
時には溶解法と同等の特性を安定して得ることは雅しく
、未だ実用化には至っていない。
元拡散法は、成分制御、特にＣｕ量の制御が未だ十分で
はなく、実験室レベルの小規模な生産を除き、大量生産
時には溶解法と同等の特性を安定して得ることは雅しく
、未だ実用化には至っていない。
本発明は、溶解法のコスト面での欠点と還元拡散法にお
ける成分制御の面での欠点を改善し、優れたＲ２Ｔｌ１
１□７系多元系希土類金属間化合物永久磁石合金を安定
して量産し得る製造方法並びにそれによって製造した永
久磁石Ａ材料を堤供することを目的とするものである。
ける成分制御の面での欠点を改善し、優れたＲ２Ｔｌ１
１□７系多元系希土類金属間化合物永久磁石合金を安定
して量産し得る製造方法並びにそれによって製造した永
久磁石Ａ材料を堤供することを目的とするものである。
本発明は、２０〜３０ｗｔ％のＲ（ＲはＳｍ。
Ｃｅ、Ｐｒを中心とする希土類金属）、１０〜２１ｗｔ
、％のＦｃ、３．５〜５．０ｗｔ％のＣｕ、 ０．０
５−０．２０ｗｔ％のＣａを含み、更ニ２．０〜３．０
’−ｔ％のＺｒ、３．５〜６．０ｗｔ％のＨｆ、 １
．０−２ 、 ０ｗｔ％の］’ｉ、 ２．０〜３．０
讐ｔ％のＮｂの群から選ばれた少なくとも１種の元素を
含み、残部Ｃｏからなることを特徴とする永久磁石材料
である。
、％のＦｃ、３．５〜５．０ｗｔ％のＣｕ、 ０．０
５−０．２０ｗｔ％のＣａを含み、更ニ２．０〜３．０
’−ｔ％のＺｒ、３．５〜６．０ｗｔ％のＨｆ、 １
．０−２ 、 ０ｗｔ％の］’ｉ、 ２．０〜３．０
讐ｔ％のＮｂの群から選ばれた少なくとも１種の元素を
含み、残部Ｃｏからなることを特徴とする永久磁石材料
である。
また、この発明による永久磁石材料の製造方法は、希土
類酸化物、ｉ移金属の粉末、及び粒状又は粉末のＣａを
混合し、１０００〜１３００°Ｃに加熱、保持し、還元
拡散反応せしめ、その後脱Ｃａ、粉砕を加えた材料を用
いて、磁場中成形、焼結を行い２０〜３０ｗｔ％のＲ（
ＲはＳｍ、Ｃｃ、Ｐｒを中心とする希土類元素）、１゜
−２１ｗｔ％のＦｅ、 ３．５〜５．０ｗｔ％のＣｕ
。
類酸化物、ｉ移金属の粉末、及び粒状又は粉末のＣａを
混合し、１０００〜１３００°Ｃに加熱、保持し、還元
拡散反応せしめ、その後脱Ｃａ、粉砕を加えた材料を用
いて、磁場中成形、焼結を行い２０〜３０ｗｔ％のＲ（
ＲはＳｍ、Ｃｃ、Ｐｒを中心とする希土類元素）、１゜
−２１ｗｔ％のＦｅ、 ３．５〜５．０ｗｔ％のＣｕ
。
０．０５〜０．２０ｉｉｔ％のＣａを含み、更に２．０
−３．０ｗｔ％のＺｒ、 ３．５〜６．０ｗｔ％のＨ
ｆ 。
−３．０ｗｔ％のＺｒ、 ３．５〜６．０ｗｔ％のＨ
ｆ 。
Ｌ、Ｏ−２，０ｗｔ％のＴ ｘ ＋ ２ 、０〜３
、 Ｏｗ ｔ％のＮｂの群から選ばれた少なとも１種の
元素を含み、残部Ｇｏからなる成分を持つことを特徴と
する。
、 Ｏｗ ｔ％のＮｂの群から選ばれた少なとも１種の
元素を含み、残部Ｇｏからなる成分を持つことを特徴と
する。
以下本発明の詳細をＳ ｍ ２ （Ｃｏ ｒ Ｆ ｅ
＋ Ｃｕ ＋Ｍ）、７系永久磁石を製造する場合を例に
して説明する。
＋ Ｃｕ ＋Ｍ）、７系永久磁石を製造する場合を例に
して説明する。
まず希土類金属酸化物（例えばＳＩＩ＋２０．）と適当
な還元剤（Ｃａ、 Ｃ，１ｌＨ２，Ｍｇの内の１種又は
２種以上）とＦｅ、 Ｃｏ、 Ｃｕ、 Ｍ （Ｔｌ、
Ｚｒ。
な還元剤（Ｃａ、 Ｃ，１ｌＨ２，Ｍｇの内の１種又は
２種以上）とＦｅ、 Ｃｏ、 Ｃｕ、 Ｍ （Ｔｌ、
Ｚｒ。
Ｎｂ、Ｈｆの内の１種又は２種以上）金属粉またはこれ
ら金属粉の一部ないしは全部の酸化物を各々所定値秤取
し、■型混合機等の公知の混合機中に投入し、１０００
〜１３００’ｃの温度に加熱して還元拡散反応（以下Ｒ
／Ｄ反応という）を行なわせる。
ら金属粉の一部ないしは全部の酸化物を各々所定値秤取
し、■型混合機等の公知の混合機中に投入し、１０００
〜１３００’ｃの温度に加熱して還元拡散反応（以下Ｒ
／Ｄ反応という）を行なわせる。
Ｒ／Ｄ反応が順調に進行した場合には１本工程において
、希土類金属酸化物および金属酸化物は還元剤により合
金化されてケーキ状の反応組成物が形成される。第３図
は、本反応過程をＣａ、 ５ｒｎ２０．、Ｆｅ、Ｃｕお
よびＣｏを用いて示差黙分析装置（ＤＴＡ）で調べたも
のである。
、希土類金属酸化物および金属酸化物は還元剤により合
金化されてケーキ状の反応組成物が形成される。第３図
は、本反応過程をＣａ、 ５ｒｎ２０．、Ｆｅ、Ｃｕお
よびＣｏを用いて示差黙分析装置（ＤＴＡ）で調べたも
のである。
８００℃近傍に図中ａで示すようにＣＱの融点に相当す
る吸熱ピークが認めら九、；皮相状態のＣＱがＳｍ２０
．を還元（Ｓｍ２０Ｊ＋ａＣａ−ｐ２Ｓｍ十３Ｃａ○）
することによる発熱ピークｂが８３０〜９００℃に認め
ら九る。このようにして還元さ才したＳ＋＋＋が、ＦＬ
〕、 ＣＱ、 Ｃｕと相互拡散することにより、略９０
０℃以上で、僅かな吸熱反応Ｃを伴いながらＳ ｍ −
Ｃｏ−Ｆａ −Ｃｕの合金ｊヒｌ＼ど拡散反応が進行し
ていくことがわかる、一方図中にｄおよびＣで示すよう
に低、Ｕ側で隙かな発熱反応が見られるが、この反応は
ＣｕとＣ，Ｊとの間にＣａ Ｃｕ系の低融点合金が一
部生成するためであり、これらのピークは例えばＨａｎ
ｓｃｎ、 Ｃｏｎ５ｗｔｕｔｉｏｎ ｏｆ Ｂｉｎａｒ
ｙ Ａ１１ｏｙｓ中に記載のＣａ−Ｃｕ二元系状態図の
結果と良く対応している。
る吸熱ピークが認めら九、；皮相状態のＣＱがＳｍ２０
．を還元（Ｓｍ２０Ｊ＋ａＣａ−ｐ２Ｓｍ十３Ｃａ○）
することによる発熱ピークｂが８３０〜９００℃に認め
ら九る。このようにして還元さ才したＳ＋＋＋が、ＦＬ
〕、 ＣＱ、 Ｃｕと相互拡散することにより、略９０
０℃以上で、僅かな吸熱反応Ｃを伴いながらＳ ｍ −
Ｃｏ−Ｆａ −Ｃｕの合金ｊヒｌ＼ど拡散反応が進行し
ていくことがわかる、一方図中にｄおよびＣで示すよう
に低、Ｕ側で隙かな発熱反応が見られるが、この反応は
ＣｕとＣ，Ｊとの間にＣａ Ｃｕ系の低融点合金が一
部生成するためであり、これらのピークは例えばＨａｎ
ｓｃｎ、 Ｃｏｎ５ｗｔｕｔｉｏｎ ｏｆ Ｂｉｎａｒ
ｙ Ａ１１ｏｙｓ中に記載のＣａ−Ｃｕ二元系状態図の
結果と良く対応している。
このＣａ Ｃｕ合金の一部は、Ｒ／Ｄ反応後の脱Ｃａ
工程でＣｏとともに目的とする合金系と分離洗浄される
ため、最終組成のＣｕ量が減少する。二元に対して、出
発時に配合するＣｕ量を目的とする合金の化学量論組成
に対して １０５・〜１．３０ 倍程度増加させる方法
が一般的ではあるが、出発原料の粉体特性１反応炉の温
度分布笠の影響により、 Ｃｕｉの歩留の変動が大きく
なる。これに対して１発明者等は２種々のＲＬ／Ｄ化反
応の実験を行い、配合する Ｃｕ量を５．０ｗｔ％以下
とし、 ＣｕがＣｏに固溶する限度に対して余裕を大
きくとると、 Ｃｕ量の歩留が向上し１歩留の変動も小
さくなること、及び皿Ｃａ工程にてＣａを分前洗浄した
後の合金中に含ま九る残存Ｃａ量を０．０５ｗｔ％以上
にすると。
工程でＣｏとともに目的とする合金系と分離洗浄される
ため、最終組成のＣｕ量が減少する。二元に対して、出
発時に配合するＣｕ量を目的とする合金の化学量論組成
に対して １０５・〜１．３０ 倍程度増加させる方法
が一般的ではあるが、出発原料の粉体特性１反応炉の温
度分布笠の影響により、 Ｃｕｉの歩留の変動が大きく
なる。これに対して１発明者等は２種々のＲＬ／Ｄ化反
応の実験を行い、配合する Ｃｕ量を５．０ｗｔ％以下
とし、 ＣｕがＣｏに固溶する限度に対して余裕を大
きくとると、 Ｃｕ量の歩留が向上し１歩留の変動も小
さくなること、及び皿Ｃａ工程にてＣａを分前洗浄した
後の合金中に含ま九る残存Ｃａ量を０．０５ｗｔ％以上
にすると。
分離洗浄時に消失する Ｃｌ３量が少なく、最終組成中
のＣｕ量も安定することを見出した。配合するＣｕ量は
少ないほうが、最終組成のＣｕ量が安定するが、 Ｃｕ
量を少なくした場合には、最終的に得られる永久磁石ご
合の析出相が減少し保持力特性が低下するが２．０Ｉｉ
ｔ％以上、より好ましくは２ ＃ ！ＩＪ Ｗ ｔ％以
上のＣｕ量であ九ば、析出相生成のための時効温度を高
くシ１時効時間を延長することで、実用的に十分な保持
力特性が得られる。従って、２ 、０ ｗｔ％〜５．０
ｗｔ％のＣｕｉの範囲で、安定したＣｕｉを得るＲ／Ｄ
反応と、保持力特性が両立する。脱Ｃａ工程後の残存Ｃ
ａｉは、それが多くなるほどＣｕｆＪ、が安定するが、
一方で磁気特性、特に残留磁束密度を低くする作用をも
つことから、その上限は０゜２０ｉｒｔ％とり、０．０
５−０．２０ｗｔ％の［Ｄ１？制御することが望ましい
。
のＣｕ量も安定することを見出した。配合するＣｕ量は
少ないほうが、最終組成のＣｕ量が安定するが、 Ｃｕ
量を少なくした場合には、最終的に得られる永久磁石ご
合の析出相が減少し保持力特性が低下するが２．０Ｉｉ
ｔ％以上、より好ましくは２ ＃ ！ＩＪ Ｗ ｔ％以
上のＣｕ量であ九ば、析出相生成のための時効温度を高
くシ１時効時間を延長することで、実用的に十分な保持
力特性が得られる。従って、２ 、０ ｗｔ％〜５．０
ｗｔ％のＣｕｉの範囲で、安定したＣｕｉを得るＲ／Ｄ
反応と、保持力特性が両立する。脱Ｃａ工程後の残存Ｃ
ａｉは、それが多くなるほどＣｕｆＪ、が安定するが、
一方で磁気特性、特に残留磁束密度を低くする作用をも
つことから、その上限は０゜２０ｉｒｔ％とり、０．０
５−０．２０ｗｔ％の［Ｄ１？制御することが望ましい
。
以上説明した様に、最終組成中のＣｕ量を安定化を図る
方法として、配合Ｃｕ量を制御する方法と残存Ｃａ量を
制御する方法の２つがあり、各々単独でも効果があるが
１両方の併用により一層高い効果が得られ、溶解法と同
等のＣｕ量の安定性と磁気特性が得られる。
方法として、配合Ｃｕ量を制御する方法と残存Ｃａ量を
制御する方法の２つがあり、各々単独でも効果があるが
１両方の併用により一層高い効果が得られ、溶解法と同
等のＣｕ量の安定性と磁気特性が得られる。
以下、本発明の実施例について説明する。
〔実施例１〕
Ｓ＋ｕ２０，１５Ｌ、ｏｇ、Ｃｏ２５Ｌ、Ｏｇ、Ｆｅ７
０、Ｏｇ、Ｚｒ１２．Ｏｇ、Ｃａ８８．Ｏｇと。
０、Ｏｇ、Ｚｒ１２．Ｏｇ、Ｃａ８８．Ｏｇと。
Ｃｕ７．７． Ｌｏ、４． １５．８，２１．２．２
Ｇ。
Ｇ。
８．４４．３，６９．５ｇの組合せの粉末を精秤し、Ｖ
型混合機で３０分間混合した。 Ｃａ及びＣｏはそれぞ
れ目標とする化学量論組成の１．３倍及び１．１倍を配
合した。Ｃｕの各配合量の目標値は各々１．５，２．０
，３．０，４．０，５゜０．８．０，１２．０ｗｔ％で
ある。 次いでＡｒ雰囲気中で１２００℃２ｈのＲ／Ｄ
反応を行った。
型混合機で３０分間混合した。 Ｃａ及びＣｏはそれぞ
れ目標とする化学量論組成の１．３倍及び１．１倍を配
合した。Ｃｕの各配合量の目標値は各々１．５，２．０
，３．０，４．０，５゜０．８．０，１２．０ｗｔ％で
ある。 次いでＡｒ雰囲気中で１２００℃２ｈのＲ／Ｄ
反応を行った。
反応後得られたケーキを水中に２ｈ投し繰返し洗浄を行
った。次いでＰＨ＝３〜５の範囲内でｌｈ、Ｈｃｌによ
る処理を行い、水に難溶性の残渣を溶解除去した後Ｐ
Ｈ” ６ 、５〜７になるまで水洗後乾燥した。得られ
た合金粉の成分分析を行い、目標Ｃｕ量と得られた合金
粉に含まれるＣｕ量を比較したのが第１図である。各条
件について、３〜５回の実験を行っている４第１図に明
らかなようにＣｕ量の目標値が５ｗｔ％以下では、得ら
れた合金粉に含まｔしる Ｃｕｍか目標値に近づき安定
した結果を示している。
った。次いでＰＨ＝３〜５の範囲内でｌｈ、Ｈｃｌによ
る処理を行い、水に難溶性の残渣を溶解除去した後Ｐ
Ｈ” ６ 、５〜７になるまで水洗後乾燥した。得られ
た合金粉の成分分析を行い、目標Ｃｕ量と得られた合金
粉に含まれるＣｕ量を比較したのが第１図である。各条
件について、３〜５回の実験を行っている４第１図に明
らかなようにＣｕ量の目標値が５ｗｔ％以下では、得ら
れた合金粉に含まｔしる Ｃｕｍか目標値に近づき安定
した結果を示している。
〔実施例２〕
実施例１において、Ｃｕ投入量を２６．８ ｇとし、Ｒ
／Ｄ反応後の脱Ｃａ工程のＨｃｌによる処理を、 ＰＨ
＝３〜５の範囲で２ｍ１ｎ−２ｈ変化させることで、得
られた合金粉中の残存Ｃａ量を変化させ、残存Ｃａ量と
得られた合金粉に含まれる Ｃｕ量を比較したのが第２
図である。残存ＣａｆＪが高いほど、Ｃｕ量のバラツキ
が少なく、残存Ｃａ量が０．０５ｗｔ％以下では、 Ｃ
ｕ量が非常に不安定となっている。
／Ｄ反応後の脱Ｃａ工程のＨｃｌによる処理を、 ＰＨ
＝３〜５の範囲で２ｍ１ｎ−２ｈ変化させることで、得
られた合金粉中の残存Ｃａ量を変化させ、残存Ｃａ量と
得られた合金粉に含まれる Ｃｕ量を比較したのが第２
図である。残存ＣａｆＪが高いほど、Ｃｕ量のバラツキ
が少なく、残存Ｃａ量が０．０５ｗｔ％以下では、 Ｃ
ｕ量が非常に不安定となっている。
〔実施例３〕
実施例１において、Ｃｕ投入量を２１．２ ｇとしＲ／
Ｄ反応後の脱Ｃａ工程のＨｃｌによる処理をＰＨ＝３〜
５の範囲で３０ｍ１ｎ、 行い、第１表に示す磁石合
金を得た。
Ｄ反応後の脱Ｃａ工程のＨｃｌによる処理をＰＨ＝３〜
５の範囲で３０ｍ１ｎ、 行い、第１表に示す磁石合
金を得た。
第１表
上記合金をボールミルで平均３．８μｍの粒子に微粉砕
後、 ８ＫＯｅの磁場中（横磁場）で約３ｔｏｎ／ｃ
Ｊの圧力でプレス成形し、Ｈ２雰囲気中で１２００℃Ｘ
２ｈの条件で焼結し、１１５０℃Ｘｌｈの保持後、油冷
を行う溶体化処理を行った後８５０℃Ｘ５ｈの保持効１
℃／ｍｉｎの速度で３００℃まで冷却する時効処理を行
って焼結磁石を作成し、ｍ気持性を測定したところ第２
表に示す結果を得た。
後、 ８ＫＯｅの磁場中（横磁場）で約３ｔｏｎ／ｃ
Ｊの圧力でプレス成形し、Ｈ２雰囲気中で１２００℃Ｘ
２ｈの条件で焼結し、１１５０℃Ｘｌｈの保持後、油冷
を行う溶体化処理を行った後８５０℃Ｘ５ｈの保持効１
℃／ｍｉｎの速度で３００℃まで冷却する時効処理を行
って焼結磁石を作成し、ｍ気持性を測定したところ第２
表に示す結果を得た。
第２表
〔発明の効果〕
本発明により、従来成分制御が不安定であったＲ／Ｄ法
による多元系Ｒ２Ｔｍ１．型希土類合金の製造が容易に
なり、高価な希土類金属を使用しない希土類酸化物を原
料とした永久磁石の製造が可能となる。
による多元系Ｒ２Ｔｍ１．型希土類合金の製造が容易に
なり、高価な希土類金属を使用しない希土類酸化物を原
料とした永久磁石の製造が可能となる。
第１図はＲ／Ｄ法における目標Ｃｕ量と実際に得られた
合金中のＣｕ量との関係を示す図、第２図は、Ｒ２Ｏ法
により得られた合金中の残存ＣａｍとＣｕ量の関係を示
す図、第３図はＳｍ２０３−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃａに
よるＲ／Ｄ法の示差熱分析結果を示す図である。
合金中のＣｕ量との関係を示す図、第２図は、Ｒ２Ｏ法
により得られた合金中の残存ＣａｍとＣｕ量の関係を示
す図、第３図はＳｍ２０３−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃａに
よるＲ／Ｄ法の示差熱分析結果を示す図である。
Claims (2)
- （１）２０〜３０ｗｔ％の希土類金属Ｒ（ＲはＳｍ、Ｃ
ｅ、Ｐｒを中心とする希土類元素）、１０〜２１ｗｔ％
のＦｃ、３．５〜５．０ｗｔ％のＣｕ、０．０５〜０．
２０ｗｔ％のＣａを含み、更に２．０〜３．０ｗｔ％の
Ｚｒ、３．５〜６．０ｗｔ％のＨｆ１．０〜２．０ｗｔ
％のＴｉ、２．０〜３．０ｗｔ％のＮｂの群から選ばれ
た少なくとも１種の元素を含み、残部Ｃｏからなること
を特徴とする永久磁石材料。 - （２）希土類酸化物、遷移金属の粉末、及び粒状又は粉
末のＣａを混合し、１０００〜１３００℃に加熱、保持
し、還元拡散反応せしめ、その後脱Ｃａ粉砕を加えた材
料を用いて、磁場中成形、焼結を行い、２０〜３０Ｗｔ
％のＲ（ＲはＳｍ、Ｃｅ、Ｐｒを中心とする希土類元素
）。 １０〜２１ｗｔ％のＦｅ３．５〜５．０ｗｔ％のＣｕ、
０．０５〜０．２０ｗｔ％のＣａを含み、更に、２．０
〜３．０ｗｔ％のＺｒ、３．５〜６．０Ｗｔ％のＨｆ、
１．０〜２．０ｗｔ％のＴｉ、２．０〜３．０ｗｔ％の
Ｎｂの群から選ばれた少なくとも１種の元素を含み、、
残部Ｃｏからなる成分を持った永久磁石材料とすること
を特徴とする永久磁石材料製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61263550A JPS63118042A (ja) | 1986-11-05 | 1986-11-05 | 永久磁石材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61263550A JPS63118042A (ja) | 1986-11-05 | 1986-11-05 | 永久磁石材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63118042A true JPS63118042A (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=17391101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61263550A Pending JPS63118042A (ja) | 1986-11-05 | 1986-11-05 | 永久磁石材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63118042A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02128404A (ja) * | 1988-11-08 | 1990-05-16 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| CN105374484A (zh) * | 2015-12-10 | 2016-03-02 | 湖南航天磁电有限责任公司 | 一种高矫顽力钐钴永磁材料及其制备方法 |
| CN113510247A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-10-19 | 兰州大学 | 一种Ce2Fe17及Ce2Fe17N3合金粉末的制备方法 |
-
1986
- 1986-11-05 JP JP61263550A patent/JPS63118042A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02128404A (ja) * | 1988-11-08 | 1990-05-16 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| CN105374484A (zh) * | 2015-12-10 | 2016-03-02 | 湖南航天磁电有限责任公司 | 一种高矫顽力钐钴永磁材料及其制备方法 |
| CN105374484B (zh) * | 2015-12-10 | 2017-04-12 | 湖南航天磁电有限责任公司 | 一种高矫顽力钐钴永磁材料及其制备方法 |
| CN113510247A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-10-19 | 兰州大学 | 一种Ce2Fe17及Ce2Fe17N3合金粉末的制备方法 |
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