JPH09202901A - TiNi系合金焼結体の製造方法 - Google Patents
TiNi系合金焼結体の製造方法Info
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- JPH09202901A JPH09202901A JP8010169A JP1016996A JPH09202901A JP H09202901 A JPH09202901 A JP H09202901A JP 8010169 A JP8010169 A JP 8010169A JP 1016996 A JP1016996 A JP 1016996A JP H09202901 A JPH09202901 A JP H09202901A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 TiNi単相が得られ,90%を越える相対
密度を有するTiNi焼結体の製造方法を提供するこ
と。 【解決手段】 TiNi系合金焼結体の製造方法におい
て,Ti粉末とNi粉末とをTiが49〜51原子%
で,残部が実質的にNiの組成比となるように混合した
後,機械的合金化法により合金化し,その粉末をプレ
ス,焼結することよりTiNi系合金焼結体を得る。
密度を有するTiNi焼結体の製造方法を提供するこ
と。 【解決手段】 TiNi系合金焼結体の製造方法におい
て,Ti粉末とNi粉末とをTiが49〜51原子%
で,残部が実質的にNiの組成比となるように混合した
後,機械的合金化法により合金化し,その粉末をプレ
ス,焼結することよりTiNi系合金焼結体を得る。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は,形状記憶及び超弾
性材料であるTi−Ni(チタンニッケル)系合金焼結
体の製造方法に関するものである。
性材料であるTi−Ni(チタンニッケル)系合金焼結
体の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】これまでは,TiNi系合金製造の主流
は溶解鋳造法であるが,必ず溶解工程を経ることから,
製造ロット毎及び製造ロット内の組成の均一性が悪いこ
とはよく知られているところである。
は溶解鋳造法であるが,必ず溶解工程を経ることから,
製造ロット毎及び製造ロット内の組成の均一性が悪いこ
とはよく知られているところである。
【0003】実際に,TiNi系の形状記憶合金や超弾
性合金の場合に機能として変態温度の制御が特に重要で
あるが,溶解鋳造法の場合,Ni組成が0.1%は変動
するが,その場合の変態温度も10℃程変動する。工業
的な観点に立つと変態温度は±2℃程度に抑えたいとこ
ろである。そこで,このような溶解鋳造法による組成制
御性の悪さを改善するために,粉末冶金法の一種である
素粉末混合法により,Ti粉末とNi粉末の混合粉末を
プレス・焼結してTiNi系形状記憶合金を製造するこ
とが検討されている。
性合金の場合に機能として変態温度の制御が特に重要で
あるが,溶解鋳造法の場合,Ni組成が0.1%は変動
するが,その場合の変態温度も10℃程変動する。工業
的な観点に立つと変態温度は±2℃程度に抑えたいとこ
ろである。そこで,このような溶解鋳造法による組成制
御性の悪さを改善するために,粉末冶金法の一種である
素粉末混合法により,Ti粉末とNi粉末の混合粉末を
プレス・焼結してTiNi系形状記憶合金を製造するこ
とが検討されている。
【0004】例えば,チューブのように複雑形状の製品
の場合,粉末冶金法による製造の検討は,非常に工業的
であり,現在においても検討は,様々に進んでいると考
えられるが,現在でも成功したものを目にしたことはな
い。これまでのTiNi系合金製造の主流である溶解鋳
造法によって,そのような複雑形状は,できないことか
ら,その必要性がさらに高まってきている。
の場合,粉末冶金法による製造の検討は,非常に工業的
であり,現在においても検討は,様々に進んでいると考
えられるが,現在でも成功したものを目にしたことはな
い。これまでのTiNi系合金製造の主流である溶解鋳
造法によって,そのような複雑形状は,できないことか
ら,その必要性がさらに高まってきている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら,実際T
i粉末とNi粉末の混合粉末の使用を検討をしてみると
TiNiの焼結過程において,中間生成物であるTi2
NiやTiNi3 が生成し,それらが焼結終期にも存在
することとなり,TiNi単相がうまく得られなかった
り,TiとNiの相互拡散係数の違いから,気孔も発生
しやすく,相対密度が90%を越えるようなものは得ら
れていない。したがって,TiNi焼結体を製造するこ
とは困難と思われていた。
i粉末とNi粉末の混合粉末の使用を検討をしてみると
TiNiの焼結過程において,中間生成物であるTi2
NiやTiNi3 が生成し,それらが焼結終期にも存在
することとなり,TiNi単相がうまく得られなかった
り,TiとNiの相互拡散係数の違いから,気孔も発生
しやすく,相対密度が90%を越えるようなものは得ら
れていない。したがって,TiNi焼結体を製造するこ
とは困難と思われていた。
【0006】そこで,本発明の技術的課題は,Ti−N
i系合金を素粉末混合法のように,TiNi単相が得ら
れない,相対密度90%程度であるというような従来技
術の欠点を解消し,TiNi単相が得られるとともに,
90%を越える相対密度が得られるTiNi焼結体の製
造方法を提供することにある。
i系合金を素粉末混合法のように,TiNi単相が得ら
れない,相対密度90%程度であるというような従来技
術の欠点を解消し,TiNi単相が得られるとともに,
90%を越える相対密度が得られるTiNi焼結体の製
造方法を提供することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】まず,TiNi合金を製
造するに際し,素粉末を使用せず,TiNi合金粉末を
使用することでTiNi合金焼結体が得られる。ここ
で,アトマイズ法等によってTiNi合金粉末を製造す
ることが考えられるが,アトマイズ法の場合はまず溶解
鋳造法によってTiNi合金を製造しなければならない
ことから,従来の技術で述べた組成制御性が悪いという
問題がある。
造するに際し,素粉末を使用せず,TiNi合金粉末を
使用することでTiNi合金焼結体が得られる。ここ
で,アトマイズ法等によってTiNi合金粉末を製造す
ることが考えられるが,アトマイズ法の場合はまず溶解
鋳造法によってTiNi合金を製造しなければならない
ことから,従来の技術で述べた組成制御性が悪いという
問題がある。
【0008】そこで,本発明では,TiNi系合金焼結
体の製造方法において,Ti粉末とNi粉末とをTiが
49〜51原子%で,残部が実質的にNiの組成比(形
状記憶を示す組成範囲)で混合した後,機械的合金化法
により得られたTiNi系合金粉末を使用し,その粉末
をプレス,焼結することによって組成の均一なTiNi
系合金焼結体が得られた。
体の製造方法において,Ti粉末とNi粉末とをTiが
49〜51原子%で,残部が実質的にNiの組成比(形
状記憶を示す組成範囲)で混合した後,機械的合金化法
により得られたTiNi系合金粉末を使用し,その粉末
をプレス,焼結することによって組成の均一なTiNi
系合金焼結体が得られた。
【0009】即ち,本発明によれば,TiNi系合金焼
結体の製造方法において,Ti粉末とNi粉末とをTi
が49〜51原子%で,残部が実質的にNiの組成比と
なるように混合した後,機械的合金化法により合金化
し,その粉末をプレス,焼結することを特徴とするTi
Ni系合金焼結体の製造方法が得られる。
結体の製造方法において,Ti粉末とNi粉末とをTi
が49〜51原子%で,残部が実質的にNiの組成比と
なるように混合した後,機械的合金化法により合金化
し,その粉末をプレス,焼結することを特徴とするTi
Ni系合金焼結体の製造方法が得られる。
【0010】また,本発明によれば,前記TiNi系合
金焼結体の製造方法において,前記Niの一部をCr,
Fe,Co,Cu,V,Mnからなる群から選択された
少くとも1種を1原子%以下で置換したことを特徴とす
るTiNi系合金焼結体の製造方法が得られる。
金焼結体の製造方法において,前記Niの一部をCr,
Fe,Co,Cu,V,Mnからなる群から選択された
少くとも1種を1原子%以下で置換したことを特徴とす
るTiNi系合金焼結体の製造方法が得られる。
【0011】また,本発明によれば,前記TiNi系合
金焼結体の製造方法において,前記機械的合金化法は不
活性又は還元雰囲気中でボールミルを用いて行うことを
特徴とするTiNi系合金焼結体の製造方法が得られ
る。
金焼結体の製造方法において,前記機械的合金化法は不
活性又は還元雰囲気中でボールミルを用いて行うことを
特徴とするTiNi系合金焼結体の製造方法が得られ
る。
【0012】また,本発明によれば,前記TiNi系合
金焼結体の製造方法において,前記Ti粉末はアトマイ
ズ法によって製造されており,前記Ni粉末はカルボニ
ル法によって製造されていることを特徴とするTiNi
系合金焼結体の製造方法が得られる。
金焼結体の製造方法において,前記Ti粉末はアトマイ
ズ法によって製造されており,前記Ni粉末はカルボニ
ル法によって製造されていることを特徴とするTiNi
系合金焼結体の製造方法が得られる。
【0013】また,本発明によれば,前記TiNi系合
金焼結体の製造方法において,前記Ti粉末は平均粒径
100μm以下であり,前記Ni粉末は,前記Ti粉末
の平均粒径よりも小さな平均粒径を備えていることを特
徴とするTiNi系合金焼結体の製造方法が得られる。
金焼結体の製造方法において,前記Ti粉末は平均粒径
100μm以下であり,前記Ni粉末は,前記Ti粉末
の平均粒径よりも小さな平均粒径を備えていることを特
徴とするTiNi系合金焼結体の製造方法が得られる。
【0014】また,本発明によれば,前記TiNi系合
金焼結体の製造方法において,前記ボールミルは100
rpmで少くとも50Hr行うことを特徴とするTiN
i系合金焼結体の製造方法が得られる。
金焼結体の製造方法において,前記ボールミルは100
rpmで少くとも50Hr行うことを特徴とするTiN
i系合金焼結体の製造方法が得られる。
【0015】
【発明の実施の形態】以下,本発明の実施の形態につい
て説明する。
て説明する。
【0016】まず,本発明の第1の実施の形態について
説明する。
説明する。
【0017】本発明の第1の実施の形態において,機械
的合金化法は回転式ボールミル法によって行い,ポット
はSUS304,使用ボール(直径17mm)はSUJ
−2のものを使用した。使用した粉末はアトマイズ法に
よって,製造された粒径が45μmであるTi粉末と,
カルボニル法によって製造された粒径が平均4μmであ
るNi粉末とであり,それらの粉末を50:50(at
%)の割合で混合したTi−Ni混合粉末で,アルゴン
ガス雰囲気において100rpmの回転速度で機械的合
金化を10〜300Hr行った。混合粉末の全重量とボ
ールの全重量との全重量比は1:50とした。このよう
にして得られたTi−Ni合金粉末はアルゴンガス雰囲
気で合金化したために酸素の混入量を少量(0.1%以
下)に抑制することができた。また,これを熱処理(7
00℃×30分:急熱水冷)にて結晶化させた試料につ
いてX線回折を行ったところ,ミル時間が50Hrまで
は合金化が不十分でTiNi単相に至ってはいないこと
がわかった。一方,ミル時間が50Hr以上になるとほ
ぼTiNi単相となっている。ミル時間が300Hrの
試料は明らかにTiNi単相しか検出されなかった。こ
のことから,ミル時間が50Hr以上であれば合金化は
ほぼ十分であるが300Hr以上が望ましいことが判明
した。各ミル時間での試料粉末のX線回折結果及び焼結
体の相対密度を,下記表1に示す。
的合金化法は回転式ボールミル法によって行い,ポット
はSUS304,使用ボール(直径17mm)はSUJ
−2のものを使用した。使用した粉末はアトマイズ法に
よって,製造された粒径が45μmであるTi粉末と,
カルボニル法によって製造された粒径が平均4μmであ
るNi粉末とであり,それらの粉末を50:50(at
%)の割合で混合したTi−Ni混合粉末で,アルゴン
ガス雰囲気において100rpmの回転速度で機械的合
金化を10〜300Hr行った。混合粉末の全重量とボ
ールの全重量との全重量比は1:50とした。このよう
にして得られたTi−Ni合金粉末はアルゴンガス雰囲
気で合金化したために酸素の混入量を少量(0.1%以
下)に抑制することができた。また,これを熱処理(7
00℃×30分:急熱水冷)にて結晶化させた試料につ
いてX線回折を行ったところ,ミル時間が50Hrまで
は合金化が不十分でTiNi単相に至ってはいないこと
がわかった。一方,ミル時間が50Hr以上になるとほ
ぼTiNi単相となっている。ミル時間が300Hrの
試料は明らかにTiNi単相しか検出されなかった。こ
のことから,ミル時間が50Hr以上であれば合金化は
ほぼ十分であるが300Hr以上が望ましいことが判明
した。各ミル時間での試料粉末のX線回折結果及び焼結
体の相対密度を,下記表1に示す。
【0018】
【表1】 また,さらに得られた合金粉末を1.5トン/cm2 で
プレスした後,1200℃×20Hr(真空中)焼結し
た試料の相対密度については,ミル時間が20Hr以下
では82%以下と低く,ミル時間が50Hr以上になる
と95%以上と高い値を示し,実用に供することができ
ると考えられる。
プレスした後,1200℃×20Hr(真空中)焼結し
た試料の相対密度については,ミル時間が20Hr以下
では82%以下と低く,ミル時間が50Hr以上になる
と95%以上と高い値を示し,実用に供することができ
ると考えられる。
【0019】本発明の第1の実施の形態により得られた
焼結体を,さらに加工を施し溶体化処理を行った後,実
際に形状回復温度を調べると,約80℃であった。
焼結体を,さらに加工を施し溶体化処理を行った後,実
際に形状回復温度を調べると,約80℃であった。
【0020】次に,本発明の第2の実施の形態について
説明する。
説明する。
【0021】本発明の第2の実施の形態において,機械
的合金化法は回転式ボールミル法によって行い,ポット
はSUS304,使用ボール(直径17mm)はSUJ
−2のものを使用した。使用した粉末はアトマイズ法に
よって製造された粒径が45μmであるTi粉末を用意
した。さらに,Ni−X,X=Cr,Fe,Co,C
u,V,Mnからなるグループから選択された少なくと
も一種の金属で置換したNi−X合金粉末(溶解鋳造法
で得られた合金を粗粉砕及び微粉砕し,水素中で300
℃で熱処理した粒径10μmのNi−X(X=1%)粉
末)を用意した。それらのTi粉末とNiX合金粉末と
を50:50(at%)の割合で混合したTi−Ni−
X混合粉末(Ti50Ni50合金のNiの一部をXで
置換したもの)で,アルゴンガス雰囲気において100
rpmの回転速度で機械的合金化法を300Hr行っ
た。ここで,混合粉末の全重量とボールの全重量との全
重量比は1:50とした。このようにして得られたTi
−Ni−X合金粉末は酸素の混入量を第1の実施の形態
のように少量(0.1%以下)に抑制することができ
た。また,さらに得られた合金粉末を1.5トン/cm
2 でプレスした後,1200℃×20Hr(真空中)焼
結した試料のそれぞれの相対密度を下記表2に示す。下
記表2に示すように,いずれの合金焼結体も95%以上
と高い値を示すことから,Niの一部を第3元素で置換
しても充分実用に供することが判明した。
的合金化法は回転式ボールミル法によって行い,ポット
はSUS304,使用ボール(直径17mm)はSUJ
−2のものを使用した。使用した粉末はアトマイズ法に
よって製造された粒径が45μmであるTi粉末を用意
した。さらに,Ni−X,X=Cr,Fe,Co,C
u,V,Mnからなるグループから選択された少なくと
も一種の金属で置換したNi−X合金粉末(溶解鋳造法
で得られた合金を粗粉砕及び微粉砕し,水素中で300
℃で熱処理した粒径10μmのNi−X(X=1%)粉
末)を用意した。それらのTi粉末とNiX合金粉末と
を50:50(at%)の割合で混合したTi−Ni−
X混合粉末(Ti50Ni50合金のNiの一部をXで
置換したもの)で,アルゴンガス雰囲気において100
rpmの回転速度で機械的合金化法を300Hr行っ
た。ここで,混合粉末の全重量とボールの全重量との全
重量比は1:50とした。このようにして得られたTi
−Ni−X合金粉末は酸素の混入量を第1の実施の形態
のように少量(0.1%以下)に抑制することができ
た。また,さらに得られた合金粉末を1.5トン/cm
2 でプレスした後,1200℃×20Hr(真空中)焼
結した試料のそれぞれの相対密度を下記表2に示す。下
記表2に示すように,いずれの合金焼結体も95%以上
と高い値を示すことから,Niの一部を第3元素で置換
しても充分実用に供することが判明した。
【0022】
【表2】
【0023】
【発明の効果】以上,説明したように本発明によれば,
機械的合金化法により作製したTiNi系合金粉末をプ
レス及び焼結して焼結体を製造すると実用に供すること
のできる相対密度の高い,酸素含有量も溶解鋳造法のも
のと同等のTiNi系合金焼結体が製造できる。
機械的合金化法により作製したTiNi系合金粉末をプ
レス及び焼結して焼結体を製造すると実用に供すること
のできる相対密度の高い,酸素含有量も溶解鋳造法のも
のと同等のTiNi系合金焼結体が製造できる。
Claims (6)
- 【請求項1】 TiNi系合金焼結体の製造方法におい
て,Ti粉末とNi粉末とをTiが49〜51原子%
で,残部が実質的にNiの組成比となるように混合した
後,機械的合金化法により合金化し,その粉末をプレ
ス,焼結することを特徴とするTiNi系合金焼結体の
製造方法。 - 【請求項2】 請求項1記載のTiNi系合金焼結体の
製造方法において,前記Niの一部をCr,Fe,C
o,Cu,V,Mnからなる群から選択された少くとも
1種を1原子%以下で置換したことを特徴とするTiN
i系合金焼結体の製造方法。 - 【請求項3】 請求項2記載のTiNi系合金焼結体の
製造方法において,前記機械的合金化法は不活性又は還
元雰囲気中でボールミルを用いて行うことを特徴とする
TiNi系合金焼結体の製造方法。 - 【請求項4】 請求項3記載のTiNi系合金焼結体の
製造方法において,前記Ti粉末はアトマイズ法によっ
て製造されており,前記Ni粉末はカルボニル法によっ
て製造されていることを特徴とするTiNi系合金焼結
体の製造方法。 - 【請求項5】 請求項3記載のTiNi系合金焼結体の
製造方法において,前記Ti粉末は平均粒径100μm
以下であり,前記Ni粉末は,前記Ti粉末の平均粒径
よりも小さな平均粒径を備えていることを特徴とするT
iNi系合金焼結体の製造方法。 - 【請求項6】 請求項3記載のTiNi系合金焼結体の
製造方法において,前記ボールミルは100rpmで少
くとも50Hr行うことを特徴とするTiNi系合金焼
結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8010169A JPH09202901A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | TiNi系合金焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8010169A JPH09202901A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | TiNi系合金焼結体の製造方法 |
Publications (1)
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JPH09202901A true JPH09202901A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=11742788
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP8010169A Withdrawn JPH09202901A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | TiNi系合金焼結体の製造方法 |
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JP (1) | JPH09202901A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100451144C (zh) * | 2006-12-25 | 2009-01-14 | 华南理工大学 | 一种具有梯度孔隙率镍钛形状记忆合金的制备方法 |
CN107132090A (zh) * | 2017-05-02 | 2017-09-05 | 浙江科技学院(浙江中德科技促进中心) | 纳米硅凝胶连结砂颗粒的可变胶结区成型装置及成型方法 |
CN112342439A (zh) * | 2020-10-21 | 2021-02-09 | 江西省科学院应用物理研究所 | 一种高热稳定性纳米晶NiTi-W复合材料及其制备方法 |
CN115386755A (zh) * | 2022-06-21 | 2022-11-25 | 中南大学 | 一种通过高温均匀化处理的低成本元素混合NiTi形状记忆合金的制备方法 |
CN115572849A (zh) * | 2022-09-05 | 2023-01-06 | 华南理工大学 | 一种超细晶镍钛基合金及其制备方法与应用 |
CN115961166A (zh) * | 2022-11-21 | 2023-04-14 | 四川大学 | 利用Ti2Ni、TiNi3中间合金制备TiNi合金的方法 |
CN115961166B (zh) * | 2022-11-21 | 2024-05-17 | 四川大学 | 利用Ti2Ni、TiNi3中间合金制备TiNi合金的方法 |
-
1996
- 1996-01-24 JP JP8010169A patent/JPH09202901A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100451144C (zh) * | 2006-12-25 | 2009-01-14 | 华南理工大学 | 一种具有梯度孔隙率镍钛形状记忆合金的制备方法 |
CN107132090A (zh) * | 2017-05-02 | 2017-09-05 | 浙江科技学院(浙江中德科技促进中心) | 纳米硅凝胶连结砂颗粒的可变胶结区成型装置及成型方法 |
CN107132090B (zh) * | 2017-05-02 | 2019-05-21 | 浙江科技学院(浙江中德科技促进中心) | 纳米硅凝胶连结砂颗粒的可变胶结区成型装置及成型方法 |
CN112342439A (zh) * | 2020-10-21 | 2021-02-09 | 江西省科学院应用物理研究所 | 一种高热稳定性纳米晶NiTi-W复合材料及其制备方法 |
CN115386755A (zh) * | 2022-06-21 | 2022-11-25 | 中南大学 | 一种通过高温均匀化处理的低成本元素混合NiTi形状记忆合金的制备方法 |
CN115572849A (zh) * | 2022-09-05 | 2023-01-06 | 华南理工大学 | 一种超细晶镍钛基合金及其制备方法与应用 |
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CN115961166A (zh) * | 2022-11-21 | 2023-04-14 | 四川大学 | 利用Ti2Ni、TiNi3中间合金制备TiNi合金的方法 |
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