JPS60208459A - 高強度ステンレス鋼およびその製造法 - Google Patents
高強度ステンレス鋼およびその製造法Info
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- JPS60208459A JPS60208459A JP59064845A JP6484584A JPS60208459A JP S60208459 A JPS60208459 A JP S60208459A JP 59064845 A JP59064845 A JP 59064845A JP 6484584 A JP6484584 A JP 6484584A JP S60208459 A JPS60208459 A JP S60208459A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は化学、海水、原子力等各種プランＩ・に用いら
れる強度、耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼に関するものである。
れる強度、耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼に関するものである。
オーステナイト系ステンレス鋼は−（食性、伽（熱性、
加工性、機械的性質が優れているため広く使用サレ’ζ
おり、代表的な鋼としζ５ＵＳ３０４．５ＵＳ３１６゜
５ＵＳ３０４Ｌ、 Ｓυ５３１６Ｌ等がある。
加工性、機械的性質が優れているため広く使用サレ’ζ
おり、代表的な鋼としζ５ＵＳ３０４．５ＵＳ３１６゜
５ＵＳ３０４Ｌ、 Ｓυ５３１６Ｌ等がある。
最近、機械、構造物の大型化が進み構造用ステンレス鋼
の強度向上が強くめられ、前記ステンレス鋼にＮ、Ｎｂ
等を添加し強度を向上させたＳＵＳ：１０４Ｎ＋、５Ｌ
ＩＳ３０４Ｎｚ、 ５ＬＩＳ３０４ＬＮＩＳＵ５３１６
ＮＩＳＵＳ３１６ＬＮなどが知られ°Ｃいる。
の強度向上が強くめられ、前記ステンレス鋼にＮ、Ｎｂ
等を添加し強度を向上させたＳＵＳ：１０４Ｎ＋、５Ｌ
ＩＳ３０４Ｎｚ、 ５ＬＩＳ３０４ＬＮＩＳＵ５３１６
ＮＩＳＵＳ３１６ＬＮなどが知られ°Ｃいる。
これらの鋼の固溶化熱処理後の強度は５ＵＳ３０４Ｌｌ
ｌ。
ｌ。
５ｔｌＳ３１６ＬＮ（７）耐力が２５ｋｇ ／ ｍ ｒ
ｄ以上であり、５ｔｌＳ３０４Ｎ 、 ５ＵＳ３１６Ｎ
の耐力が２８ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上と不十分であった
。また５ＵＳ３０４Ｎ、は３５ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上
と比較的＋：’ｂい強度を有しＣいるが、必ずしも十分
な強度を白しＣいるとは云えなかった。
ｄ以上であり、５ｔｌＳ３０４Ｎ 、 ５ＵＳ３１６Ｎ
の耐力が２８ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上と不十分であった
。また５ＵＳ３０４Ｎ、は３５ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上
と比較的＋：’ｂい強度を有しＣいるが、必ずしも十分
な強度を白しＣいるとは云えなかった。
る願主強化、制御圧延により強度を向上する方法が提案
されている。
されている。
しかしながら、冷間加工においＣは必要な強度＆−ｆＷ
るには２０％以上もの圧下が必要であるため、薄様、線
斗４にしか適用できないという欠点があった。
るには２０％以上もの圧下が必要であるため、薄様、線
斗４にしか適用できないという欠点があった。
また、制御λ１１圧廷におイ゛（は５ＵＳ３１６ＬＮ、
３１（ｉＮ。
３１（ｉＮ。
３１６Ｌ、 ３１６．３０４ＬＮ、 ３０４Ｎ＋、 ３
０４．３０４Ｌテは十分ないなかった。
０４．３０４Ｌテは十分ないなかった。
また、これらの鋼は強度の他Ｓυ５３０４Ｎ 、５ＵＳ
３０４Ｎ上５ＵＳ３１６Ｎは耐粒界腐食性、耐応力腐食
割れ感受性に劣るという欠点を有し、さらに溶接後耐食
性が大幅に低下するという問題をも有していた。
３０４Ｎ上５ＵＳ３１６Ｎは耐粒界腐食性、耐応力腐食
割れ感受性に劣るという欠点を有し、さらに溶接後耐食
性が大幅に低下するという問題をも有していた。
本発明はかかる従来鋼の欠点を克服するためになしたも
ので、本発明はオーステナイト系ステンレス鋼に適量の
Ｎ、Ｎｂを添加し、かつ不純物Ｂの抑制と、Ｃ含有量の
低減により十分な強度と耐食性を向上したものである。
ので、本発明はオーステナイト系ステンレス鋼に適量の
Ｎ、Ｎｂを添加し、かつ不純物Ｂの抑制と、Ｃ含有量の
低減により十分な強度と耐食性を向上したものである。
さらに本発明はこれらの鋼を制御圧延又は制御圧延後、
低温固溶化熱処理等の加工熱処理を施ずことによっζさ
らに強度を向上させることに成功したものである。
低温固溶化熱処理等の加工熱処理を施ずことによっζさ
らに強度を向上させることに成功したものである。
本発明者等オーステナイト系ステンレス鋼の強度と耐食
性に及ぼすＣ，Ｎ、Ｎｂ、Ｂの影響及びｒ−■延仕上温
度の影響を種々調査した結果、第１に０．１５〜０．２
８％のＮと０．０５〜０．２５％のＮｂを同時に添加し
、かつＣＯ，０３％以下、Ｂを２０ ｐｐｍ以下に限定
′４るごとによっ（第１図にボずように５ＩＩＳ３０４
Ｌ以上の耐ｔ、＞界局食性を１ｑるごとができることを
見い出したものである。
性に及ぼすＣ，Ｎ、Ｎｂ、Ｂの影響及びｒ−■延仕上温
度の影響を種々調査した結果、第１に０．１５〜０．２
８％のＮと０．０５〜０．２５％のＮｂを同時に添加し
、かつＣＯ，０３％以下、Ｂを２０ ｐｐｍ以下に限定
′４るごとによっ（第１図にボずように５ＩＩＳ３０４
Ｌ以上の耐ｔ、＞界局食性を１ｑるごとができることを
見い出したものである。
そし′（第２に、Ｎｂの強化作用は一般にＮｂＣのＪＪ
ｉ出による結晶粒の微５ｌｌｒ化及び析出硬化によるも
のと、ｊわれ゛（いるが、ｃＨを０．０３％以下に減少
さ・１（もＮを０．１５〜０．２８％含イｊする鋼にお
いζはＮｂの強化作用が顕著（あることを見い出したも
のであ句Ｏ こレバ低Ｃ鋼ニオイテは、ＮｂＪ！ＮまたはＮｂ（Ｃ，
Ｎ）の１」１出による結晶粒の微細化及び４１ｉ出硬化
作用があられれるもと思われる。
ｉ出による結晶粒の微５ｌｌｒ化及び析出硬化によるも
のと、ｊわれ゛（いるが、ｃＨを０．０３％以下に減少
さ・１（もＮを０．１５〜０．２８％含イｊする鋼にお
いζはＮｂの強化作用が顕著（あることを見い出したも
のであ句Ｏ こレバ低Ｃ鋼ニオイテは、ＮｂＪ！ＮまたはＮｂ（Ｃ，
Ｎ）の１」１出による結晶粒の微細化及び４１ｉ出硬化
作用があられれるもと思われる。
第３に０．１５〜０．２１１％のＮ、 ０．０５〜０．
２５％のＮｂ。
２５％のＮｂ。
ｔｌ、０３％以１：のＣ，２０ｐｐｍ以１；の１３を金
白する鋼を、ｆｌ、’Ｊ：温ＩＭ ６００〜１０００℃
テ１ｌｉｌｌ ｆａｌｌ Ｉｆ Ｍ Ｌ、 タ場合、Ｎ
ｂ０）・＋ｉＩｉ化作用が制御圧延後も１すＪさ、第２
図に示ずように５ＩＩＳ３０４Ｎλの制御圧延祠と同等
の強度が得られ；０ごとを見い出したものである。
白する鋼を、ｆｌ、’Ｊ：温ＩＭ ６００〜１０００℃
テ１ｌｉｌｌ ｆａｌｌ Ｉｆ Ｍ Ｌ、 タ場合、Ｎ
ｂ０）・＋ｉＩｉ化作用が制御圧延後も１すＪさ、第２
図に示ずように５ＩＩＳ３０４Ｎλの制御圧延祠と同等
の強度が得られ；０ごとを見い出したものである。
きりに６（）０〜１０００℃での制御圧延温度域で第３
図ニ示ずようニ５ＬＩＳ３０４Ｎ＋ 、５ＵＳ３０４Ｎ
ｚに比べて大幅に熱間加工性が向上し、圧延割れの危険
がｈｌ”消（きること、又制御圧延後の組織が微細な肉
結晶紹織又は未再結晶加工組織、如何にかかわらず第４
図に示すように固溶化ρ１処理祠と同等の勤）食ＩＩｌ
を得ることを見い出したものである。
図ニ示ずようニ５ＬＩＳ３０４Ｎ＋ 、５ＵＳ３０４Ｎ
ｚに比べて大幅に熱間加工性が向上し、圧延割れの危険
がｈｌ”消（きること、又制御圧延後の組織が微細な肉
結晶紹織又は未再結晶加工組織、如何にかかわらず第４
図に示すように固溶化ρ１処理祠と同等の勤）食ＩＩｌ
を得ることを見い出したものである。
本発明はこれらの知見をもとにし゛（開発しんｒ（（１
強度ステンレス鋼およびその製造法であり、本発明鋼は
耐力が３５ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上と高い強度をイｊし
、０ さらに制御圧延によっ°ζ５０ｋｇ ／ ｒｎ ｒｒｒ
以上、Ｎｋｇ ／ｒｎｒ＋（以上に向上し、優れた強度
を有するものＣある。さらに本発明は耐食性にも優れ、
特に耐粒界腐食性、耐応力腐食割れ感受性に優れどおり
、さらに５ＵＳ３０４より良好な耐孔食性、耐酸性を有
するものであり、又溶接後も耐食性が低下しないものＣ
ある。さらに熱間加工性についても良好であり、かつ５
ｔｌＳ３０４と同一工程で生産できるなど経済的なステ
ンレス鋼およびその製造法である。
強度ステンレス鋼およびその製造法であり、本発明鋼は
耐力が３５ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上と高い強度をイｊし
、０ さらに制御圧延によっ°ζ５０ｋｇ ／ ｒｎ ｒｒｒ
以上、Ｎｋｇ ／ｒｎｒ＋（以上に向上し、優れた強度
を有するものＣある。さらに本発明は耐食性にも優れ、
特に耐粒界腐食性、耐応力腐食割れ感受性に優れどおり
、さらに５ＵＳ３０４より良好な耐孔食性、耐酸性を有
するものであり、又溶接後も耐食性が低下しないものＣ
ある。さらに熱間加工性についても良好であり、かつ５
ｔｌＳ３０４と同一工程で生産できるなど経済的なステ
ンレス鋼およびその製造法である。
そして、本発明鋼においては必要に応じ”ζＭｏ。
Ｃｒｕを含をさぜることにより耐食性をさらに向上さセ
得るものであり、また、Ｓｒ Ｓｅの少量添加により被
削（！１．を向上さＩ！得るものである。
得るものであり、また、Ｓｒ Ｓｅの少量添加により被
削（！１．を向上さＩ！得るものである。
以１−のよ・）に本発明鋼は強度、１ｋｌ１食性に侵れ
た、ζテンレス鋼Ｃ３化学、海水、原子力等の各種プノ
ン１に用いりれる強度部４Ａに通したものである。
た、ζテンレス鋼Ｃ３化学、海水、原子力等の各種プノ
ン１に用いりれる強度部４Ａに通したものである。
以１・に本発明鋼およびその製造法につい（詳述′する
。
。
第１発明鋼は、重量比にしζＣ０，０３％以−トＳｉ
２．０Ｕ％以下、Ｍｎ ５．０％以−１・、Ｓ Ｏ，０
３０％以−１・Ｃｒ １Ｇ 〜２０９６、Ｎｉ６〜１３
％、Ｎ Ｏ，１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．
２５％、Ｂ Ｏ，００２０９６以下を金白し、残部Ｆｅ
ならびに不純物元素からなるもので、第２発明鋼は第１
発明鋼にＭｏ ４％以−ト、Ｃｕ ４％以上の・）も１
種ないし２種を金白させるか、あるいはＳを０．００５
％以下とすることによっ゛Ｃ第１発明鋼の一１食性をさ
らに向上さセたもので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳ
Ｏ，０３０〜０．０８０％、Ｓｅ Ｏ，００５〜０．０
８υ９≦のうち１種ないし２種を含有させ第１発明鋼の
被削性を向上さ・ｌたものである。
２．０Ｕ％以下、Ｍｎ ５．０％以−１・、Ｓ Ｏ，０
３０％以−１・Ｃｒ １Ｇ 〜２０９６、Ｎｉ６〜１３
％、Ｎ Ｏ，１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．
２５％、Ｂ Ｏ，００２０９６以下を金白し、残部Ｆｅ
ならびに不純物元素からなるもので、第２発明鋼は第１
発明鋼にＭｏ ４％以−ト、Ｃｕ ４％以上の・）も１
種ないし２種を金白させるか、あるいはＳを０．００５
％以下とすることによっ゛Ｃ第１発明鋼の一１食性をさ
らに向上さセたもので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳ
Ｏ，０３０〜０．０８０％、Ｓｅ Ｏ，００５〜０．０
８υ９≦のうち１種ないし２種を含有させ第１発明鋼の
被削性を向上さ・ｌたものである。
また、第４．７．９発明は第１．２．３発明鋼を９５０
〜１３ ｏ ｏ ’ｃに加熱し、ついで圧延温度９００
〜１２５０℃で圧延を行い、かつ仕上圧ｔ！！：温度が
９００〜１０００℃の温度範囲となるように制御し、そ
の後４℃／分以上の冷却速度で冷却し、全加工量が３０
％以上の加工量であり、その組織が再結晶微細組ｎ（（
あり、第１．２．３発明鋼の強度をさらに向コーさせ耐
力を５０ｋｇ ／ ｍ ｎ７以上としたもので、第５゜
８．１０発明は第１．２．３発明鋼を、９５０〜１３０
０’ｃに加熱し、ついで圧延温度・６００〜１２５０°
Ｃで圧延を行い、かつ仕上圧延温度が６００〜９００℃
の温度範囲となるように制御し、その後４°Ｃ／分以」
４の冷却速度で冷却し、かつ全加工量が３０％以上の加
工量であり、その組織が未再結晶加工組織であり、第１
．２．３発明鋼の強度をさらに向上し、−（力を６０ｋ
ｇ ／ ｒｎ ｒｄ以上としたもので、第６発明はＵ目
発明鋼を９５０〜１３００℃に加熱し、ついで圧延温度
９００〜１２５０℃で圧延を行い、かつ仕上圧延温度が
１０００℃以下として、さらに９００〜１０１０℃で低
温固溶化熱処理を施し、結晶粒度番号が７．５以上ごあ
り、第１発明鋼の強度をさらに向上し、−（力を４０ｋ
ｇ ／ ｍ ｒｒ＋以上としたものである。
〜１３ ｏ ｏ ’ｃに加熱し、ついで圧延温度９００
〜１２５０℃で圧延を行い、かつ仕上圧ｔ！！：温度が
９００〜１０００℃の温度範囲となるように制御し、そ
の後４℃／分以上の冷却速度で冷却し、全加工量が３０
％以上の加工量であり、その組織が再結晶微細組ｎ（（
あり、第１．２．３発明鋼の強度をさらに向コーさせ耐
力を５０ｋｇ ／ ｍ ｎ７以上としたもので、第５゜
８．１０発明は第１．２．３発明鋼を、９５０〜１３０
０’ｃに加熱し、ついで圧延温度・６００〜１２５０°
Ｃで圧延を行い、かつ仕上圧延温度が６００〜９００℃
の温度範囲となるように制御し、その後４°Ｃ／分以」
４の冷却速度で冷却し、かつ全加工量が３０％以上の加
工量であり、その組織が未再結晶加工組織であり、第１
．２．３発明鋼の強度をさらに向上し、−（力を６０ｋ
ｇ ／ ｒｎ ｒｄ以上としたもので、第６発明はＵ目
発明鋼を９５０〜１３００℃に加熱し、ついで圧延温度
９００〜１２５０℃で圧延を行い、かつ仕上圧延温度が
１０００℃以下として、さらに９００〜１０１０℃で低
温固溶化熱処理を施し、結晶粒度番号が７．５以上ごあ
り、第１発明鋼の強度をさらに向上し、−（力を４０ｋ
ｇ ／ ｍ ｒｒ＋以上としたものである。
以上に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
０は制御圧延後の耐食性、制御圧延時の熱間加圧性を著
しく損う本発明においては重要な元素であり、少なくと
も０．０３％以下にする必要があり、その上限を０．０
３％とした。
しく損う本発明においては重要な元素であり、少なくと
も０．０３％以下にする必要があり、その上限を０．０
３％とした。
Ｓｉは脱酸剤とし゛Ｃ添加する他に強度をも改善する元
素Ｃあるが、反面、溶接時の高温割れ性、凝固時のＮＩ
Ｉ！ＩＩ溶泉を減少さ・Ｕる元素でもあり、良好ム鋼塊
を得るには２．０％以１・にする必要があり、その上限
を２．０％とした。
素Ｃあるが、反面、溶接時の高温割れ性、凝固時のＮＩ
Ｉ！ＩＩ溶泉を減少さ・Ｕる元素でもあり、良好ム鋼塊
を得るには２．０％以１・にする必要があり、その上限
を２．０％とした。
ト１信よ脱酸剤とし′（添加する他Ｎの溶解度を増加さ
・υる元素であるが、反面含有量が増加すると耐食（１
、メ；ハ間加」二性をＩｆＪうのでその上限を５．０５
１ｉとし７ｋ。
・υる元素であるが、反面含有量が増加すると耐食（１
、メ；ハ間加」二性をＩｆＪうのでその上限を５．０５
１ｉとし７ｋ。
（：Ｉはステンレス鋼のノ、％本元素であり、優れた−
（食性をｉ：ｌるためには少なくとも１６％以上の含イ
Ｊが、１イ・要Ｃある。しかし、ｃ１量が増加しずきる
と＋１１ｉ温ごのδ／γｉｌｌ ＩｌｉのバランスをＩ
ＬＩうのでその上限を２０９６とじノこ。
（食性をｉ：ｌるためには少なくとも１６％以上の含イ
Ｊが、１イ・要Ｃある。しかし、ｃ１量が増加しずきる
と＋１１ｉ温ごのδ／γｉｌｌ ＩｌｉのバランスをＩ
ＬＩうのでその上限を２０９６とじノこ。
Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼の八本元素であり
、優れた−（食性とオーステナイト組織を１！Ｉるため
には６％以上の含有が必要である。しかし、Ｎｉ殿が増
加しすぎると溶接時の溶接割れ性、熱間加工性、制御圧
延後の耐食性などを低ドさセるのでその上限を１３％と
した。
、優れた−（食性とオーステナイト組織を１！Ｉるため
には６％以上の含有が必要である。しかし、Ｎｉ殿が増
加しすぎると溶接時の溶接割れ性、熱間加工性、制御圧
延後の耐食性などを低ドさセるのでその上限を１３％と
した。
Ｎは侵入型の固溶強化およびＮｂ （Ｃ，Ｎ） ＪＪｉ
’ｌＪｊによる結晶粒の微細化、析出強化作用を有する
など本発明においては最も主要な強化元素であり、かつ
制御圧延後の−（食性改善に寄与する元素でもあり、こ
れらの効果を得るには０．１５％以上の含有が必要であ
り、下限を０．１５％とした。しかし、Ｎ含有量が増加
すると熱間加工性を低下し、さらに凝固時、溶接時にプ
ローホールが発生し易くなるのでその上限を０．２８％
とした。
’ｌＪｊによる結晶粒の微細化、析出強化作用を有する
など本発明においては最も主要な強化元素であり、かつ
制御圧延後の−（食性改善に寄与する元素でもあり、こ
れらの効果を得るには０．１５％以上の含有が必要であ
り、下限を０．１５％とした。しかし、Ｎ含有量が増加
すると熱間加工性を低下し、さらに凝固時、溶接時にプ
ローホールが発生し易くなるのでその上限を０．２８％
とした。
Ｎｂは残存Ｃｔ−Ｎｂｃとして固定し、制御圧ｔ４＋＆
の−（食性を改善し、かつＮｂ（Ｃ，Ｎ）析出により結
晶粒の＠細化および制（ａ１１圧延颯゛の強度を改ｊ吟
する本発明においては主要な元素であり、少なくとも０
．０５％以」二の含有が必要ごある。しかし、Ｎｂは１
１ｂｌ１ｌｌＩ７よ元素でもあり、かつ必要以上に含イ
ｉさ・ｌると＃、！！間加」性をＩＤうのご上限を０．
２５％とした。
の−（食性を改善し、かつＮｂ（Ｃ，Ｎ）析出により結
晶粒の＠細化および制（ａ１１圧延颯゛の強度を改ｊ吟
する本発明においては主要な元素であり、少なくとも０
．０５％以」二の含有が必要ごある。しかし、Ｎｂは１
１ｂｌ１ｌｌＩ７よ元素でもあり、かつ必要以上に含イ
ｉさ・ｌると＃、！！間加」性をＩＤうのご上限を０．
２５％とした。
１３は本発明鋼におい′Ｃ耐粒界ｒ４食性を低下させイ
ノ元素であり、か・シ制御圧延後の−（食性をも劣化さ
一ロるものごあり、その含有量を蔽しく抑制する必要が
あり上限を０．００２０％とした。より望ましくは０
、０００５！１６以下ごある。
ノ元素であり、か・シ制御圧延後の−（食性をも劣化さ
一ロるものごあり、その含有量を蔽しく抑制する必要が
あり上限を０．００２０％とした。より望ましくは０
、０００５！１６以下ごある。
旧、Ｃｕはい゛」゛れも本発明鋼の耐食性をさらに改ｔ
Ｉｉする元素である。しかしＭｏ、 ＣｕはＩＣ１ｌＩ
Ｉ［ｉな元素でもあり、かつ、４％を越え°ζ含有さ−
１ると熱間加Ｊ−性を１３・）のご上限をそれぞれ４％
とした。
Ｉｉする元素である。しかしＭｏ、 ＣｕはＩＣ１ｌＩ
Ｉ［ｉな元素でもあり、かつ、４％を越え°ζ含有さ−
１ると熱間加Ｊ−性を１３・）のご上限をそれぞれ４％
とした。
Ｓはその含有量を大幅に低減するごとにより耐食性を向
上さ・Ｕる元素であり、かつ制御１上延後の延性、靭性
（特に圧延直角方向）を向上させるもの゛（あり、その
含イＩＭは少ないほど望ましく、少くとも０．００５％
以１ζ、望ましくは０．００１％以−１・に４”ること
が好ましい。
上さ・Ｕる元素であり、かつ制御１上延後の延性、靭性
（特に圧延直角方向）を向上させるもの゛（あり、その
含イＩＭは少ないほど望ましく、少くとも０．００５％
以１ζ、望ましくは０．００１％以−１・に４”ること
が好ましい。
Ｓ、Ｓｅは本発明鋼の被削性を改善する元素であり、Ｓ
は０．０３０ ！１６を越え゛（、Ｓｅは０．００５％
以上含自さ全台−ｂ必要がある。しかし、Ｓ、Ｓｅとも
に０．０８０！１６を越えζ含イｔさ・ｌると熱間加工
性、−（食性を低ドさせるので上限を０．０８０％とし
た。
は０．０３０ ！１６を越え゛（、Ｓｅは０．００５％
以上含自さ全台−ｂ必要がある。しかし、Ｓ、Ｓｅとも
に０．０８０！１６を越えζ含イｔさ・ｌると熱間加工
性、−（食性を低ドさせるので上限を０．０８０％とし
た。
また、制御圧延において、加熱温度を９５０〜１３００
℃としたのは、圧延時の変形抵抗を小さくするためであ
り、９５０℃未満では変形抵抗が人きくが困難になるた
めである。仕上圧延温度を９００〜１０００℃としたの
は本発明鋼の強度を制御するためごあり、仕上圧延温度
を下げるほど強度が向上するものである。そして１００
０°Ｃを越えると再結晶粒が粗大化して十分な強度が得
られないためであり、９００℃未満では再結晶微細組織
が得られず、未ｊｌ）結晶加工組織となり、圧延直角方
向の延性、靭性が低下するためである。
℃としたのは、圧延時の変形抵抗を小さくするためであ
り、９５０℃未満では変形抵抗が人きくが困難になるた
めである。仕上圧延温度を９００〜１０００℃としたの
は本発明鋼の強度を制御するためごあり、仕上圧延温度
を下げるほど強度が向上するものである。そして１００
０°Ｃを越えると再結晶粒が粗大化して十分な強度が得
られないためであり、９００℃未満では再結晶微細組織
が得られず、未ｊｌ）結晶加工組織となり、圧延直角方
向の延性、靭性が低下するためである。
すなわち、９００〜１０００℃の仕上圧延温度域では、
圧延方向はもちろんのこと直角方向の延性、靭性につい
ても優れており、高強度でかつ耐食性についても優れた
再結晶微細組織が得られるものである。
圧延方向はもちろんのこと直角方向の延性、靭性につい
ても優れており、高強度でかつ耐食性についても優れた
再結晶微細組織が得られるものである。
また、仕上圧延温度を６００〜９００℃としたのは、上
べ下 ９ｔｌＯｔ： ｃは未肉結晶加」−組織となり、仕上川
越温度が低いはと強電が向」〕するためである。しかし
−力辻性、靭性については低下する。したがっζ６００
〜９００℃Ｃの圧延においてはＳを０．００５％以Ｉ・
に゛」、ご、ごとが望ましい。
べ下 ９ｔｌＯｔ： ｃは未肉結晶加」−組織となり、仕上川
越温度が低いはと強電が向」〕するためである。しかし
−力辻性、靭性については低下する。したがっζ６００
〜９００℃Ｃの圧延においてはＳを０．００５％以Ｉ・
に゛」、ご、ごとが望ましい。
また、Ｇ ００ ’ｃ未満では本発明鋼の回１に温度以
下となり、圧延時の変形抵抗が急上昇し、圧延が困難に
なり灯ましくない。
下となり、圧延時の変形抵抗が急上昇し、圧延が困難に
なり灯ましくない。
（］（温固溶化熱熟熱温度を９００〜１０１０℃とした
のは、本発明は９００〜１０１０℃の加熱におい′（も
Ｃの固溶が可能であり、かつ結晶粒度は再結晶温度が９
００℃以上の場合、できるだＬ）低い温度で熱処理する
ほと細かくなり、強度が増加するためである。
のは、本発明は９００〜１０１０℃の加熱におい′（も
Ｃの固溶が可能であり、かつ結晶粒度は再結晶温度が９
００℃以上の場合、できるだＬ）低い温度で熱処理する
ほと細かくなり、強度が増加するためである。
しかし、９００°Ｃ未満ではＣが固溶・Ｕず、又再結晶
もしなく、かつ１０１０℃を越えると結晶粒が７．５以
１・と１１１人化し、強度が低下するものである。
もしなく、かつ１０１０℃を越えると結晶粒が７．５以
１・と１１１人化し、強度が低下するものである。
また圧延後の冷却速度を４℃／分以上としたのは、４℃
／分以下の除冷ではＣｒａ３Ｃｂ又はＣｒよ外が粒界に
析出し耐食性を低下するためである。
／分以下の除冷ではＣｒａ３Ｃｂ又はＣｒよ外が粒界に
析出し耐食性を低下するためである。
さらに９００℃〜１２５０°Ｃの圧延温度におりる全加
工量を３０％以ｌとしたのは、この温度域内の全加工量
を３０％に満たないと加工によっ゛（結晶内に／ｑ人さ
れる格子欠陥や蓄積エネルギーが少ないためｌ；加熱時
の粗大組織が残ってしまい、目的とする組織が得られな
いためである。
工量を３０％以ｌとしたのは、この温度域内の全加工量
を３０％に満たないと加工によっ゛（結晶内に／ｑ人さ
れる格子欠陥や蓄積エネルギーが少ないためｌ；加熱時
の粗大組織が残ってしまい、目的とする組織が得られな
いためである。
鋼
つぎに、本発明項の特徴を従来鋼、比較鋼と比べて実施
例でもっζ明らかにする。
例でもっζ明らかにする。
第１表は、これらの供試鋼の化学成分を示ｊ゛ものであ
る。
る。
第】表においてＡ−Ｇ鋼は従来鋼でＡ鋼は５ｕＳ３０４
、Ｂ鋼は５ＵＳ３１６、Ｇ鋼は５ＵＳ３０４Ｌ 、 Ｉ
）ｉ１７Ｊハ５ＵＳ３１６Ｌ 、 Ｂ鋼は５ｔｌＳ３０
４Ｎ＋、 Ｆ鋼は５ＬＩＳ３０４Ｎｚ、Ｇ鋼は５ＵＳ３
１６Ｎ鋼で、Ｈ−Ｑ鋼は本発明鋼でｆ【〜に鋼は第１発
明鋼、Ｌ−Ｎ鋼は第２発明鋼、Ｐ、Ｑ鋼は第３発明鋼で
ある。
、Ｂ鋼は５ＵＳ３１６、Ｇ鋼は５ＵＳ３０４Ｌ 、 Ｉ
）ｉ１７Ｊハ５ＵＳ３１６Ｌ 、 Ｂ鋼は５ｔｌＳ３０
４Ｎ＋、 Ｆ鋼は５ＬＩＳ３０４Ｎｚ、Ｇ鋼は５ＵＳ３
１６Ｎ鋼で、Ｈ−Ｑ鋼は本発明鋼でｆ【〜に鋼は第１発
明鋼、Ｌ−Ｎ鋼は第２発明鋼、Ｐ、Ｑ鋼は第３発明鋼で
ある。
第２表は第１表の固溶体化熱処理ｌ （１０５０℃×３
０ｍ１ｎ−１０，）ｋ施したＡ−Ｑ鋼につい°Ｃ１強度
、−（食性、熱間加工性を示したものである。
０ｍ１ｎ−１０，）ｋ施したＡ−Ｑ鋼につい°Ｃ１強度
、−（食性、熱間加工性を示したものである。
強度についてはＪＩＳ４号試験片を用い°Ｃ耐力を測定
したものである。
したものである。
耐粒界腐食性については、８００’ｃ ｘ ２１１ｒ＃
！Ａ敏化処理後の組織について評価したもので、５ＴＥ
Ｐ （段状組ＩＩ）ついては○、ＤＩＡＬ（混合組織）
については△、口ＩＴＣ１１（溝状組織）につい°ζは
×としＣ示した。
！Ａ敏化処理後の組織について評価したもので、５ＴＥ
Ｐ （段状組ＩＩ）ついては○、ＤＩＡＬ（混合組織）
については△、口ＩＴＣ１１（溝状組織）につい°ζは
×としＣ示した。
耐応力腐食割れ感受性につい′ζは、沸騰状態の２０％
ＮａＣｌ＋ １％Ｎａ５Ｃｒ２０７ 水溶液中にＵ字形
状に曲げた試片を５０１１ｒ浸漬するという０字曲げ法
にて、割れ発生の有無によっ”ζ評価したもので、割れ
の発生しないものを○、副れの発生したものを×として
小した。
ＮａＣｌ＋ １％Ｎａ５Ｃｒ２０７ 水溶液中にＵ字形
状に曲げた試片を５０１１ｒ浸漬するという０字曲げ法
にて、割れ発生の有無によっ”ζ評価したもので、割れ
の発生しないものを○、副れの発生したものを×として
小した。
１、ハ間加土性については、８５０℃で、５０ｍｍ ／
４’）というｌ１ｌＩＩＸ！！引張りａＡ験を１！い
、その絞り値を測定したものである。
４’）というｌ１ｌＩＩＸ！！引張りａＡ験を１！い
、その絞り値を測定したものである。
１す祠および溶接熱影響部のｔｈ１１食性については、
；川℃、３．５％ＮａＣｌ水熔液中で水孔液中位を測定
したものごある。
；川℃、３．５％ＮａＣｌ水熔液中で水孔液中位を測定
したものごある。
第２表
第２表から知られるように、従来鋼であるＡ。
Ｅ鋼は熱間加工性につい°ζは度れζいるが、信用は１
１１Ｊ力が２５．０．２２．８ｋｇ ／ ｍ ｍと低く
、かつ耐粒界腐食性、−（応力扇食割れ感受性、母材お
よび溶接；、ハ影ｕｒ部のｉ１食性についζも低いもの
であり、１３鋼はメ；ハ間加」−性、母料および溶接熱
影響部の−（食＋ｉｌ−につい゛（は（壮れ°ζいるが
、強度は耐力が２５．２ｋｇ／ ｍ ｏｒと低く、かつ
−１粒界腐食性、耐応力腐食割ＩＬ’６受性についＣも
低いものであり、ｌ）鋼は−（応力腐食削れ感受性、熱
間加工性、１号４］および溶接熱影響部の−（食性に一
ついては優れ°Ｃいるが、強度は耐力が２３．４ｋｇ
／ ｒｎ ｔｎと低く、かつ耐粒界腐食性についても低
いものであり、Ｅ鋼はＡｍに０．２２％のＮを含有さ・
ｌたごとにより、耐力が３２．１ｋｇ／＋ｎ ｎｆとＡ
ｍに比べ゛ζ相当の向上が認められるが、高強度ステン
レス鋼とし°Ｃはいま一つ強度が不足するものＣあり、
Ｆ鋼はＥ鋼にさらに０．１θ％のＷｂを含ｆ１さＩＪた
ことにより、−１力４０−７ｋｇ ／ ｍ ｔｄとＥ鋼
に比べさらに向上し、高強度ステンレス鋼として満足す
る強度を有するものであるが、反面熱間加工性が低下し
ており、Ｅ鋼はＢ鋼に０．１７％のＮを含有させたこと
により、耐力が３９．２ｋｇ ／ ｒｎ ｒｎとＢ鋼に
比べて向上し、優れた強度を有するものごあるが、Ｆ鋼
と同様に熱間加工性が低下し、さらに耐粒界腐食性、耐
応力腐食割れ感受性につい°ζも低下しζいる。
１１Ｊ力が２５．０．２２．８ｋｇ ／ ｍ ｍと低く
、かつ耐粒界腐食性、−（応力扇食割れ感受性、母材お
よび溶接；、ハ影ｕｒ部のｉ１食性についζも低いもの
であり、１３鋼はメ；ハ間加」−性、母料および溶接熱
影響部の−（食＋ｉｌ−につい゛（は（壮れ°ζいるが
、強度は耐力が２５．２ｋｇ／ ｍ ｏｒと低く、かつ
−１粒界腐食性、耐応力腐食割ＩＬ’６受性についＣも
低いものであり、ｌ）鋼は−（応力腐食削れ感受性、熱
間加工性、１号４］および溶接熱影響部の−（食性に一
ついては優れ°Ｃいるが、強度は耐力が２３．４ｋｇ
／ ｒｎ ｔｎと低く、かつ耐粒界腐食性についても低
いものであり、Ｅ鋼はＡｍに０．２２％のＮを含有さ・
ｌたごとにより、耐力が３２．１ｋｇ／＋ｎ ｎｆとＡ
ｍに比べ゛ζ相当の向上が認められるが、高強度ステン
レス鋼とし°Ｃはいま一つ強度が不足するものＣあり、
Ｆ鋼はＥ鋼にさらに０．１θ％のＷｂを含ｆ１さＩＪた
ことにより、−１力４０−７ｋｇ ／ ｍ ｔｄとＥ鋼
に比べさらに向上し、高強度ステンレス鋼として満足す
る強度を有するものであるが、反面熱間加工性が低下し
ており、Ｅ鋼はＢ鋼に０．１７％のＮを含有させたこと
により、耐力が３９．２ｋｇ ／ ｒｎ ｒｎとＢ鋼に
比べて向上し、優れた強度を有するものごあるが、Ｆ鋼
と同様に熱間加工性が低下し、さらに耐粒界腐食性、耐
応力腐食割れ感受性につい°ζも低下しζいる。
これらの従来鋼に対して、本発明鋼である）Ｉ〜Ｑ鋼は
０．１５〜０．２８％のＮと、０．０５〜０．２５％の
Ｎｂを同時に添加し、かつｃｌを０．０３％以下、Ｂｌ
ｆｉを２０ｐｐｍ以下と限定することによっ°ζ、強度
についζは耐力４８ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上、耐粒界腐
食性についてもいずれも５ＴＥＰ（段状組織）を存し、
耐応力腐食割れ感受性については５０１１ｒ浸漬によっ
てもいずれにも割れの発生がないものであり、熱間加工
性についても従来鋼のように低下することがなく、いず
れも７０％以上の絞り値を有し、母材および溶接熱影響
部のｉ（食性についてもいずれも孔食電位が０．３Ｖ以
上と優れており、本発明鋼は強度、−（粒界腐食性、耐
応力腐食割れ感受性、熱間加工性、母相および溶接熱影
響部の耐食性のいずれについζも鼾れζいるものである
。
０．１５〜０．２８％のＮと、０．０５〜０．２５％の
Ｎｂを同時に添加し、かつｃｌを０．０３％以下、Ｂｌ
ｆｉを２０ｐｐｍ以下と限定することによっ°ζ、強度
についζは耐力４８ｋｇ ／ ｍ ｒｄ以上、耐粒界腐
食性についてもいずれも５ＴＥＰ（段状組織）を存し、
耐応力腐食割れ感受性については５０１１ｒ浸漬によっ
てもいずれにも割れの発生がないものであり、熱間加工
性についても従来鋼のように低下することがなく、いず
れも７０％以上の絞り値を有し、母材および溶接熱影響
部のｉ（食性についてもいずれも孔食電位が０．３Ｖ以
上と優れており、本発明鋼は強度、−（粒界腐食性、耐
応力腐食割れ感受性、熱間加工性、母相および溶接熱影
響部の耐食性のいずれについζも鼾れζいるものである
。
第３表は第１表のＡ、 Ｃ，ｌ、、 Ｆ、 Ｊ、 Ｍ、
Ｐ鋼につい’Ｃ，１０Ｘ４０龍の平鋼を圧延するに、
１１５０℃に加熱後圧延を行い、かつ仕上圧延温度が９
５０１：Ｉｆｆについ′Ｃ小したものである。
Ｐ鋼につい’Ｃ，１０Ｘ４０龍の平鋼を圧延するに、
１１５０℃に加熱後圧延を行い、かつ仕上圧延温度が９
５０１：Ｉｆｆについ′Ｃ小したものである。
強度、−（食性につい°Ｃは前記実施例と同一の条件で
調査した。
調査した。
第３表
第３表から知られるように従来鋼であるＡ、ＣＥ鋼は仕
上圧延温度を９５０°Ｃ１又は８００℃の温度−となる
ように制御した結果、Ａ鋼につい゛（は耐力が２５ｋｇ
／ ｍ ｎ（から３３．４２ｋｇ ／ ｍ ｉに向上
し、Ｃ＆Ｈについ“ζは耐力が２２ 、８ｋｇ ／ ｍ
ｒｄから２５．３１ｋｇ／ ｍ ｒｄに向上し、Ｅｌ
については３２．１ｋｇ ／ ｍ ｒｒ（か４４、５３
ｋｇ／ ｍ ｒ＋（に向上しているが、所望の耐力５０
゜６０ｋｇ ／ ｍ ｒ＋（を得ることはできなかった
。またＡ。
上圧延温度を９５０°Ｃ１又は８００℃の温度−となる
ように制御した結果、Ａ鋼につい゛（は耐力が２５ｋｇ
／ ｍ ｎ（から３３．４２ｋｇ ／ ｍ ｉに向上
し、Ｃ＆Ｈについ“ζは耐力が２２ 、８ｋｇ ／ ｍ
ｒｄから２５．３１ｋｇ／ ｍ ｒｄに向上し、Ｅｌ
については３２．１ｋｇ ／ ｍ ｒｒ（か４４、５３
ｋｇ／ ｍ ｒ＋（に向上しているが、所望の耐力５０
゜６０ｋｇ ／ ｍ ｒ＋（を得ることはできなかった
。またＡ。
Ｃ，Ｅ＄ｌｌは制御圧延をＪ＆ｉしたことによって耐食
性がいずれも大幅に低下し°Ｃいる。
性がいずれも大幅に低下し°Ｃいる。
また、Ｆ鋼は制御圧延によっ°ζ耐本力が４０．１ｋｇ
／ ｍ ｎ（から６５＋ ７７ｋｇ ／ ｍ ｎζに大
幅に向上し°Ｃいるが、反面、−（食性が０．３７Ｖか
ら０．１８．０．１６シに人む、１に低＋ｒ Ｌ ′ｃ
いる。
／ ｍ ｎ（から６５＋ ７７ｋｇ ／ ｍ ｎζに大
幅に向上し°Ｃいるが、反面、−（食性が０．３７Ｖか
ら０．１８．０．１６シに人む、１に低＋ｒ Ｌ ′ｃ
いる。
これらの従来鋼に対し′Ｃ本発明鋼であるＪ、Ｍ。
１）鋼は仕上圧延温度を９５０℃に制御したごとにより
（、微細な再結晶組織となり、いずれも耐力がりＯｋｇ
、／ ＋旧Ｉζ程度から６５ｋｇ ／ ｍ ｎζ程度
に大幅に向上しくおり、また仕上圧延温度を８００℃に
制御した４）のに−ノい′Ｃもその組織が未再結晶加工
組織となり、耐力が７７ｋｇ ／ ｍ ｎζ程度に大幅
に向上しており本発明鋼が制御ａ１１圧廷をｈＬずごと
によっ°ζ耐力が大幅に向上することは明らかｅある。
（、微細な再結晶組織となり、いずれも耐力がりＯｋｇ
、／ ＋旧Ｉζ程度から６５ｋｇ ／ ｍ ｎζ程度
に大幅に向上しくおり、また仕上圧延温度を８００℃に
制御した４）のに−ノい′Ｃもその組織が未再結晶加工
組織となり、耐力が７７ｋｇ ／ ｍ ｎζ程度に大幅
に向上しており本発明鋼が制御ａ１１圧廷をｈＬずごと
によっ°ζ耐力が大幅に向上することは明らかｅある。
また耐食性に、几１゛ζも本発明鋼であるＪ、Ｍ、Ｐ鋼
は制御圧延を行わなかったものとほぼ同等の孔食電位を
示しＣおり、従ノ１（鋼のように制御圧延を施したこと
によっ°（ｉ１食性が低−１・Ｊるごとがないものであ
る。
は制御圧延を行わなかったものとほぼ同等の孔食電位を
示しＣおり、従ノ１（鋼のように制御圧延を施したこと
によっ°（ｉ１食性が低−１・Ｊるごとがないものであ
る。
また、仕上圧延温度を９５０℃、冷却速度を５０℃／分
とし、ついで、９８０℃×３０分保持という低温固溶化
熱処理を施した場合についても、従来鋼であるＡ、Ｃ，
Ｆ鋼は前記と同様に耐力につい゛（は若干向上している
が所望の耐力を得るには至っておらず、かつ耐食性につ
いても低下しＣいる。また、Ｆ鋼は制御圧延および低温
固溶化熱処理によって耐力が５０ｋｇ ／ ｍ ｎ（ま
で向上しいるが、−（食性についＣは前記鋼と同様に低
下しζいる。
とし、ついで、９８０℃×３０分保持という低温固溶化
熱処理を施した場合についても、従来鋼であるＡ、Ｃ，
Ｆ鋼は前記と同様に耐力につい゛（は若干向上している
が所望の耐力を得るには至っておらず、かつ耐食性につ
いても低下しＣいる。また、Ｆ鋼は制御圧延および低温
固溶化熱処理によって耐力が５０ｋｇ ／ ｍ ｎ（ま
で向上しいるが、−（食性についＣは前記鋼と同様に低
下しζいる。
これらに対し゛ζ本発明鋼であるＪ、Ｍ、ｌ）鋼は１１
１ｊ記処理によっ°Ｃ結晶粒度が７．５以上の微細な再
結晶組織となり、耐力についてはいずれも５０ｋｇ／ｍ
ｒｄ以上に向上し、かつ耐食性につい°ζはいずれて
耐食性が低下しないものである。
１ｊ記処理によっ°Ｃ結晶粒度が７．５以上の微細な再
結晶組織となり、耐力についてはいずれも５０ｋｇ／ｍ
ｒｄ以上に向上し、かつ耐食性につい°ζはいずれて
耐食性が低下しないものである。
上述のように本発明鋼は、オーステナイｌ−系ステンレ
ス鋼に通ｍのＮとＮｂを同時に添加し、かつ不純物Ｂの
抑制と、ｃｌの低減によっ°ζ十分な強度と耐食性を向
上したものであり、さらに本発明等の加工熱処理を施す
ことによっ°（耐食性を低−１・４゛るごとなく、さら
に強度を向上したもので、化学、海水、原子力等の各種
プラントに用いられる強度部祠に適したステンレス鋼で
産業上寄与するところは極め゛（大である。
ス鋼に通ｍのＮとＮｂを同時に添加し、かつ不純物Ｂの
抑制と、ｃｌの低減によっ°ζ十分な強度と耐食性を向
上したものであり、さらに本発明等の加工熱処理を施す
ことによっ°（耐食性を低−１・４゛るごとなく、さら
に強度を向上したもので、化学、海水、原子力等の各種
プラントに用いられる強度部祠に適したステンレス鋼で
産業上寄与するところは極め゛（大である。
第１図は＃Ｊ４粒界粒界性食性ばず鋭敏化温度と保１、
？時間との関係を示す線図”乙第２図は強度に及汀Ｔ仕
−ト圧延温度の影響についてｐＨ＜ した線図（、第３
図は！：ハ間加土性に及は」゛加工温度の影雪についζ
′Ｊ 示した線図で、第４図は耐食性及ばず仕上圧延温度の影
響につい゛（示した線図である。 特許出願人 第 １１１と） 痕−ｒｊｒ杓闇 ヂＬ ヱーノ己」−か５Ｓｘｙｆ＆、（’Ｃ，ンｔｔｏ
、五−；ＨＬ ”Ｃノ 第 ４ 図 、／ｆ：に、ろ已ノー皇り紘 （０ｃ） ｐ（埋５手続
補正書く方式） ％式％ ２、発明の名称 １１′も強度ステンレス鋼およびその製造法：（、補正
をする者 昭和５９年６月６日 （発送日 昭和５９年６月２６日） ５、補正の対象 明細書中 ｔｉ）発明の詳細な説明の欄６、補正の内容
？時間との関係を示す線図”乙第２図は強度に及汀Ｔ仕
−ト圧延温度の影響についてｐＨ＜ した線図（、第３
図は！：ハ間加土性に及は」゛加工温度の影雪についζ
′Ｊ 示した線図で、第４図は耐食性及ばず仕上圧延温度の影
響につい゛（示した線図である。 特許出願人 第 １１１と） 痕−ｒｊｒ杓闇 ヂＬ ヱーノ己」−か５Ｓｘｙｆ＆、（’Ｃ，ンｔｔｏ
、五−；ＨＬ ”Ｃノ 第 ４ 図 、／ｆ：に、ろ已ノー皇り紘 （０ｃ） ｐ（埋５手続
補正書く方式） ％式％ ２、発明の名称 １１′も強度ステンレス鋼およびその製造法：（、補正
をする者 昭和５９年６月６日 （発送日 昭和５９年６月２６日） ５、補正の対象 明細書中 ｔｉ）発明の詳細な説明の欄６、補正の内容
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、市ｈ１比にしＣＣ０，０３％以下、Ｓｉ ２．００
％以１・、ｔｌｎ ５．０％以ＦＸＳ ０．０３０％以
下、Ｃｒ１６〜２（１％、Ｎｉ６〜１３％、Ｎ ｔｌ、
１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．２５％、ＩＪ
Ｏ，００２０％以下を含有し、残部Ｆｅならびに不純
物元素からなることをｑ１徴とする高強度ステンレス鋼
。 ２、屯■１１比にしてＧ Ｏ，０３％以ト以上ｉ ２．
００％以１、Ｎｏ５．０％以１・、Ｃｒ１６−２０％、
Ｎｉ６−１３％、ｆリ ０．１５〜０．２１＋％、Ｎｂ
（１，０５〜０．２５％、Ｂ Ｏ，００２０ン６以１
・を含白し、さらにＨａ ｌ１％以１・、Ｃｕ ４％以
１・、Ｓ Ｏ，００５９Ｇ以１のうら１種ないし２種以
上を含イ１さＵ、残部１・（］ならびに不不純九九から
なることを＋１ 、’ｒ ｉＴｈとするｌ！’ｌｌ Ｕ
ｌｌｉ Ｉｔ１ノ、テンレス鋼。 ３、市：１１比にしＣＣＵ、（１３５ｏ以１・、Ｓｉ
２．１１０％以１−１ ）Ｉｎ ５．０％以 １・ 、
Ｃｒ １６ 〜２０％、 Ｎｉ６〜１３％、Ｎ Ｏ，
１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．２５％、Ｂ
Ｏ，００２０％以下を含有し、さらにＳを０．０３０〜
０．０８０％、Ｓｅ ０．００５〜０．０８０％のうち
１種ないし２種を含イ１させ、残部Ｆｅならびに不純物
元素からなることを特徴とする高強度ステンレス鋼。 ４、重量比にし°ｒｃ０．０３％以１・、ＳＬ ２．０
０％以゛ト、ｉｎ ５．０％以下、Ｓ Ｏ，０３０％以
下、Ｃｒ１６〜２０％、旧６〜１３％、Ｎ Ｏ，１５〜
０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．２５％、Ｂ Ｏ，０
０２０％以下を含有し、残部１’ｅならびに不純物元素
からなる鋼を、９５０〜１３００℃に加熱し、ついで圧
延温度９００〜１２５０℃で圧延を行い、かつ仕上圧延
温度が９００〜１０００℃の温度範囲となるように制御
し、圧延後の冷却速度を４℃／分以上と継し、かつ全加
工量が３０％以上の加」−蹴で圧延し、その組織が再結
晶微細組織であることを特徴とする高強度ステンレス鋼
の製造法。 ５、重量比にし′ζＣ０，０３％以下、Ｓｉ ２．００
％以下、Ｍｎ ５．０％以下、Ｓ Ｏ，０３０％以下、
Ｃｒ １，６〜２＋１％、Ｎｉ ６〜１３％、Ｎ Ｏ，
１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜ｔＬ２５９＠、１
３ ０．００２０９６以１・を含白し、残１１１１１’
ｅならびに不純物元素からムる鋼を９５０〜１３００°
Ｃに加熱し、ついＣ圧延温度６００〜１２５０℃で圧延
を行い、かつ（Ｊ−１：： ｉ、Ｉｆ辻湯温度６００〜
１）００℃の温度範囲とな、。１．」、うに制御し、圧
延後の冷却速度を４“０７分以上とし、かつ全加工量が
３０％以上の加工量で圧延し、その組織が未再結晶加工
組織であることを特徴とする１ＩＩＩ強爪ステンレス鋼
の製造法。 ６、山−比にしく−Ｃ０，０３％以−ト、Ｓｉ ２．０
０％０％以下１１１５．０％以１・、Ｓ Ｏ，０３０％
以下、Ｃｒ １６〜２（１九、Ｎｉ ６〜１３％、Ｎ
Ｏ，１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．２５％、
Ｂ Ｏ，００２０％以下を含有し、残ＩＪＩＮ’ｅなら
し１に１−１純物九土からなる鋼を９５０〜１３００°
Ｃに加熱し、ついご１十延温度９００〜Ｉ２５０℃ｒＪ
ｆ延を１１い、かり仕上圧延温度がｌ０００℃以トとな
以上うに制御し、圧延後の冷却速度を４℃／分以上とし
、さらに９００〜１０１Ｏ℃で低温固溶化熱処理を施し
、結晶粒度′＃ＩＱが７６５以上であることを特徴とす
る高強度ステンレス鋼の製造法。 ７、重量比にし′ζＣ０，０３％以−ト、Ｓｉ ２．０
０％以１・、Ｍｎ ５．０％以下、Ｃｒ １６〜２０％
、Ｎｉ６〜１３％、Ｎ Ｏ，１５〜０．２８％、Ｎｂ
Ｏ，０５〜０．２５％、１３０．００２０％以下を含有
し、さらにＮｏ ４％以以上Ｃｕ４％以下、Ｓ Ｏ，０
０５％以下のうち１種ないし２４４１以上を含有させ残
部Ｆｅならびに不純物元素からなる鋼を、９５０〜１３
００℃に加熱し、ついで圧延温度９００〜１２５０℃で
圧延を行い、かつ仕上圧延温度が９００〜１０００℃の
温度範囲となるように制御し、圧≠後の冷却速度を４℃
／分以上とし、かつ全加工量が３０％以上の加工量で圧
延し、その組織が再結晶微細組織であることを特徴とす
る高強度ステンレス鋼の製造法。 ８、重量比ニＬ テＣＯ，０３％以下、Ｓｉ ２．００
％ｌｕ下、Ｍｎ ５．０％以下、Ｃｒ１６〜２０％、
Ｎｉ６〜１３％、Ｎ Ｏ，１５〜０．２８％、Ｎｂ Ｏ
，０５〜０．２５％、Ｂｏ、００２０％以下を含有し、
さらにＭｏ ４％以下、Ｃｕ４％以下、Ｓ Ｏ，００５
％以下のうち１種ないし２種以上を含有させ、残部Ｆｅ
ならびに不純物）し素からなる鋼を、９５０〜１３００
℃に加熱し、ついで圧延温度６００〜１２５０’ｃで圧
延を行い、かつ仕上圧延ｉｔか６００へ １１００℃の
温度範囲とし、圧延後の冷却速度を４ ’ｔ： ｙ’分
以上とし、かつ全加工量が３０％以上の加工量で圧ｊＡ
ＣＬ、その組織が未再結晶加工組織Ｃあることを特徴と
する１［１１強度ステンレス鋼の製造法。 ９、市ｈ１比にし°（ｃ ０．０３％以下、Ｓｔ ２．
００％以下、Ｉｎ ５．０９（ｌ以下、Ｃｒ １６〜２
０％、Ｎｉ６−１３％、Ｎ Ｏ，１５〜０．２８％、Ｎ
ｂ Ｏ，０５〜０．２５％、Ｂ Ｏ，００２０う６以１
：を含有し、さらにＳ Ｏ，０３０〜０．０８０％、Ｓ
ａＯ，００５〜０．０−８０う６のうぢ１種ないし２
ｉｆｆを含有さ−Ｕ、残部、１−ならびに不純物元素か
らなる鋼を９５０〜１３００℃に加熱し、ついで圧延温
度９００〜１２５０℃で圧延を行い、かつ仕上圧延温度
が９００〜１０００℃の温度範囲となるように制御し、
圧延後の冷却速度を４℃／分以上とし、かつ全加工量が
３０％以上の加工量で圧延し、その組織が再結晶８に細
組織であることを９．１徴とする高強度ステンレス鋼の
製造法。 １０ 、 ｔＪｆ量比にしζＣ０，０３％以下、Ｓｔ
２．００％以１ζ、Ｍｎ ５．０％以１：、Ｃｒ １６
〜２０％、Ｎｉ６〜１３％、Ｎ Ｏ，１５〜０．２８％
、Ｉｌｂ ０．０５〜０．２５％、Ｂ Ｏ，００２０％
以下を含有し、さらにＳ Ｏ，０３０〜０．０８０％、
Ｓａｏ、ｏｏｓ〜０．０８０％のうち１種ないし２Ｉｆ
Ｌを全台させ、残部Ｆｅならびに不純物元素からなる鋼
を、９５０〜１３００°Ｃに加熱し、ついで圧延温度６
００〜１２５０’ｃで圧延を行い、かつ仕上圧延温度が
６００〜９００ ’Ｃの温度範囲となし、圧延後の冷却
速度を４工組織であることを特徴とする高強度ステンレ
ス鋼の製造法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064845A JPS60208459A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| US07/340,142 US4960470A (en) | 1984-03-30 | 1989-04-11 | Method for manufacturing a high strength stainless steel |
| US07/338,420 US4975131A (en) | 1984-03-30 | 1989-04-14 | High strength hot worked stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064845A JPS60208459A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35168191A Division JPH0539549A (ja) | 1991-12-12 | 1991-12-12 | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| JP3351680A Division JP2787044B2 (ja) | 1991-12-12 | 1991-12-12 | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JPH0445576B2 JPH0445576B2 (ja) | 1992-07-27 |
Family
ID=13269959
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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-
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- 1989-04-14 US US07/338,420 patent/US4975131A/en not_active Expired - Fee Related
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