JPS5825460A - ２次加工性および耐食性の良好な高強度オ−ステナイトステンレス鋼 - Google Patents
２次加工性および耐食性の良好な高強度オ−ステナイトステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5825460A JPS5825460A JP12381681A JP12381681A JPS5825460A JP S5825460 A JPS5825460 A JP S5825460A JP 12381681 A JP12381681 A JP 12381681A JP 12381681 A JP12381681 A JP 12381681A JP S5825460 A JPS5825460 A JP S5825460A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- corrosion resistance
- steel
- less
- cold rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
曲げ加工および張出し加工などの２次加工性のすぐれた
高強縦オーステナイトステンレス鋼にｅｌｆるものであ
る。
高強縦オーステナイトステンレス鋼にｅｌｆるものであ
る。
高強度オーステナイトステンレス鋼の代表として従来か
らＳ Ｕ Ｓ ３０／ ステンレス鋼がある．このＳＵ
ＳｊＯ／ステンレス鋼は極ｆＫオーステナイトが不安定
なため、ｃ４を高＜ Ｌ 、ＣＯ． １０− ０．／コ
憾）オーステナイトバランスを図っているが、Ｃ量が高
いため耐食性に一点がある．そのためＣ量を低減し、Ｎ
を添加することによりオーステナイトの安定化を図ると
強度が不足する。これはＣ，Ｎはともに同で侵入型元素
であるが、必ずしも同で挙動を示さないためである。一
方， ＳＵＳ３０／ステンレス鋼は用途上、冷間正弧後
一げ加工、張出し加工などの一次加工を伴う場合が多い
。従って、十分な強度を有していると同時に伸びが良好
で一次加工性がすぐれていることが要求される。
らＳ Ｕ Ｓ ３０／ ステンレス鋼がある．このＳＵ
ＳｊＯ／ステンレス鋼は極ｆＫオーステナイトが不安定
なため、ｃ４を高＜ Ｌ 、ＣＯ． １０− ０．／コ
憾）オーステナイトバランスを図っているが、Ｃ量が高
いため耐食性に一点がある．そのためＣ量を低減し、Ｎ
を添加することによりオーステナイトの安定化を図ると
強度が不足する。これはＣ，Ｎはともに同で侵入型元素
であるが、必ずしも同で挙動を示さないためである。一
方， ＳＵＳ３０／ステンレス鋼は用途上、冷間正弧後
一げ加工、張出し加工などの一次加工を伴う場合が多い
。従って、十分な強度を有していると同時に伸びが良好
で一次加工性がすぐれていることが要求される。
上記のような問題点を解決するため、本発明者らは種々
検討した結果、従来のＳＵＳＪ７／ステンレス鋼の強度
を劣化させることなく、耐食性および冷間圧延後の２次
加工性を著しく改善した、以下に説明するオーステナイ
トステンレス鋼を見い出した。
検討した結果、従来のＳＵＳＪ７／ステンレス鋼の強度
を劣化させることなく、耐食性および冷間圧延後の２次
加工性を著しく改善した、以下に説明するオーステナイ
トステンレス鋼を見い出した。
すなわち、本発明鋼は重量憾において、ＣＯ，０３参以
下、Ｓｔ／、０１１ｉ以下、Ｍｎユ、０％以下、Ｃｒ１
６〜／ｌ囁、Ｎｌ ３〜９肴、Ｎｂ ０．０ａ〜０．
／、＄−憾、Ｎ００Ｏダ〜０．コ！ｆ慢、ＳＯ，０ＩＯ
’！４以下、Ｂθ、 ００／鳴以下、残部Ｆｅ 及び不
可避的不純物からなり、かつ０％Ｓ１、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎ
ｉ、Ｎについては Ｍｄ３ｏＣＱ−４ｔ９７−４６２（Ｃ＋Ｎ）−？、、２
Ｓｌ −ｔ、 ／Ｍｎ−／Ｊ、７Ｃｒ−コＯＮＩに従う
Ｍｄ 値が０〜６０℃の範囲になるように０ 成分調整したオーステナイトステンレス鋼を溶体化処理
後冷間圧延する２次加工性および耐食性の良好な高強度
オーステナイトステンレス鋼で、次のような特徴を有す
るものである。
下、Ｓｔ／、０１１ｉ以下、Ｍｎユ、０％以下、Ｃｒ１
６〜／ｌ囁、Ｎｌ ３〜９肴、Ｎｂ ０．０ａ〜０．
／、＄−憾、Ｎ００Ｏダ〜０．コ！ｆ慢、ＳＯ，０ＩＯ
’！４以下、Ｂθ、 ００／鳴以下、残部Ｆｅ 及び不
可避的不純物からなり、かつ０％Ｓ１、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎ
ｉ、Ｎについては Ｍｄ３ｏＣＱ−４ｔ９７−４６２（Ｃ＋Ｎ）−？、、２
Ｓｌ −ｔ、 ／Ｍｎ−／Ｊ、７Ｃｒ−コＯＮＩに従う
Ｍｄ 値が０〜６０℃の範囲になるように０ 成分調整したオーステナイトステンレス鋼を溶体化処理
後冷間圧延する２次加工性および耐食性の良好な高強度
オーステナイトステンレス鋼で、次のような特徴を有す
るものである。
（１） 耐食性を向上させるためにＣ量の低減のみな
らず、Ｓ、Ｓを他力低下し、かつＮｂ添加により１１ｔ
ｉｋ部の粒界腐食性を改善するとともに、製品板の組織
を完全に５ｔｅｐ組練（段状組織）とした。
らず、Ｓ、Ｓを他力低下し、かつＮｂ添加により１１ｔ
ｉｋ部の粒界腐食性を改善するとともに、製品板の組織
を完全に５ｔｅｐ組練（段状組織）とした。
（２） 高強度オーステナイトステンレス鋼ヲ得るた
めＭｅ ％ Ｃｕ％Ｎｂなどの元素を使用することは公
知であるが、これらの元素を添加すると材料は硬化し、
強度は上昇する反面、冷間加工後の成形性は著しく劣化
する。従って本発明鋼においてはＣを極力低減し、強度
が低下した分はある限定された範囲でＮｂを添加すると
ともに、オーステナイト安定度を支配するＣ％Ｓｌ、Ｍ
ｎ％Ｃｒ％Ｎ１、Ｎなどの元素を十分考慮に入れたＭｄ
３ｏ値を限定された範囲Ｃ０−４０’Ｃ）Ｋ調整するこ
とにより冷間圧延後の一次加工性の改善を図った。
めＭｅ ％ Ｃｕ％Ｎｂなどの元素を使用することは公
知であるが、これらの元素を添加すると材料は硬化し、
強度は上昇する反面、冷間加工後の成形性は著しく劣化
する。従って本発明鋼においてはＣを極力低減し、強度
が低下した分はある限定された範囲でＮｂを添加すると
ともに、オーステナイト安定度を支配するＣ％Ｓｌ、Ｍ
ｎ％Ｃｒ％Ｎ１、Ｎなどの元素を十分考慮に入れたＭｄ
３ｏ値を限定された範囲Ｃ０−４０’Ｃ）Ｋ調整するこ
とにより冷間圧延後の一次加工性の改善を図った。
（３）溶体化処理後の冷関正弧率が増加すると、伸び、
曲げ加工性、成形性が劣化するのは轟然である。従って
冷間圧延後の一次加工性を改善するためにオーステナイ
トを極度に不安定にして、低圧下率で高強度となしかっ
二次加工性の改善を図る方法もあるが、この場合はオー
ステナイトが極度に不安定なため、圧延温度、圧延速度
などの冷延条件の変動により指定された強度を得ること
はかなり困難で、工業的規模の生産に適用することは不
可能である。然るに、Ｎｂを限定された量添加し、かっ
オーステナイト安定度をＭｄ３ｏ 値で調整すると、比
較的低圧延率で高強度の材料が得られるため、冷間圧延
後の成形性は著しく改善された。
曲げ加工性、成形性が劣化するのは轟然である。従って
冷間圧延後の一次加工性を改善するためにオーステナイ
トを極度に不安定にして、低圧下率で高強度となしかっ
二次加工性の改善を図る方法もあるが、この場合はオー
ステナイトが極度に不安定なため、圧延温度、圧延速度
などの冷延条件の変動により指定された強度を得ること
はかなり困難で、工業的規模の生産に適用することは不
可能である。然るに、Ｎｂを限定された量添加し、かっ
オーステナイト安定度をＭｄ３ｏ 値で調整すると、比
較的低圧延率で高強度の材料が得られるため、冷間圧延
後の成形性は著しく改善された。
次に各成分を限定した理由について述べる。
Ｃ： 耐★性改善には可能な限りＣ量を低減することが
望ましいが、あまり極端に減少させることは工業的にコ
ストアップを招き、一方オーステナイト安定度を著しく
曇化させる０本発明鋼においてはｓ、ｓｔ−極力低下し
、Ｎｂを添加することくよって耐食性の改善を図ってい
るので、Ｃの上限を０、０３嗟に制限しても十分耐食性
が得られているためＫＣ童はＯ１θ３ｓ以下とする。
望ましいが、あまり極端に減少させることは工業的にコ
ストアップを招き、一方オーステナイト安定度を著しく
曇化させる０本発明鋼においてはｓ、ｓｔ−極力低下し
、Ｎｂを添加することくよって耐食性の改善を図ってい
るので、Ｃの上限を０、０３嗟に制限しても十分耐食性
が得られているためＫＣ童はＯ１θ３ｓ以下とする。
Ｓｌ：Ｓｌｌ嵩高すれば強度が増大し、高強度ステンレ
ス鋼としては有利であるが、Ｓｌがあまり高くなると十
分な脱酸をほどこしても、一部シリケード系介在物が残
存し、本発明鋼の特徴である冷間加工後の曲げ加工性を
著しく劣化させるので５１の上限は１．０嘔とじＳ１含
量を／、 ０４以下とする。
ス鋼としては有利であるが、Ｓｌがあまり高くなると十
分な脱酸をほどこしても、一部シリケード系介在物が残
存し、本発明鋼の特徴である冷間加工後の曲げ加工性を
著しく劣化させるので５１の上限は１．０嘔とじＳ１含
量を／、 ０４以下とする。
Ｍｎ： 本発明鋼のようにオーステナイトの不安定な
材料にとってオーステナイトのバランスを図るためＫＭ
ｎ量の増大は有効な手段であるが、Ｍｎ量が増大すると
マンガンサルファイド系の介在物を作り、本発明鋼の特
徴である一次加工性及び耐食性を劣化させるので、上限
はコ嘔としＭｎ含量をコ憾以下とする。
材料にとってオーステナイトのバランスを図るためＫＭ
ｎ量の増大は有効な手段であるが、Ｍｎ量が増大すると
マンガンサルファイド系の介在物を作り、本発明鋼の特
徴である一次加工性及び耐食性を劣化させるので、上限
はコ嘔としＭｎ含量をコ憾以下とする。
Ｃｒ： Ｃｒが／ＡＳ以下となると本発明鋼の耐食性
は著しく劣化するので下限は１６憾とした。一方Ｃ「が
ｌｔ鴨以上になるとオーステナイト安定度が悪くなりか
つ熱間加工性が劣化するので上限は／１鳴とした。
は著しく劣化するので下限は１６憾とした。一方Ｃ「が
ｌｔ鴨以上になるとオーステナイト安定度が悪くなりか
つ熱間加工性が劣化するので上限は／１鳴とした。
Ｎｌ： Ｎｌが！憾以下になるとオーステナイトが不
安定となる。一方、本発明鋼のようにオーステナイトが
不安定な材料はＮ１を増量することは望ましいが、コス
トアップになるので上限は９憾とした。
安定となる。一方、本発明鋼のようにオーステナイトが
不安定な材料はＮ１を増量することは望ましいが、コス
トアップになるので上限は９憾とした。
Ｎ： 本発明鋼のようにＣ量を低減した場合、オーステ
ナイトの安定化を図る上でＮは不可欠の元素であり、Ｎ
がｏ、 ｏ４Ｉ 憾以下ではオーステナイトが不安定
で効果は全くない。−万Ｎｔｌ−あまり多く添加すると
製鋼時（プローホールを発生するので上限はＯ，コＳ嘔
とした。
ナイトの安定化を図る上でＮは不可欠の元素であり、Ｎ
がｏ、 ｏ４Ｉ 憾以下ではオーステナイトが不安定
で効果は全くない。−万Ｎｔｌ−あまり多く添加すると
製鋼時（プローホールを発生するので上限はＯ，コＳ嘔
とした。
Ｎｂ： Ｎｂは溶体化処理後の結晶粒を微細化し、強
ｆを上げるはかＫＮとの複合添加により炭化物の粒界析
出を抑制し耐食性を著しく向上させる。この場合、 Ｎ
ｂ量がＯ０Ｏコ嗟以下では上記効果は殆んどないが、一
方、０．７３憾以上になると材料は硬化し、冷延後の加
工性は劣化する。
ｆを上げるはかＫＮとの複合添加により炭化物の粒界析
出を抑制し耐食性を著しく向上させる。この場合、 Ｎ
ｂ量がＯ０Ｏコ嗟以下では上記効果は殆んどないが、一
方、０．７３憾以上になると材料は硬化し、冷延後の加
工性は劣化する。
Ｓ； Ｓは原料より混入される不純物で高くなるとマン
ガンサルファイド系の介在物を作り、耐食性を劣化させ
るとともに冷間圧延後の曲げ加工性をも劣化させるので
、可能な限り低減することが望ましいが、工業生産上コ
ストアップを避けるため上限はθ、０ ／ ０暢とした
。
ガンサルファイド系の介在物を作り、耐食性を劣化させ
るとともに冷間圧延後の曲げ加工性をも劣化させるので
、可能な限り低減することが望ましいが、工業生産上コ
ストアップを避けるため上限はθ、０ ／ ０暢とした
。
Ｂ； Ｂは溶解原料、炉材から混入される不純物である
が炭化物の粒界析出を促進し耐食性を劣化させるので極
力低（することが望ましく、又含有量が多いとＮｂとＮ
との複合添加による粒界析出抑制効果が阻害されるので
上限をθ、 ｏｏｔ ４とした。
が炭化物の粒界析出を促進し耐食性を劣化させるので極
力低（することが望ましく、又含有量が多いとＮｂとＮ
との複合添加による粒界析出抑制効果が阻害されるので
上限をθ、 ｏｏｔ ４とした。
Ｍｄ ： Ｍｄｓ ｏ （Ｔ：’）が０℃以下にな
るとオーステナ０ イトが安定となり、一方６０℃以上になると逆圧不安定
となり、いずれも冷間圧延後の機械的性質以下に本発明
鋼の実施例について説明する。
るとオーステナ０ イトが安定となり、一方６０℃以上になると逆圧不安定
となり、いずれも冷間圧延後の機械的性質以下に本発明
鋼の実施例について説明する。
上記纂１表は本発明鋼ならびに比較鋼の化学成分を示し
たものである。比較鋼のうち、試料Ａダは従来のＳＵＳ
、７０／ステンレス鋼に比べＣを低減し、Ｎｔ−添加し
たもので、Ｎｂは添加されていない。又試料ＡＳは従来
の５ＵＳ３０１ステンレス鋼である。
たものである。比較鋼のうち、試料Ａダは従来のＳＵＳ
、７０／ステンレス鋼に比べＣを低減し、Ｎｔ−添加し
たもので、Ｎｂは添加されていない。又試料ＡＳは従来
の５ＵＳ３０１ステンレス鋼である。
第−表は冷間圧延後の伸び、エリクセン値及び曲げ加工
性を示したものである。
性を示したものである。
通常のＪＩＳ規格のｌβハード材及びｌ／コノ・−ド材
相当の引張強さが９０に４／−及び／１０Ｋｅ／−の場
合、本発明鋼は比較鋼に比べ、伸び、エリクセン値、曲
げ加工性のいずれも優れており、−次加工性の良好な材
料であることがわかる。
相当の引張強さが９０に４／−及び／１０Ｋｅ／−の場
合、本発明鋼は比較鋼に比べ、伸び、エリクセン値、曲
げ加工性のいずれも優れており、−次加工性の良好な材
料であることがわかる。
第１図及び第２図は試料Ａコ（本発明鋼）及び試料ム亭
（比較鋼）を１０！０℃で溶体化処理後冷間圧延を行な
ったものをＣｒｊ１化物の析出しやすい温度領域である
！００〜９００Ｃ：ＫＪＯ秒〜３００分加熱した後のＣ
「炭化物の析出状況を調査したＴ、 Ｔ、 Ｔ、 図で
ある。これより明らかなように１本発明鋼は比較鋼に比
べ、Ｃ「炭化物の粒界析出が着しく抑制され、粒界腐食
性が改善されていることがわかる、このことは素材のみ
ならず溶接部付近の耐粒界腐食性が著しく改善されてい
ることがわかる。
（比較鋼）を１０！０℃で溶体化処理後冷間圧延を行な
ったものをＣｒｊ１化物の析出しやすい温度領域である
！００〜９００Ｃ：ＫＪＯ秒〜３００分加熱した後のＣ
「炭化物の析出状況を調査したＴ、 Ｔ、 Ｔ、 図で
ある。これより明らかなように１本発明鋼は比較鋼に比
べ、Ｃ「炭化物の粒界析出が着しく抑制され、粒界腐食
性が改善されていることがわかる、このことは素材のみ
ならず溶接部付近の耐粒界腐食性が著しく改善されてい
ることがわかる。
以上述べたように、本発明鋼は冷間圧延後の成形性が著
しく優れかつ耐食性の良好な材料ということができる。
しく優れかつ耐食性の良好な材料ということができる。
第１図及び第２図は試料ムコ（本発明鋼）及び扁ｌ（比
較鋼）のＴ、 Ｔ、 Ｔ図である。 晴間（馴〕 帛２図 時間（ｒｒＬｉ／ｒＬ、） 第１頁の続き ０発 明 者 近藤久− 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンレス株式会社直江津研究 所内 ０発 明 者 石山成志 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンレス株式会社直江津研究 所内 ０発 明 者 宇野秀樹 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンレス株式会社直江津研究 所内
較鋼）のＴ、 Ｔ、 Ｔ図である。 晴間（馴〕 帛２図 時間（ｒｒＬｉ／ｒＬ、） 第１頁の続き ０発 明 者 近藤久− 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンレス株式会社直江津研究 所内 ０発 明 者 石山成志 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンレス株式会社直江津研究 所内 ０発 明 者 宇野秀樹 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンレス株式会社直江津研究 所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＤ、 ０３ ｇ＆以下、Ｓｌ／、ＯＩＧ以下、Ｍｎコ
、０憾以下、Ｃｒ Ｉ４〜／Ｉ ’ｌｋ 、 Ｎｌ ｊ
〜９１Ｇ、ＮｂＯ，０２〜０．／１％、ＮＯ，０４４
〜Ｏ０お膚、Ｉ Ｏ，０１０嗟以下、Ｆ２Ｏ，００／噛
以下、残部鉄及び不可避的不純物からなり、かつ０％Ｓ
１、Ｍｎ％Ｃｒ％ＮＩ、ＮＫ−’）イては Ｍｄ５０αυ鴫ダ９クーダ６コ（Ｃ＋Ｎ）−９，ＪＳｌ
−Ｌ／Ｍｎ−／３．７Ｃｒ−コＯＮ１ に従うＭｄ３ｏ値が０〜６０℃の範囲になるように成分
調整したオーステナイトステンレス鋼を溶体化処履後冷
関圧延することを特徴とする一次加工性および耐食性の
良好な高強度オーステナイトステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12381681A JPS5825460A (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | ２次加工性および耐食性の良好な高強度オ−ステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12381681A JPS5825460A (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | ２次加工性および耐食性の良好な高強度オ−ステナイトステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5825460A true JPS5825460A (ja) | 1983-02-15 |
| JPS6121304B2 JPS6121304B2 (ja) | 1986-05-26 |
Family
ID=14870044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12381681A Granted JPS5825460A (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | ２次加工性および耐食性の良好な高強度オ−ステナイトステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825460A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208459A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| WO1987002388A1 (en) * | 1985-10-15 | 1987-04-23 | Aichi Steel Works Ltd. | High strength stainless steel, and process for its production |
| JPH0539548A (ja) * | 1991-12-12 | 1993-02-19 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| JPH0539549A (ja) * | 1991-12-12 | 1993-02-19 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| EP0594866A1 (en) * | 1992-04-16 | 1994-05-04 | Nippon Steel Corporation | Austenitic stainless steel sheet with excellent surface quality and production thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5067215A (ja) * | 1973-10-20 | 1975-06-05 | ||
| JPS5319915A (en) * | 1976-08-09 | 1978-02-23 | Kawasaki Steel Co | Austenitic steel with anti grain boundary corrosion property |
| JPS563657A (en) * | 1979-06-23 | 1981-01-14 | Nippon Steel Corp | Non-aging high strength stainless steel |
-
1981
- 1981-08-07 JP JP12381681A patent/JPS5825460A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5067215A (ja) * | 1973-10-20 | 1975-06-05 | ||
| JPS5319915A (en) * | 1976-08-09 | 1978-02-23 | Kawasaki Steel Co | Austenitic steel with anti grain boundary corrosion property |
| JPS563657A (en) * | 1979-06-23 | 1981-01-14 | Nippon Steel Corp | Non-aging high strength stainless steel |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208459A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| JPH0445576B2 (ja) * | 1984-03-30 | 1992-07-27 | Aichi Steel Works Ltd | |
| WO1987002388A1 (en) * | 1985-10-15 | 1987-04-23 | Aichi Steel Works Ltd. | High strength stainless steel, and process for its production |
| JPH0539548A (ja) * | 1991-12-12 | 1993-02-19 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| JPH0539549A (ja) * | 1991-12-12 | 1993-02-19 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 |
| EP0594866A1 (en) * | 1992-04-16 | 1994-05-04 | Nippon Steel Corporation | Austenitic stainless steel sheet with excellent surface quality and production thereof |
| EP0594866A4 (en) * | 1992-04-16 | 1994-06-15 | Nippon Steel Corp | Austenitic stainless steel sheet with excellent surface quality and production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6121304B2 (ja) | 1986-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6857729B2 (ja) | スーパーオーステナイトステンレス鋼圧延複合鋼板及びその製造方法 | |
| JP3546421B2 (ja) | 高強度・高耐食含窒素オーステナイ ト系ステンレス鋼 | |
| JPH01275739A (ja) | 延性，靭性に優れた低Ｓｉ高強度耐熱鋼管 | |
| JP2000256795A (ja) | 表面割れのない連続鋳造鋳片およびこの鋳片を用いた非調質高張力鋼材の製造方法 | |
| JP3981615B2 (ja) | 非水冷型薄手低降伏比高張力鋼およびその製造方法 | |
| JPS5825460A (ja) | ２次加工性および耐食性の良好な高強度オ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JP3290595B2 (ja) | 靱性、溶接性に優れた高張力厚鋼板の製造方法 | |
| JPH0788554B2 (ja) | 建築用耐火鋼材 | |
| JPS5831065A (ja) | 溶接構造用鋼 | |
| JPS58224116A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH04214842A (ja) | 加工性に優れた高強度ステンレス鋼 | |
| JP3242418B2 (ja) | 耐低温われ特性および耐ＳＲわれ特性に優れる高強度低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板 | |
| JPH02133518A (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼材の製造法 | |
| JPH05214442A (ja) | 降伏強さが低く、伸びの高い構造用鋼の製造法 | |
| JP3011538B2 (ja) | 降伏強さが低い構造用鋼の製造法 | |
| JP2000212705A (ja) | 耐焼き戻し脆性及び耐水素脆性に優れたＮｉ系調質鋼及びその製造方法 | |
| JP3011539B2 (ja) | 降伏強さが低い構造用鋼の製造方法 | |
| KR960005221B1 (ko) | 연성이 우수한 고강도 오스테나이트계 스텐레스 냉연강판의 제조방법 | |
| JPH04333516A (ja) | 溶接性の優れた厚手８０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級高張力鋼の製造法 | |
| JPH0225979B2 (ja) | ||
| JPS63250416A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた低降伏比鋼材の製造法 | |
| JP2717604B2 (ja) | 耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| KR960005223B1 (ko) | Mo 첨가한 고강도 오스테나이트계 석출경화형 스텐레스 냉연강판 제조방법 | |
| JP3011537B2 (ja) | 降伏強さが低い構造用鋼板の製造法 | |
| JP2001098351A (ja) | 高強度析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |