JP2717604B2 - 耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法Info
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- JP2717604B2 JP2717604B2 JP1257791A JP1257791A JP2717604B2 JP 2717604 B2 JP2717604 B2 JP 2717604B2 JP 1257791 A JP1257791 A JP 1257791A JP 1257791 A JP1257791 A JP 1257791A JP 2717604 B2 JP2717604 B2 JP 2717604B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はプレス加工時にストレッ
チャーストレイン（Ｓｔ−Ｓｔ）が発生せずに、かつ高
いＢＨ性を有する加工性に優れた冷延鋼板の製造方法に
関するものである。
チャーストレイン（Ｓｔ−Ｓｔ）が発生せずに、かつ高
いＢＨ性を有する加工性に優れた冷延鋼板の製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来技術】地球環境問題を含め、省エネルギ−対策は
現在の技術開発の一つの大きな課題である。そのため
に、自動車用鋼板ではこの対策の一環として軽量化がク
ロ−ズアップされており、優れた加工性が要求される外
板もハイテン化が進められている。しかし、耐面歪み性
などを考慮するとプレス加工時に強度が高すぎるのは問
題があり、プレス加工時は軟質で、加工後強度が付加で
きる形が理想的である。この要請を叶える形で開発され
たのがＢＨ性鋼板で、成分およびプロセス条件の調整に
より加工性の良い鋼板に数ｐｐｍの固溶Ｃを残存させ、
塗装時の熱処理により固溶Ｃと転位の相互作用を利用し
て強度上昇を図ったものである。しかし、この固溶Ｃと
転位の相互作用による強度アップには成形性の面から限
界がもうけられている。すなわち、残存する固溶Ｃが多
くなり過ぎると降伏点伸びが顕著に表われ、ストレッチ
ャ−ストレインによる表面性状の劣化が生じ、外板とし
ての使用が不可能になる。従って、現状ではストレッチ
ャ−ストレインが生成しない状態で、しかも、得られる
ＢＨ性の上限は１７０℃で２０分のＢＨ処理で約５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2である。
現在の技術開発の一つの大きな課題である。そのため
に、自動車用鋼板ではこの対策の一環として軽量化がク
ロ−ズアップされており、優れた加工性が要求される外
板もハイテン化が進められている。しかし、耐面歪み性
などを考慮するとプレス加工時に強度が高すぎるのは問
題があり、プレス加工時は軟質で、加工後強度が付加で
きる形が理想的である。この要請を叶える形で開発され
たのがＢＨ性鋼板で、成分およびプロセス条件の調整に
より加工性の良い鋼板に数ｐｐｍの固溶Ｃを残存させ、
塗装時の熱処理により固溶Ｃと転位の相互作用を利用し
て強度上昇を図ったものである。しかし、この固溶Ｃと
転位の相互作用による強度アップには成形性の面から限
界がもうけられている。すなわち、残存する固溶Ｃが多
くなり過ぎると降伏点伸びが顕著に表われ、ストレッチ
ャ−ストレインによる表面性状の劣化が生じ、外板とし
ての使用が不可能になる。従って、現状ではストレッチ
ャ−ストレインが生成しない状態で、しかも、得られる
ＢＨ性の上限は１７０℃で２０分のＢＨ処理で約５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2である。
【０００３】また、ＢＨ性鋼板に関しては特開昭５９−
３８３３７号、特開昭５９−３１８２７号、特開昭６１
−２６７５７号、特開昭６２−７８２２号、特開昭６２
−１０９９２７号、特開平１−１１９２４号公報などの
ほかにも多くの発明が開示されており、固溶Ｃばかりで
なく固溶Ｎを利用したＢＨ性鋼板（特開昭６３−９６２
４８号公報など）も紹介されているが、ストレッチャー
ストレインの生成を抑え、かつ高いＢＨ性を保証する技
術は未だ発明されていない。
３８３３７号、特開昭５９−３１８２７号、特開昭６１
−２６７５７号、特開昭６２−７８２２号、特開昭６２
−１０９９２７号、特開平１−１１９２４号公報などの
ほかにも多くの発明が開示されており、固溶Ｃばかりで
なく固溶Ｎを利用したＢＨ性鋼板（特開昭６３−９６２
４８号公報など）も紹介されているが、ストレッチャー
ストレインの生成を抑え、かつ高いＢＨ性を保証する技
術は未だ発明されていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はストレッチャ
−ストレインの生成を抑え、５ｋｇｆ／ｍｍ2以上のＢ
Ｈ性を持つ加工性に優れた冷延鋼板の製造方法を提供す
ることを目的としてなされた。
−ストレインの生成を抑え、５ｋｇｆ／ｍｍ2以上のＢ
Ｈ性を持つ加工性に優れた冷延鋼板の製造方法を提供す
ることを目的としてなされた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、２種の成分からなる３層構造を有する鋼板の製造
方法において、外層材を、 Ｃ：０．０４ｗｔ％〜０．２ｗｔ％、 Ｍｎ：０．５ｗｔ％〜３．０ｗｔ％、 Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．２ｗｔ％以下、 を含み残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼とし、
内層材を、 Ｃ：０．００１０ｗｔ％〜０．０５ｗｔ％、 Ｎ：０．００１０ｗｔ％〜０．０２ｗｔ％、 で残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼とした３層
構造のスラブを両鋼のＡｒ３変態点以上で熱延し、酸
洗、冷延後、外層材のＡｃ１変態点＋２０℃以上で、か
つ、内層材のＡｃ３変態点以下の温度に加熱し、その後
４００℃以下まで冷却する際、７００℃〜４００℃まで
の平均冷却速度を２０℃／ｓｅｃ以上とすることを特徴
とする耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板
の製造方法。
ろは、２種の成分からなる３層構造を有する鋼板の製造
方法において、外層材を、 Ｃ：０．０４ｗｔ％〜０．２ｗｔ％、 Ｍｎ：０．５ｗｔ％〜３．０ｗｔ％、 Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．２ｗｔ％以下、 を含み残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼とし、
内層材を、 Ｃ：０．００１０ｗｔ％〜０．０５ｗｔ％、 Ｎ：０．００１０ｗｔ％〜０．０２ｗｔ％、 で残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼とした３層
構造のスラブを両鋼のＡｒ３変態点以上で熱延し、酸
洗、冷延後、外層材のＡｃ１変態点＋２０℃以上で、か
つ、内層材のＡｃ３変態点以下の温度に加熱し、その後
４００℃以下まで冷却する際、７００℃〜４００℃まで
の平均冷却速度を２０℃／ｓｅｃ以上とすることを特徴
とする耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板
の製造方法。
【０００６】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。上記の
課題に基づいて、発明者らは研究を重ねた結果、耐スト
レッチャーストレインとＢＨ性の両方の特性を付加する
ためには、異なった特性を持つ板の複層構造によって達
成できることを見出した。すなわち、外層材に降伏点伸
びを示さない材料を用い、内層材に高いＢＨ性を示す材
料を用いると、製造プロセス条件によってはストレッチ
ャーストレインの生じない高いＢＨ性を示す冷延鋼板が
製造出来ることがわかった。そこで、この知見に基づ
き、本発明の構成並びにその限定理由をのべる。先ず、
本発明における鋼の成分の限定理由について説明する。
外層材の成分はＤＰ鋼（フェライト組織中に高硬度の変
態相を分散析出させた２相鋼）を製造することを前提と
したもので、Ｃは第二相を得るのに必要な元素で、Ｃが
０．０４ｗｔ％未満である場合は必要とされる二相組織
が充分に得られない。一方、Ｃを０．２ｗｔを超えて含
有させると溶接性に支障を来たすとともに目的とする二
相組織が得られなくなる。Ｍｎも第二相の生成に寄与す
る。Ｍｎ含有量の下限０．５ｗｔ％は５％以上のマルテ
ンサイトを生成させるのに必要な最小値である。一方、
Ｍｎを３％を超えて含有させると目的とする二相組織が
得られなくなる。Ｓｉの適量の添加は二相組織を得るに
は好ましいが、３ｗｔ％を超えて添加すると熱間圧延時
にオーステナイト単相組織にならず、圧延後目的とする
二相組織が得られなくなる。Ｐの適量の添加も二相組織
を得るには好ましいが、０．１ｗｔ％以上添加すると熱
間加工割れが起きやすくなる。Ｖ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｃｕ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂの添加は本発明の必須の条件では
ないが、これらの元素の添加は組織の微細化、あるいは
鋼材の焼き入れ性の向上に寄与するので、選択的に添加
することは、本発明の主旨に反しない。また、脱酸を目
的にしたＡｌの添加も同様に本発明の主旨に反しない。
しかし、これらの元素の添加量が過度になるとコスト高
になるので、これらの元素の合計添加量の上限を２ｗｔ
％とする。
課題に基づいて、発明者らは研究を重ねた結果、耐スト
レッチャーストレインとＢＨ性の両方の特性を付加する
ためには、異なった特性を持つ板の複層構造によって達
成できることを見出した。すなわち、外層材に降伏点伸
びを示さない材料を用い、内層材に高いＢＨ性を示す材
料を用いると、製造プロセス条件によってはストレッチ
ャーストレインの生じない高いＢＨ性を示す冷延鋼板が
製造出来ることがわかった。そこで、この知見に基づ
き、本発明の構成並びにその限定理由をのべる。先ず、
本発明における鋼の成分の限定理由について説明する。
外層材の成分はＤＰ鋼（フェライト組織中に高硬度の変
態相を分散析出させた２相鋼）を製造することを前提と
したもので、Ｃは第二相を得るのに必要な元素で、Ｃが
０．０４ｗｔ％未満である場合は必要とされる二相組織
が充分に得られない。一方、Ｃを０．２ｗｔを超えて含
有させると溶接性に支障を来たすとともに目的とする二
相組織が得られなくなる。Ｍｎも第二相の生成に寄与す
る。Ｍｎ含有量の下限０．５ｗｔ％は５％以上のマルテ
ンサイトを生成させるのに必要な最小値である。一方、
Ｍｎを３％を超えて含有させると目的とする二相組織が
得られなくなる。Ｓｉの適量の添加は二相組織を得るに
は好ましいが、３ｗｔ％を超えて添加すると熱間圧延時
にオーステナイト単相組織にならず、圧延後目的とする
二相組織が得られなくなる。Ｐの適量の添加も二相組織
を得るには好ましいが、０．１ｗｔ％以上添加すると熱
間加工割れが起きやすくなる。Ｖ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｃｕ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂの添加は本発明の必須の条件では
ないが、これらの元素の添加は組織の微細化、あるいは
鋼材の焼き入れ性の向上に寄与するので、選択的に添加
することは、本発明の主旨に反しない。また、脱酸を目
的にしたＡｌの添加も同様に本発明の主旨に反しない。
しかし、これらの元素の添加量が過度になるとコスト高
になるので、これらの元素の合計添加量の上限を２ｗｔ
％とする。
【０００７】内層材の成分は高いＢＨ性を持つ鋼を製造
することを前提としたもので、本発明方法において、固
溶Ｃ、Ｎを最終製品板に残存させるように、成分、プロ
セス条件を限定する。Ｃ量および、Ｎ量の下限を０．０
０１０ｗｔ％としたのは、これ以下の添加では高いＢＨ
性を得るに十分な量の固溶Ｃ、Ｎが確保出来ないためで
ある。また、Ｃ量の上限を０．０５ｗｔ％，Ｎ量のそれ
を０．０２ｗｔ％としたのは、これ以上の添加により加
工性が著しく劣化するためである。加工性の向上のため
に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ等を添加することは本発明の主旨
に反するものではないが、これらの元素を添加する際
は、固溶Ｃ、Ｎを残すために、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＞Ｔ
ｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３の条件式を満足しな
ければならない。また、Ａｌの添加量は固溶Ｎを利用し
たい場合は、脱酸に利用する量以外は極力少なくするほ
うが好ましい。ただし、ＢＨ性を固溶Ｃを利用して出す
場合はＢＨ性の観点からはＡｌの添加量の制限はない
が、０．２ｗｔ％以上の添加は加工性の劣化につなが
る。
することを前提としたもので、本発明方法において、固
溶Ｃ、Ｎを最終製品板に残存させるように、成分、プロ
セス条件を限定する。Ｃ量および、Ｎ量の下限を０．０
０１０ｗｔ％としたのは、これ以下の添加では高いＢＨ
性を得るに十分な量の固溶Ｃ、Ｎが確保出来ないためで
ある。また、Ｃ量の上限を０．０５ｗｔ％，Ｎ量のそれ
を０．０２ｗｔ％としたのは、これ以上の添加により加
工性が著しく劣化するためである。加工性の向上のため
に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ等を添加することは本発明の主旨
に反するものではないが、これらの元素を添加する際
は、固溶Ｃ、Ｎを残すために、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＞Ｔ
ｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３の条件式を満足しな
ければならない。また、Ａｌの添加量は固溶Ｎを利用し
たい場合は、脱酸に利用する量以外は極力少なくするほ
うが好ましい。ただし、ＢＨ性を固溶Ｃを利用して出す
場合はＢＨ性の観点からはＡｌの添加量の制限はない
が、０．２ｗｔ％以上の添加は加工性の劣化につなが
る。
【０００８】内層鋼の成分はＢＨ性鋼にすることが主旨
で、強度の調整にＭｎ，Ｓｉ，Ｐ，Ｃｒ，Ｎｉなどを添
加するのは本発明の主旨に反するものではない。また、
二次加工割れの防止にＢを添加することも本発明の主旨
に反しない。また、各層の板厚比は必要な強度によって
変化させることができ、本発明において特に限定しない
が、加工性の確保より、外層板厚の総和を全厚の２５％
以下とすることが望ましい。
で、強度の調整にＭｎ，Ｓｉ，Ｐ，Ｃｒ，Ｎｉなどを添
加するのは本発明の主旨に反するものではない。また、
二次加工割れの防止にＢを添加することも本発明の主旨
に反しない。また、各層の板厚比は必要な強度によって
変化させることができ、本発明において特に限定しない
が、加工性の確保より、外層板厚の総和を全厚の２５％
以下とすることが望ましい。
【０００９】次に、製造条件の限定理由について説明す
る。熱延の仕上げ温度の下限を両鋼のＡｒ３変態点以上
としたのは、これより低い温度で熱延を終了すると最終
製品板の加工性が著しく劣化するためである。これは、
Ａｒ３変態点未満での温度で圧延すると強い集合組織が
形成され、それがその後の冷延、焼鈍後の集合組織にも
影響を与え、深絞り性に好ましい集合組織の発達を抑制
するためと考えられる。冷延後の焼鈍温度を外層材のＡ
ｃ１変態点＋２０℃以上で、かつ内層材のＡｃ３変態点
以下と限定したのは、焼鈍温度が外層材のＡｃ１変態点
＋２０℃未満では、外層材がＤＰ組織にならず、目的と
する二相組織が得られない為である。また、焼鈍温度が
内層材のＡｒ３変態点を超えると内層材に形成されてい
た深絞り性に好ましい集合組織が変態により壊され、加
工性が著しく劣化する。上記の焼鈍温度からの冷却で７
００℃から４００℃までの平均冷却速度を２０℃／ｓｅ
ｃ以上としたのは、これより小さい冷却速度では外層材
が目的とする二相組織にならないためである。
る。熱延の仕上げ温度の下限を両鋼のＡｒ３変態点以上
としたのは、これより低い温度で熱延を終了すると最終
製品板の加工性が著しく劣化するためである。これは、
Ａｒ３変態点未満での温度で圧延すると強い集合組織が
形成され、それがその後の冷延、焼鈍後の集合組織にも
影響を与え、深絞り性に好ましい集合組織の発達を抑制
するためと考えられる。冷延後の焼鈍温度を外層材のＡ
ｃ１変態点＋２０℃以上で、かつ内層材のＡｃ３変態点
以下と限定したのは、焼鈍温度が外層材のＡｃ１変態点
＋２０℃未満では、外層材がＤＰ組織にならず、目的と
する二相組織が得られない為である。また、焼鈍温度が
内層材のＡｒ３変態点を超えると内層材に形成されてい
た深絞り性に好ましい集合組織が変態により壊され、加
工性が著しく劣化する。上記の焼鈍温度からの冷却で７
００℃から４００℃までの平均冷却速度を２０℃／ｓｅ
ｃ以上としたのは、これより小さい冷却速度では外層材
が目的とする二相組織にならないためである。
【００１０】
【実施例】表１に示す成分の鋼を、表２に示す条件で製
造した。表１中のＡｃ１，Ａｃ３及びＡｒ３は１℃／ｓ
で昇降したときのデータより求めた。得られた複層鋼板
の特性および製造条件を表２に示す。外層の全板厚に対
する比は２０％で、板厚は０．８ｍｍである。ストレッ
チャーストレイン（Ｓｔ−Ｓｔ）の生成の有無は引張試
験時に目視で判断した。ＢＨ性は１７０℃で２０分の熱
処理前後の降伏点の差によって表した。実験番号１、
６、７、１０、１２は本発明の範囲内でＢＨ性が５ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上あるにもかかわらずストレッチャースト
レインが生成しなかった。また、実験番号１２に見られ
るように極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂを添加し、かつ固溶Ｃ
が残るように成分設計すると、ｒ値、ＢＨ性ともに高い
鋼板が得られる。実験番号２は熱延仕上温度が低いた
め、深絞り性に好ましい集合組織の形成が妨げられ、ｒ
値の劣化が見られた。実験番号３は焼鈍温度が低く過
ぎ、表層はフェライトと炭化物の再結晶組織を示し、内
層は加工組織を呈し、著しい加工性の劣化が生じ、ｒ値
の測定に必要な１５％の引張試験が破断により実行でき
なかった。実験番号４は焼鈍温度が高過ぎ、内層材の集
合組織が変態によりランダム化され、高いｒ値が得られ
なかった。実験番号５は焼鈍後の冷却の際、７００℃か
ら４００℃までの冷却速度が小さいため表層の組織がフ
ェライト／パーライト組織になり、それが原因でＳｔ−
Ｓｔが生成した。実験番号８、９は表層材が本発明の成
分範囲を満たさない例で、組織がＤＰにならずＳｔ−Ｓ
ｔが生じた。実験番号１１は内層材が本発明の成分範囲
を満たさない例で、内層材のＣ，ＮがＴｉ，Ｎｂの析出
物として固着され、固溶Ｃ，Ｎが存在しないため、ＢＨ
性が全く得られなかった。実験番号１から６と実験番号
９から１２は圧延による圧着で複層鋼板を製造したが、
実験７、８では鋳込みにより複層鋼板を製造し、それを
圧延した結果である。これら、いずれの複層鋼板の製造
方法についても限定されるものではなく、本発明の範囲
を満たすことにより優れた特性が得られることを示す。
造した。表１中のＡｃ１，Ａｃ３及びＡｒ３は１℃／ｓ
で昇降したときのデータより求めた。得られた複層鋼板
の特性および製造条件を表２に示す。外層の全板厚に対
する比は２０％で、板厚は０．８ｍｍである。ストレッ
チャーストレイン（Ｓｔ−Ｓｔ）の生成の有無は引張試
験時に目視で判断した。ＢＨ性は１７０℃で２０分の熱
処理前後の降伏点の差によって表した。実験番号１、
６、７、１０、１２は本発明の範囲内でＢＨ性が５ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上あるにもかかわらずストレッチャースト
レインが生成しなかった。また、実験番号１２に見られ
るように極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂを添加し、かつ固溶Ｃ
が残るように成分設計すると、ｒ値、ＢＨ性ともに高い
鋼板が得られる。実験番号２は熱延仕上温度が低いた
め、深絞り性に好ましい集合組織の形成が妨げられ、ｒ
値の劣化が見られた。実験番号３は焼鈍温度が低く過
ぎ、表層はフェライトと炭化物の再結晶組織を示し、内
層は加工組織を呈し、著しい加工性の劣化が生じ、ｒ値
の測定に必要な１５％の引張試験が破断により実行でき
なかった。実験番号４は焼鈍温度が高過ぎ、内層材の集
合組織が変態によりランダム化され、高いｒ値が得られ
なかった。実験番号５は焼鈍後の冷却の際、７００℃か
ら４００℃までの冷却速度が小さいため表層の組織がフ
ェライト／パーライト組織になり、それが原因でＳｔ−
Ｓｔが生成した。実験番号８、９は表層材が本発明の成
分範囲を満たさない例で、組織がＤＰにならずＳｔ−Ｓ
ｔが生じた。実験番号１１は内層材が本発明の成分範囲
を満たさない例で、内層材のＣ，ＮがＴｉ，Ｎｂの析出
物として固着され、固溶Ｃ，Ｎが存在しないため、ＢＨ
性が全く得られなかった。実験番号１から６と実験番号
９から１２は圧延による圧着で複層鋼板を製造したが、
実験７、８では鋳込みにより複層鋼板を製造し、それを
圧延した結果である。これら、いずれの複層鋼板の製造
方法についても限定されるものではなく、本発明の範囲
を満たすことにより優れた特性が得られることを示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】〔表２のつづき〕
【００１４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明はいままで不
可能とされていたストレッチャ−ストレインの生成なし
で、しかも５ｋｇｆ／ｍｍ2以上のＢＨ性を付加できる
技術を提供するもので、デント性の顕著な向上が得ら
れ、板厚減少による軽量化が図られ、自動車用の外板な
どに広く使用でき、 産業上極めて大きな効果が期待さ
れる。
可能とされていたストレッチャ−ストレインの生成なし
で、しかも５ｋｇｆ／ｍｍ2以上のＢＨ性を付加できる
技術を提供するもので、デント性の顕著な向上が得ら
れ、板厚減少による軽量化が図られ、自動車用の外板な
どに広く使用でき、 産業上極めて大きな効果が期待さ
れる。
Claims (1)
- 【請求項１】 ２種の成分からなる３層構造を有する鋼
板の製造方法において、外層材を、 Ｃ：０．０４ｗｔ％〜０．２ｗｔ％、 Ｍｎ：０．５ｗｔ％〜３．０ｗｔ％、 Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．２ｗｔ％以下、 を含み残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼とし、
内層材を、 Ｃ：０．００１０ｗｔ％〜０．０５ｗｔ％、 Ｎ：０．００１０ｗｔ％〜０．０２ｗｔ％、 で残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼とした３層
構造のスラブを両鋼のＡｒ３変態点以上で熱延し、酸
洗、冷延後、外層材のＡｃ１変態点＋２０℃以上で、か
つ、内層材のＡｃ３変態点以下の温度に加熱し、その後
４００℃以下まで冷却する際、７００℃〜４００℃まで
の平均冷却速度を２０℃／ｓｅｃ以上とすることを特徴
とする耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1257791A JP2717604B2 (ja) | 1991-01-11 | 1991-01-11 | 耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1257791A JP2717604B2 (ja) | 1991-01-11 | 1991-01-11 | 耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04235227A JPH04235227A (ja) | 1992-08-24 |
| JP2717604B2 true JP2717604B2 (ja) | 1998-02-18 |
Family
ID=11809213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1257791A Expired - Fee Related JP2717604B2 (ja) | 1991-01-11 | 1991-01-11 | 耐Ｓｔ−Ｓｔ性、ＢＨ性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2717604B2 (ja) |
-
1991
- 1991-01-11 JP JP1257791A patent/JP2717604B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04235227A (ja) | 1992-08-24 |
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