JPH04329827A - 鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法 - Google Patents
鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH04329827A JPH04329827A JP13050491A JP13050491A JPH04329827A JP H04329827 A JPH04329827 A JP H04329827A JP 13050491 A JP13050491 A JP 13050491A JP 13050491 A JP13050491 A JP 13050491A JP H04329827 A JPH04329827 A JP H04329827A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- strength
- temp
- less
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title abstract 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 claims description 14
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は鉄筋コンクリート用棒鋼
の製造方法に関し、詳細には、超高層住宅等に好適に用
いられる、高靭性で且つ高強度を有する鉄筋コンクリー
ト用棒鋼の製造方法に関するものである。
の製造方法に関し、詳細には、超高層住宅等に好適に用
いられる、高靭性で且つ高強度を有する鉄筋コンクリー
ト用棒鋼の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】近年の超高層住宅には鉄骨を利用しない
鉄筋コンクリート構造が採用されている。上記超高層住
宅の様に高い建築物の場合、壁厚をできるだけ削減して
自重を軽減することが要求され、高強度の鉄筋コンクリ
ート用棒鋼を用いることによってはじめて鉄骨を利用し
ない鉄筋コンクリート構造が採用される様になった。
鉄筋コンクリート構造が採用されている。上記超高層住
宅の様に高い建築物の場合、壁厚をできるだけ削減して
自重を軽減することが要求され、高強度の鉄筋コンクリ
ート用棒鋼を用いることによってはじめて鉄骨を利用し
ない鉄筋コンクリート構造が採用される様になった。
【0003】上記鉄筋コンクリート用棒鋼としては炭素
鋼やマンガン鋼が熱間圧延状態のままで利用されており
、JISに規定されている熱間圧延異形棒鋼のうち最大
の強度を有するSD50であっても、降伏点又は0.2
%耐力が50〜64 kgf/mm2である。
鋼やマンガン鋼が熱間圧延状態のままで利用されており
、JISに規定されている熱間圧延異形棒鋼のうち最大
の強度を有するSD50であっても、降伏点又は0.2
%耐力が50〜64 kgf/mm2である。
【0004】高強度化を図るには炭素量やマンガン量を
増加させることが有効であるが、一方では靭性が低下し
て降伏伸びが不十分となり、曲げ加工性や溶接性が悪く
なって鉄筋コンクリート用棒鋼としての機能を果さなく
なる。
増加させることが有効であるが、一方では靭性が低下し
て降伏伸びが不十分となり、曲げ加工性や溶接性が悪く
なって鉄筋コンクリート用棒鋼としての機能を果さなく
なる。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、靭・延性及び溶接性を確
保しながら強度を向上させる鉄筋コンクリート用棒鋼の
製造方法を提供しようとするものである。
目してなされたものであって、靭・延性及び溶接性を確
保しながら強度を向上させる鉄筋コンクリート用棒鋼の
製造方法を提供しようとするものである。
【0006】具体的には降伏強度65〜80 kgf/
mm2,降伏伸び1.0 %以上,引張強度70 kg
f/mm2以上という機械的性質を有する鉄筋コンクリ
ート用棒鋼を製造しようとするものである。
mm2,降伏伸び1.0 %以上,引張強度70 kg
f/mm2以上という機械的性質を有する鉄筋コンクリ
ート用棒鋼を製造しようとするものである。
【0007】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明は、C:0.05〜0.2 %,Si:0.1 〜0
.5 %,Mn:0.5 〜2.0 %,Nb:0.0
03 〜0.1 %,Ti:0.005 〜0.1 %
,B:0.0005〜0.003 %を含有すると共に
、Ni:1.0 %以下,Cr:1.5 %以下,Mo
:0.6%以下,Cu:1.0 %以下のうちいずれか
1種または2種以上を含有し、残りFe及び不可避不純
物である鋼を用いて、まず1050℃以上で面積率50
%以上の熱間加工を行い、Ac3より30〜150 ℃
高い温度範囲で面積率30%以上の仕上げ圧延を施して
棒鋼とし、直ちに800 ℃から700 ℃までの温度
範囲を10℃/秒以上の速さで冷却して表面温度をMs
点以下で10秒以上保持し、その後450 ℃以上Ac
1以下の温度範囲で焼戻しすることを要旨とするもので
ある。
明は、C:0.05〜0.2 %,Si:0.1 〜0
.5 %,Mn:0.5 〜2.0 %,Nb:0.0
03 〜0.1 %,Ti:0.005 〜0.1 %
,B:0.0005〜0.003 %を含有すると共に
、Ni:1.0 %以下,Cr:1.5 %以下,Mo
:0.6%以下,Cu:1.0 %以下のうちいずれか
1種または2種以上を含有し、残りFe及び不可避不純
物である鋼を用いて、まず1050℃以上で面積率50
%以上の熱間加工を行い、Ac3より30〜150 ℃
高い温度範囲で面積率30%以上の仕上げ圧延を施して
棒鋼とし、直ちに800 ℃から700 ℃までの温度
範囲を10℃/秒以上の速さで冷却して表面温度をMs
点以下で10秒以上保持し、その後450 ℃以上Ac
1以下の温度範囲で焼戻しすることを要旨とするもので
ある。
【0008】
【作用】本発明によって得られる鉄筋コンクリート用棒
鋼の優れた機械的性質は鋼中の化学成分の選択と、圧延
条件及び焼戻し条件の適正な組み合わせにより達成され
るものであり、各条件の限定理由を夫々説明する。まず
化学成分の範囲限定理由について述べる。
鋼の優れた機械的性質は鋼中の化学成分の選択と、圧延
条件及び焼戻し条件の適正な組み合わせにより達成され
るものであり、各条件の限定理由を夫々説明する。まず
化学成分の範囲限定理由について述べる。
【0009】0.05%≦C≦0.2 %Cは強度向上
に有効な元素であるが、多過ぎると靭・延性を損ない降
伏伸びが低下する。そこで本発明では焼入れ時にマルテ
ンサイト組織を得やすくする目的で、低めに設定して0
.05%以上0.2 %以下とした。
に有効な元素であるが、多過ぎると靭・延性を損ない降
伏伸びが低下する。そこで本発明では焼入れ時にマルテ
ンサイト組織を得やすくする目的で、低めに設定して0
.05%以上0.2 %以下とした。
【0010】0.1 %≦Si≦0.5 %Siは製鋼
時に脱酸の目的で添加される元素であり焼入れ性を付与
するのに有効であるので、0.1 %以上含有させる。 一方多過ぎると靭・延性を損うので0.5%を上限とし
た。
時に脱酸の目的で添加される元素であり焼入れ性を付与
するのに有効であるので、0.1 %以上含有させる。 一方多過ぎると靭・延性を損うので0.5%を上限とし
た。
【0011】0.5 %≦Mn≦2.0 %Mnは焼入
れ性を保ちマルテンサイト組織を得る上で必須の元素で
あり、0.5%以上必要である。但し多過ぎると造塊時
にMnの偏析が起こり、棒鋼特性がばらつく原因となる
ので2%を上限とした。
れ性を保ちマルテンサイト組織を得る上で必須の元素で
あり、0.5%以上必要である。但し多過ぎると造塊時
にMnの偏析が起こり、棒鋼特性がばらつく原因となる
ので2%を上限とした。
【0012】0.003 %≦Nb≦0.1 %Nbは
熱間圧延時のオーステナイト再結晶温度を高温側に移動
して結晶を細粒化し、マルテンサイト組織の靭・延性を
改善する元素であるので、0.003%以上含有させる
。尚Tiとの複合添加によって更に細粒化効果が増大す
る。但し0.1 %を超えて添加しても効果が飽和する
と共に、コスト上昇を招くので0.1 %を上限とした
。
熱間圧延時のオーステナイト再結晶温度を高温側に移動
して結晶を細粒化し、マルテンサイト組織の靭・延性を
改善する元素であるので、0.003%以上含有させる
。尚Tiとの複合添加によって更に細粒化効果が増大す
る。但し0.1 %を超えて添加しても効果が飽和する
と共に、コスト上昇を招くので0.1 %を上限とした
。
【0013】0.005 %≦Ti≦0.1 %Tiは
Nbとの複合添加によりマルテンサイト組織を細粒化し
靭・延性を向上させるので0.005 %以上添加する
。但し多過ぎても効果が飽和すると共にコスト上昇を招
くので0.1 %を上限とした。
Nbとの複合添加によりマルテンサイト組織を細粒化し
靭・延性を向上させるので0.005 %以上添加する
。但し多過ぎても効果が飽和すると共にコスト上昇を招
くので0.1 %を上限とした。
【0014】0.0005%≦B≦0.003 %Bは
微量の添加でも焼入れ性改善効果の大きい元素であり、
0.0005%以上添加するが、多量に添加しても効果
は飽和するので0.003 %を上限とした。またNi
,Cr,Mo及びCuからなる群から選ばれた1種以上
を下記の範囲内で含有してもよい。
微量の添加でも焼入れ性改善効果の大きい元素であり、
0.0005%以上添加するが、多量に添加しても効果
は飽和するので0.003 %を上限とした。またNi
,Cr,Mo及びCuからなる群から選ばれた1種以上
を下記の範囲内で含有してもよい。
【0015】Ni≦1.0 %
Niは焼入性及び靭・延性を向上させる元素であり、特
に大径の棒鋼の場合における焼入れ性改善効果は顕著で
ある。但し多量に添加しても効果は飽和すると共に、コ
スト上昇を招くので1.0 %を上限とした。
に大径の棒鋼の場合における焼入れ性改善効果は顕著で
ある。但し多量に添加しても効果は飽和すると共に、コ
スト上昇を招くので1.0 %を上限とした。
【0016】Cr≦1.5 %
Crは焼入れ性改善に有効な元素である。但し多量に添
加すると巨大炭化物が生成しやすくなり延性を得る上で
の障害となるので1.5 %を上限とした。
加すると巨大炭化物が生成しやすくなり延性を得る上で
の障害となるので1.5 %を上限とした。
【0017】Mo≦0.6 %
Moは焼入性及び靭・延性を改善する元素であってNi
との複合添加により大径の棒鋼の焼入性改善に有効であ
る。但し多量に添加しても効果は飽和するとともに、コ
スト上昇を招くので0.6 %を上限とした。
との複合添加により大径の棒鋼の焼入性改善に有効であ
る。但し多量に添加しても効果は飽和するとともに、コ
スト上昇を招くので0.6 %を上限とした。
【0018】Cu≦1.0 %
Cuは焼戻し時に析出硬化する元素であり、高温焼戻し
により高強度が達成され且つ靭・延性の向上にも効果的
である。但し熱間加工時に赤熱脆性を起こさせる元素で
あり、多過ぎると熱間圧延時に表面欠陥を発生させるの
で1.0 %を上限とした。
により高強度が達成され且つ靭・延性の向上にも効果的
である。但し熱間加工時に赤熱脆性を起こさせる元素で
あり、多過ぎると熱間圧延時に表面欠陥を発生させるの
で1.0 %を上限とした。
【0019】鋼片加熱温度:熱間圧延はオーステナイト
状態でNbやTiを固溶させる必要があるので、105
0℃を下限とした。
状態でNbやTiを固溶させる必要があるので、105
0℃を下限とした。
【0020】粗圧延加工率:固溶化したNbやTiを微
細に析出させると共に、オーステナイトの微細化を効率
良く行うことを目的として面積率50%以上の粗圧延を
行う。
細に析出させると共に、オーステナイトの微細化を効率
良く行うことを目的として面積率50%以上の粗圧延を
行う。
【0021】仕上げ圧延温度:最終的なマルテンサイト
組織の緻密さを決定する要因であり、これによって降伏
伸びが支配される。従ってAc3より30〜150 ℃
高い温度で仕上げ加工することが必要である。
組織の緻密さを決定する要因であり、これによって降伏
伸びが支配される。従ってAc3より30〜150 ℃
高い温度で仕上げ加工することが必要である。
【0022】仕上げ加工率:オーステナイト結晶粒を2
0μm 以下としてオーステナイトの微細化を達成する
には、上記仕上げ圧延温度で面積率30%以上の加工を
行うことが必要である。
0μm 以下としてオーステナイトの微細化を達成する
には、上記仕上げ圧延温度で面積率30%以上の加工を
行うことが必要である。
【0023】冷却速度:表層部を完全なマルテンサイト
組織とすることを目的として、800℃から700 ℃
までを10℃/秒以上で冷却し、棒鋼表面温度をMs点
以下で10秒以上保持する。
組織とすることを目的として、800℃から700 ℃
までを10℃/秒以上で冷却し、棒鋼表面温度をMs点
以下で10秒以上保持する。
【0024】焼戻し温度:降伏点70〜80 kgf/
mm2を得る目的で、前記圧延加工後の棒鋼を450
℃〜Ac1の温度範囲で焼戻す。焼戻し温度が450
℃未満では焼入れ時に生成したマルテンサイトの回復・
再結晶が十分に行われないので、降伏歪が1%以下とな
ってしまう。一方Ac1を超える焼戻し温度ではフェラ
イト生成により強度が著しく低下する。
mm2を得る目的で、前記圧延加工後の棒鋼を450
℃〜Ac1の温度範囲で焼戻す。焼戻し温度が450
℃未満では焼入れ時に生成したマルテンサイトの回復・
再結晶が十分に行われないので、降伏歪が1%以下とな
ってしまう。一方Ac1を超える焼戻し温度ではフェラ
イト生成により強度が著しく低下する。
【0025】
【実施例】表1に示す化学成分の鋼材を用いて、115
mm 角ビレットを供試材とし、表2に示す圧延温度に
より、粗圧延加工率78%,仕上げ圧延加工率75%で
圧延加工を行い直径30mmの棒鋼に仕上げた。該棒鋼
を800℃から700℃までを40℃/秒で冷却する水
焼入れを行い100℃±50℃で20秒間保持した。次
に表2に併記する温度で焼戻しを行った。得られた鉄筋
コンクリート用棒鋼の機械的性質は表2に示す。
mm 角ビレットを供試材とし、表2に示す圧延温度に
より、粗圧延加工率78%,仕上げ圧延加工率75%で
圧延加工を行い直径30mmの棒鋼に仕上げた。該棒鋼
を800℃から700℃までを40℃/秒で冷却する水
焼入れを行い100℃±50℃で20秒間保持した。次
に表2に併記する温度で焼戻しを行った。得られた鉄筋
コンクリート用棒鋼の機械的性質は表2に示す。
【0026】
【表1】
【0027】
【表2】
【0028】No.1〜4は本発明に係る製造条件を満
足している実施例であり、降伏強さ及び引張強さが共に
70kgf/mm2 以上であると共に降伏伸びが1%
以上であり、高強度で且つ高靭性である。
足している実施例であり、降伏強さ及び引張強さが共に
70kgf/mm2 以上であると共に降伏伸びが1%
以上であり、高強度で且つ高靭性である。
【0029】一方No.5〜14は本発明に係る製造条
件の1つ以上を満足していない場合の比較例であり、降
伏強さ65kgf/mm2 以上、引張強さ70kgf
/mm2 以上及び降伏伸び1.0 %以上という条件
のうち1つ以上を満足していない。
件の1つ以上を満足していない場合の比較例であり、降
伏強さ65kgf/mm2 以上、引張強さ70kgf
/mm2 以上及び降伏伸び1.0 %以上という条件
のうち1つ以上を満足していない。
【0030】No.5は圧延終了温度が高過ぎ、No.
6は圧延終了温度が低過ぎる場合の比較例である。No
.7は焼戻し温度が低過ぎる場合の比較例である。No
.8,9はC量が多過ぎる場合の比較例であり、No.
10はSi量が多過ぎ、No.11はMn量が多過ぎる
場合の比較例である。No.12はNbを含有しておら
ず、No.13はTi及びBを含有していない比較例で
ある。No.14はMo量が多過ぎる場合の比較例であ
る。
6は圧延終了温度が低過ぎる場合の比較例である。No
.7は焼戻し温度が低過ぎる場合の比較例である。No
.8,9はC量が多過ぎる場合の比較例であり、No.
10はSi量が多過ぎ、No.11はMn量が多過ぎる
場合の比較例である。No.12はNbを含有しておら
ず、No.13はTi及びBを含有していない比較例で
ある。No.14はMo量が多過ぎる場合の比較例であ
る。
【0031】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているので
、靭・延性及び溶接性を確保しながら強度を向上させる
鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法が提供でき、具体的
には降伏強度65〜80kgf/mm2 ,降伏伸び1
.0 %以上,引張強度70kgf/mm2 以上とい
う機械的性質を有する鉄筋コンクリート用棒鋼が製造で
きることとなった。
、靭・延性及び溶接性を確保しながら強度を向上させる
鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法が提供でき、具体的
には降伏強度65〜80kgf/mm2 ,降伏伸び1
.0 %以上,引張強度70kgf/mm2 以上とい
う機械的性質を有する鉄筋コンクリート用棒鋼が製造で
きることとなった。
Claims (1)
- 【請求項1】 C:0.05〜0.2 %(重量%の意味,以下同じ)
Si:0.1 〜0.5 % Mn:0.5 〜2.0 % Nb:0.003 〜0.1 % Ti:0.005 〜0.1 % B :0.0005〜0.003 %を含有すると共
に、 Ni:1.0 %以下 Cr:1.5 %以下 Mo:0.6 %以下 Cu:1.0 %以下 のうちいずれか1種または2種以上を含有し、残部Fe
及び不可避不純物である鋼を用いて、まず1050℃以
上で面積率50%以上の熱間加工を行い、Ac3より3
0〜150 ℃高い温度範囲で面積率30%以上の仕上
げ圧延を施して棒鋼とし、直ちに800 ℃から700
℃までの温度範囲を10℃/秒以上の速さで冷却して
表面温度をMs点以下で10秒以上保持し、その後45
0 ℃以上Ac1以下の温度範囲で焼戻しすることを特
徴とする鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13050491A JPH04329827A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13050491A JPH04329827A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04329827A true JPH04329827A (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=15035861
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13050491A Withdrawn JPH04329827A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04329827A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111041369A (zh) * | 2019-12-26 | 2020-04-21 | 芜湖新兴铸管有限责任公司 | 一种Nb-Ti-N微合金化热轧带肋钢筋及其生产方法 |
CN113755764A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-12-07 | 江苏鸿泰钢铁有限公司 | 一种基于晶体优化的抗震螺纹钢筋及其生产工艺 |
CN115125443A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-09-30 | 武汉钢铁有限公司 | 一种高韧性易焊接钢及其制备方法 |
-
1991
- 1991-05-01 JP JP13050491A patent/JPH04329827A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111041369A (zh) * | 2019-12-26 | 2020-04-21 | 芜湖新兴铸管有限责任公司 | 一种Nb-Ti-N微合金化热轧带肋钢筋及其生产方法 |
CN113755764A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-12-07 | 江苏鸿泰钢铁有限公司 | 一种基于晶体优化的抗震螺纹钢筋及其生产工艺 |
CN115125443A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-09-30 | 武汉钢铁有限公司 | 一种高韧性易焊接钢及其制备方法 |
CN115125443B (zh) * | 2022-06-17 | 2023-04-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种高韧性易焊接钢及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2003138345A (ja) | 局部延性に優れた高強度高延性鋼および鋼板並びにその鋼板の製造方法 | |
JPH0711382A (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
JPS5927370B2 (ja) | プレス加工用高強度冷延鋼板 | |
CN114015951A (zh) | 热轧轻质高强钢及其制备方法 | |
JPS5896818A (ja) | 高強度とすぐれた低温靭性を有する熱間圧延鋼材の製造法 | |
JPH08176659A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPH05105957A (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
JPH09118952A (ja) | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 | |
JPH09143612A (ja) | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 | |
CN112739834A (zh) | 经热轧的钢板及其制造方法 | |
JP3772686B2 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
JPH07197186A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた980N/mm2以上の強度を有する熱延鋼板及びその製造方法 | |
JPH04329827A (ja) | 鉄筋コンクリート用棒鋼の製造方法 | |
JPH0425343B2 (ja) | ||
JP3520105B2 (ja) | 加工性、耐食性及び低温靭性に優れた高強度熱延薄鋼板及びその製造方法 | |
JP2001020035A (ja) | 耐食性と耐腐食疲労特性に優れた構造用鋼とその製造方法 | |
JPS586937A (ja) | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 | |
JP3077568B2 (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
JPS62180021A (ja) | 加工性及び焼付け硬化性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 | |
JP2002105594A (ja) | 低サイクル疲労強度に優れる高バーリング性熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPH04358026A (ja) | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 | |
JPH0445227A (ja) | 低降伏比鋼材の製造法 | |
JPH04333526A (ja) | 高延性熱延高張力鋼板およびその製造方法 | |
JPH04110423A (ja) | 溶接性の優れた低降伏比80Kgf/mm↑2級鋼板の製造方法 | |
KR100946046B1 (ko) | 저탄소 세립형 페라이트강 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980806 |