JPH04110423A - 溶接性の優れた低降伏比８０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２級鋼板の製造方法 - Google Patents
溶接性の優れた低降伏比８０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２級鋼板の製造方法Info
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- JPH04110423A JPH04110423A JP22912490A JP22912490A JPH04110423A JP H04110423 A JPH04110423 A JP H04110423A JP 22912490 A JP22912490 A JP 22912490A JP 22912490 A JP22912490 A JP 22912490A JP H04110423 A JPH04110423 A JP H04110423A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、主として建築構造物に使用される８゜Ｍｆ／
ｍｍ２級調質高張力鋼板に関し、詳しくは、溶接性の優
れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法に関
するものである。
ｍｍ２級調質高張力鋼板に関し、詳しくは、溶接性の優
れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法に関
するものである。
（従来の技術）
引張強さ６０ｋｇｆ／ｍｍ′級以上の調質高張力鋼板は
、タンク、橋梁、ペンストックなどに使用されてきたか
、焼入れ焼もどしによってマルテンザイ）・やベイナイ
トなとの高硬度のミクロ組織の生成を利用しているため
、降伏比（降伏強さ／引張強さ）か通常９０％以上と高
く、塑性変形能か十分てないため、建築用としてはほと
んど用いられなかった。
、タンク、橋梁、ペンストックなどに使用されてきたか
、焼入れ焼もどしによってマルテンザイ）・やベイナイ
トなとの高硬度のミクロ組織の生成を利用しているため
、降伏比（降伏強さ／引張強さ）か通常９０％以上と高
く、塑性変形能か十分てないため、建築用としてはほと
んど用いられなかった。
近年、建築構造物に対しては高層化、大スパン化の要求
か強まり従来の５０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼から、より強度
の高い６０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼を使用しようとする動き
か強まり、降伏比を８０％Ｊａ下に低減した６０ｋｇｆ
／ｍｍ２級鋼が要求されるようになった。
か強まり従来の５０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼から、より強度
の高い６０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼を使用しようとする動き
か強まり、降伏比を８０％Ｊａ下に低減した６０ｋｇｆ
／ｍｍ２級鋼が要求されるようになった。
この要求を満足する鋼板としで、Ａｃ３点以上の温度か
らの再加熱焼入れ（Ｑ）あるいはＡｒｓ点以上の温度か
らの直接焼入れ（ＤＱ）とＡｃ、点未膚の温度での焼戻
しくＴ）との組み合せからなる従来の熱処理方法と異な
り、この焼入れ、焼戻しの二つの熱処理の中間に、二相
域温度（Ａｃ、点上人Ａｃ３点未満）からの焼入れ（Ｑ
′）を施す新たな熱処理方法Ｑ＋Ｑ′十ＴおよびＤＱ十
Ｑ’ ＋Ｔ法か開発されている。この方法によれば、Ｑ
″によって低硬度で延性に優れるフェライトか組織中に
生成するため、低い降伏比か得られるのである。
らの再加熱焼入れ（Ｑ）あるいはＡｒｓ点以上の温度か
らの直接焼入れ（ＤＱ）とＡｃ、点未膚の温度での焼戻
しくＴ）との組み合せからなる従来の熱処理方法と異な
り、この焼入れ、焼戻しの二つの熱処理の中間に、二相
域温度（Ａｃ、点上人Ａｃ３点未満）からの焼入れ（Ｑ
′）を施す新たな熱処理方法Ｑ＋Ｑ′十ＴおよびＤＱ十
Ｑ’ ＋Ｔ法か開発されている。この方法によれば、Ｑ
″によって低硬度で延性に優れるフェライトか組織中に
生成するため、低い降伏比か得られるのである。
このような、熱処理によって得られる低降伏比の６０ｋ
ｇｆ／ｍｍ’級鋼板は、高層建築用として使用されるよ
うになった。そしで、建築物のさらなる高層化にともな
う溶接施工量の増大を防ぐ目的から、鋼板の板厚減少を
達成することのできる一層の高強度材の使用か検討され
ている。すなわち、弓張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ２級で低
降伏比の鋼板への開発要求か強まっている。
ｇｆ／ｍｍ’級鋼板は、高層建築用として使用されるよ
うになった。そしで、建築物のさらなる高層化にともな
う溶接施工量の増大を防ぐ目的から、鋼板の板厚減少を
達成することのできる一層の高強度材の使用か検討され
ている。すなわち、弓張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ２級で低
降伏比の鋼板への開発要求か強まっている。
しかしながら、前述のＱ ＠−Ｑ ’ →−Ｔ法によっ
ても、８０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の場合にはその高い強
度を確保するためには、ベイナイトの硬度・分率を６０
ｋｉ！ｆ／ｍｍ″級鋼の場合よりも高めねばならないた
め、８０％以下の十分に低い降伏比を得ることは容易で
なく、高強度化するためには合金元素の増量による溶接
性の劣化か避けられないという問題かあった。
ても、８０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の場合にはその高い強
度を確保するためには、ベイナイトの硬度・分率を６０
ｋｉ！ｆ／ｍｍ″級鋼の場合よりも高めねばならないた
め、８０％以下の十分に低い降伏比を得ることは容易で
なく、高強度化するためには合金元素の増量による溶接
性の劣化か避けられないという問題かあった。
たとえば、材料とプロセスＶｏ１．３、Ｎｏ、 ３（１
９９０）８０６には、「低降伏比ＨＴ７０の開発」とし
で、Ｑ＋Ｑ’ ＋Ｔ法による開発例か報告されている
か、その板厚は３０ｍｍと比較的薄いにもかかわらず、
７０ｋｇｆ／ｍｍ’級の強度てあり、また、その降伏比
は８１５％で、強度、降伏比とも十分なものではなかっ
た。
９９０）８０６には、「低降伏比ＨＴ７０の開発」とし
で、Ｑ＋Ｑ’ ＋Ｔ法による開発例か報告されている
か、その板厚は３０ｍｍと比較的薄いにもかかわらず、
７０ｋｇｆ／ｍｍ’級の強度てあり、また、その降伏比
は８１５％で、強度、降伏比とも十分なものではなかっ
た。
（発明か解決しようとする課題）
上人述へたように、８０ｋｇｆ／ｍｍ２級調質高張力鋼
板には、強度と低降伏比を兼ね備えたものはなく、本発
明は、引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ′級の調質高張力鋼板
においで、８０％以下の十分な低降伏比を確保した溶接
性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方
法を提供することを目的とするものである（課題を解決
するための手段） 本発明者らは、引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ２級の高強度
を確保しつつ、８０％以下の低降伏比と良好な溶接性を
実現するために鋭意研究を行った。その結果、前記のＱ
＋Ｑ’ ＋Ｔ法においで、低降伏比を実現する上で重要
なＱ＋Ｑ’ の熱処理（Ｑ オーステナイ）・域からの
焼入れ、Ｑ′ 二相域からの焼入れ）をＮ＋Ｑ’ の熱
処理（Ｎ ： Ａｃ＊点以上９５０℃以下ての焼きなら
し、Ｑ′ 、二相域からの焼入れ）とすることによっで
、現状広く使用されている８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板と
同様のＰｃｍで、８０ｋｇｆ／ｍｍ２級の強度と８０％
以下の低降伏比を実現し得るという知見を得て本発明に
至ったものである。なお、焼きならしては空冷を行うか
、焼入れでは水冷を行う。
板には、強度と低降伏比を兼ね備えたものはなく、本発
明は、引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ′級の調質高張力鋼板
においで、８０％以下の十分な低降伏比を確保した溶接
性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方
法を提供することを目的とするものである（課題を解決
するための手段） 本発明者らは、引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ２級の高強度
を確保しつつ、８０％以下の低降伏比と良好な溶接性を
実現するために鋭意研究を行った。その結果、前記のＱ
＋Ｑ’ ＋Ｔ法においで、低降伏比を実現する上で重要
なＱ＋Ｑ’ の熱処理（Ｑ オーステナイ）・域からの
焼入れ、Ｑ′ 二相域からの焼入れ）をＮ＋Ｑ’ の熱
処理（Ｎ ： Ａｃ＊点以上９５０℃以下ての焼きなら
し、Ｑ′ 、二相域からの焼入れ）とすることによっで
、現状広く使用されている８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板と
同様のＰｃｍで、８０ｋｇｆ／ｍｍ２級の強度と８０％
以下の低降伏比を実現し得るという知見を得て本発明に
至ったものである。なお、焼きならしては空冷を行うか
、焼入れでは水冷を行う。
第１発明は、Ｃ・００７〜０，１５％、Ｓ１０．０５〜
０．５０％、 λｌｎ：０．３０ 〜１．８０ ％、
Ｃｒ： ０．１０〜１．２０ ％、 １−（。
０．５０％、 λｌｎ：０．３０ 〜１．８０ ％、
Ｃｒ： ０．１０〜１．２０ ％、 １−（。
０２１０〜１．００％、Ａ１：０．０１〜０．１０％、
Ｖ：０．０２〜０．０８％を含有し、下記Ｐｃｍか０．
２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼
片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっで
、母材において８０％以下の低い降伏比と、８０ｋｇｆ
／ｍｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比
８０ｋｇｆ／ｍｍ′級鋼板の製造方法である。
Ｖ：０．０２〜０．０８％を含有し、下記Ｐｃｍか０．
２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼
片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっで
、母材において８０％以下の低い降伏比と、８０ｋｇｆ
／ｍｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比
８０ｋｇｆ／ｍｍ′級鋼板の製造方法である。
熱処理方法、焼きならし十焼入れ十焼きもどしただし、
焼ならし温度： Ａｃｚ点以コニ５０℃以下焼入れ温度
△ｃ１点以上上人ｘ点未満焼きもどし温度、４５０℃
以」−５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２
０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５
＋Ｖ／１．Ｏ＋５Ｂ （％）第２発明は、Ｃ：０．
０７〜０．１５％、Ｓｌ・０．０５〜０．５０％、Ｍｎ
：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１．２０
％、八（００，１０〜１００％、Ａ１１０．０１〜０．
１０％、Ｎｂ：０．００５〜００２０％を含有し、下記
Ｐｃｍか０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施す
ことによっで、母材において８０％以下の低い降伏比と
、８０Ｊｆ／ｍｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れ
た低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法である
。
△ｃ１点以上上人ｘ点未満焼きもどし温度、４５０℃
以」−５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２
０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５
＋Ｖ／１．Ｏ＋５Ｂ （％）第２発明は、Ｃ：０．
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：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１．２０
％、八（００，１０〜１００％、Ａ１１０．０１〜０．
１０％、Ｎｂ：０．００５〜００２０％を含有し、下記
Ｐｃｍか０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施す
ことによっで、母材において８０％以下の低い降伏比と
、８０Ｊｆ／ｍｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れ
た低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法である
。
熱処理方法 焼きならし十焼入れ十焼きもどしブこた
し、 焼きならし温度・Ａｃ１点以コニ５０℃以下焼入れ温度
Ａｃユ点Ｊ４」二／ｌｃ、＋点未満焼きもどし温度・
４５０℃以上５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍ
ｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０十Ｍｏ
／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）第３発明は、Ｃ：
０．０７〜０．１５％、Ｓｉ ：０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１
．２０％、Ｍ。
し、 焼きならし温度・Ａｃ１点以コニ５０℃以下焼入れ温度
Ａｃユ点Ｊ４」二／ｌｃ、＋点未満焼きもどし温度・
４５０℃以上５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍ
ｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０十Ｍｏ
／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）第３発明は、Ｃ：
０．０７〜０．１５％、Ｓｉ ：０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１
．２０％、Ｍ。
０．１０〜１．００％、Ａｌ・０，０１〜０．１０％、
：０．０２〜０，０８％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２
０％を含有し、下記Ｐｃｍか０゜２６％以下で、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、
下記の熱処理を施すことによっで、母材において８０％
以下の低い降伏比と８０ ｋｇｆ／ｍｒｎ２級の母材強
度を有する溶接性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２
級鋼板の製造方法である熱処理方法：焼きならし十焼入
れ十焼きもどしただし、 焼きならし温度 Ａｃ３点以コニ５０℃以下焼入れ温度
：Ａｃ＋点以上上人３点未満 焼きもどし温度 ４５０℃以上５５０ ℃未満Ｐｃｍ＝
Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０
＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋〜ｌ／１０＋５Ｂ （％
）第４発明は、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ ：
０．２０〜３゜００％、Ｂ００００３〜０．００２０％
、Ｔｉ：０．００３〜０．０２０％、Ｃａ：Ｏ，ＯＯｌ
〜０．０１％の内から選んだ１ｍまたは２種以上を含
有する請求項（１）、（２）または（３）の溶接性の優
れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法であ
る。
：０．０２〜０，０８％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２
０％を含有し、下記Ｐｃｍか０゜２６％以下で、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、
下記の熱処理を施すことによっで、母材において８０％
以下の低い降伏比と８０ ｋｇｆ／ｍｒｎ２級の母材強
度を有する溶接性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２
級鋼板の製造方法である熱処理方法：焼きならし十焼入
れ十焼きもどしただし、 焼きならし温度 Ａｃ３点以コニ５０℃以下焼入れ温度
：Ａｃ＋点以上上人３点未満 焼きもどし温度 ４５０℃以上５５０ ℃未満Ｐｃｍ＝
Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０
＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋〜ｌ／１０＋５Ｂ （％
）第４発明は、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ ：
０．２０〜３゜００％、Ｂ００００３〜０．００２０％
、Ｔｉ：０．００３〜０．０２０％、Ｃａ：Ｏ，ＯＯｌ
〜０．０１％の内から選んだ１ｍまたは２種以上を含
有する請求項（１）、（２）または（３）の溶接性の優
れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法であ
る。
（作用）
以下に、本発明をさらに詳細に説明する。
まず、本発明にお（プる化学成分の限定理由について説
明する。
明する。
Ｃは高張力鋼板としての強度を確保するために必要な元
素であり、含有量か００７％未満ては引張強さ８０ｋｇ
ｆ／＋ｎｍ’級の強度か得かたい。また、０．１５％を
超えて添加すると耐溶接割れ性を害するのて好ましくな
い。したかっで、Ｃ含有量は０．０７〜０゜１５％の範
囲とする。
素であり、含有量か００７％未満ては引張強さ８０ｋｇ
ｆ／＋ｎｍ’級の強度か得かたい。また、０．１５％を
超えて添加すると耐溶接割れ性を害するのて好ましくな
い。したかっで、Ｃ含有量は０．０７〜０゜１５％の範
囲とする。
Ｓｌは脱酸に必要な元素であるか、含有量か０．０５％
未満てはこの効果は少なく、また、０．５０％を超えて
過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ま
しくない。したかっで、Ｓ１含有世は０゜０５〜０．５
０％の範囲とする。
未満てはこの効果は少なく、また、０．５０％を超えて
過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ま
しくない。したかっで、Ｓ１含有世は０゜０５〜０．５
０％の範囲とする。
Ｍｎは焼入れ性を向」ニさせ、板厚内部の強度を確保す
るために必要な元素であるか、含有量が０１３０％未満
てはこのような効果か十分に得られず、また、１．８０
％を超えて過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させ
るのて好ましくない。したかっで、Ｍｎ含有滑は０．３
０〜１．８０％の範囲とする。
るために必要な元素であるか、含有量が０１３０％未満
てはこのような効果か十分に得られず、また、１．８０
％を超えて過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させ
るのて好ましくない。したかっで、Ｍｎ含有滑は０．３
０〜１．８０％の範囲とする。
Ｃｒは焼入れ性向上に有効な元素であるか、含有量か０
．１０％未満ては、二のような効果が十分に発揮されず
、また、１２０％を超えて添加すると、溶接性を害する
。したかっで、Ｃｒ含暮量は０．１０〜１，２０％の範
囲とする。
．１０％未満ては、二のような効果が十分に発揮されず
、また、１２０％を超えて添加すると、溶接性を害する
。したかっで、Ｃｒ含暮量は０．１０〜１，２０％の範
囲とする。
八（０は焼入れ性を高め、焼きもどし軟化抵抗を増す元
素であるか、含有量が０．１０％未満では十分な効果か
得られず、また、１．００％を超えて過剰に添加すると
、溶接性を劣化させ、コストアップにもなるので、Ｍｏ
含有量は０５１０〜１．００％の範囲とする■は少漫の
添加により、焼入れ性を増し、焼きもどし軟化抵抗を高
める元素であり、その効果を得るためには、０．０２％
以上の添加か必要てあり、また、０．０８％を超えて添
加すると溶接性を害する。したがっで、■含有量は０．
０２〜０．０８％の範囲とする。
素であるか、含有量が０．１０％未満では十分な効果か
得られず、また、１．００％を超えて過剰に添加すると
、溶接性を劣化させ、コストアップにもなるので、Ｍｏ
含有量は０５１０〜１．００％の範囲とする■は少漫の
添加により、焼入れ性を増し、焼きもどし軟化抵抗を高
める元素であり、その効果を得るためには、０．０２％
以上の添加か必要てあり、また、０．０８％を超えて添
加すると溶接性を害する。したがっで、■含有量は０．
０２〜０．０８％の範囲とする。
Ｎｂは結晶粒微細化作用を有する元素である。その効果
を得るには、０．００５％以−ヒの添ｊＪ１１か必要で
あり、また、０．０２０％を超えて添加すると溶接性、
靭性を劣化させる。したかっで、Ｎ１〕含有景は０．０
０５〜０．０２０％の範囲とする。
を得るには、０．００５％以−ヒの添ｊＪ１１か必要で
あり、また、０．０２０％を超えて添加すると溶接性、
靭性を劣化させる。したかっで、Ｎ１〕含有景は０．０
０５〜０．０２０％の範囲とする。
Ａｌは脱酸元素であり、含有量か０．０１％未満ではそ
のような効果は少なく、また、０．１０％を超えて添加
すると、靭性の劣化をもたらす。したかっで、Ａｌ含有
量は０．０１〜０．１０％の範囲とする。
のような効果は少なく、また、０．１０％を超えて添加
すると、靭性の劣化をもたらす。したかっで、Ａｌ含有
量は０．０１〜０．１０％の範囲とする。
この（也に、Ｃｕ、 Ｎｉ、 Ｂ、 １＋、Ｃａなとを
十反厚、目標靭性レベルに応じて１種または２種以上添
加するものとする。
十反厚、目標靭性レベルに応じて１種または２種以上添
加するものとする。
Ｃｕは固溶強化、析出強化により強度上昇に有効な元素
であるか、含有量か０．０５％未満てはこのような効果
を十分に発揮することかできず、また、０．３０％を超
えて添加すると熱間加工性が劣化し鋼板表面に割れか生
じやすい。したかっで、Ｃｕ含有１は０．０５〜０．３
０％の範囲とする。
であるか、含有量か０．０５％未満てはこのような効果
を十分に発揮することかできず、また、０．３０％を超
えて添加すると熱間加工性が劣化し鋼板表面に割れか生
じやすい。したかっで、Ｃｕ含有１は０．０５〜０．３
０％の範囲とする。
Ｎ１は靭性を向上させる効果があるか、含有量か０２０
％未満てはその十分な効果か得られず、また、３．００
％を超えて添’１Ｊｔｌするとスケール疵か発生しやす
くなり、また、コストアップにもなる。したかっで、Ｎ
１含有量は０．２０〜３００％の範囲とする。
％未満てはその十分な効果か得られず、また、３．００
％を超えて添’１Ｊｔｌするとスケール疵か発生しやす
くなり、また、コストアップにもなる。したかっで、Ｎ
１含有量は０．２０〜３００％の範囲とする。
Ｂは微量で焼入れ性の向上をもたらす元素であるか、含
有量か０．０００３％未満てはその効果が得られず、ま
た、０００２０％を超えて添加すると靭性か劣化する。
有量か０．０００３％未満てはその効果が得られず、ま
た、０００２０％を超えて添加すると靭性か劣化する。
したかっで、Ｂ含有量は０．０００３〜０．００２０％
の範囲とする。
の範囲とする。
ＴｉはＮの固定元素として溶接熱影響部の靭性の改善、
Ｂの焼入、ｔｌ、性向−ヒ効果発揮に有効な元素である
。含有量か０．００３％未満てはそれらの十分な効果か
得られず、また、０．０２０％を超えて添加すると母材
靭性を害する。したかっで、Ｔｉ含有士は０、００３〜
０．０２０％の範囲とする。
Ｂの焼入、ｔｌ、性向−ヒ効果発揮に有効な元素である
。含有量か０．００３％未満てはそれらの十分な効果か
得られず、また、０．０２０％を超えて添加すると母材
靭性を害する。したかっで、Ｔｉ含有士は０、００３〜
０．０２０％の範囲とする。
Ｃａは非金属介在物の球状化作用を有し、異方性の低減
に有効であるか、含有量か０．００１％未満てはその十
分な効果か得られず、また、０．０１０％を超えて添加
すると介在物の増加により靭性か劣化する。したかっで
、Ｃａ含有情は０００１〜０．０１０％の範囲とする。
に有効であるか、含有量か０．００１％未満てはその十
分な効果か得られず、また、０．０１０％を超えて添加
すると介在物の増加により靭性か劣化する。したかっで
、Ｃａ含有情は０００１〜０．０１０％の範囲とする。
また、ＰＣ１′ｌｌはある程度の予熱を前提としで、現
在も広く使用されている８０Ｊｆ／ｍｍ２級高張力鋼板
と同等の溶接性を確保するために、０．２６％以下に限
定する。
在も広く使用されている８０Ｊｆ／ｍｍ２級高張力鋼板
と同等の溶接性を確保するために、０．２６％以下に限
定する。
次に、本発明にお（プる製造条件について説明する。
まず、熱処理方法の限定理由を説明する。
本発明者らは、第１表に示す現用の８０ｋｇｆ ／ｍｍ
″級高張先高張力鋼板のＰｅｎ：０．２５％の鋼を用い
、これに各種の熱処理を施し、強度および降伏比に及ま
す熱処理方法の影響を調へた。なお、熱処理方法は、Ｑ
十Ｑ’ ＋ＴＳＱ十Ｎ’ 十Ｔ、Ｎ十Ｑ’ 十丁の３
種類である。
″級高張先高張力鋼板のＰｅｎ：０．２５％の鋼を用い
、これに各種の熱処理を施し、強度および降伏比に及ま
す熱処理方法の影響を調へた。なお、熱処理方法は、Ｑ
十Ｑ’ ＋ＴＳＱ十Ｎ’ 十Ｔ、Ｎ十Ｑ’ 十丁の３
種類である。
ここで、
Ｑ・Ａｃ３点以上の温度からの再加熱焼入れＱ′ 二相
域温度（Ａｃｔ点以上上人ｈ点未満）からの再加熱焼入
れ Ｎ：Ａｃ３点以上の温度での焼きならしＮ゛ 二相域温
度での焼きならし Ｔ ： Ａｃ１点未満の温度での焼きもどしその結果を
第２表に示す。
域温度（Ａｃｔ点以上上人ｈ点未満）からの再加熱焼入
れ Ｎ：Ａｃ３点以上の温度での焼きならしＮ゛ 二相域温
度での焼きならし Ｔ ： Ａｃ１点未満の温度での焼きもどしその結果を
第２表に示す。
（以下余白）
第２表から明らかなように、Ｎ十Ｑ” ＋Ｔ法の場合の
み、Ｐｃｍ０．２５％の成分で、８０ｋｇｆ／ｍｍ２級
の強度と８０％以下の降伏比か得られることかわかる。
み、Ｐｃｍ０．２５％の成分で、８０ｋｇｆ／ｍｍ２級
の強度と８０％以下の降伏比か得られることかわかる。
その他の熱処理方法の場合には、８０ｋｇｆ／ｍｍ’級
の強度は得られない。したかっで、熱処理方法は、Ｎ十
Ｑ’ ＋Ｔ法とする。
の強度は得られない。したかっで、熱処理方法は、Ｎ十
Ｑ’ ＋Ｔ法とする。
なお、Ｎ＋Ｑ”＋Ｔ法の方かＱ十Ｑ’ ＋Ｔ法よりも強
度か高くなる理由は次のように考えられる。すなわち、
Ｑ゛の前の組織はＱ＋Ｑ’ ＋Ｔ法ては、はぼベイナ
イト−相であるが、Ｎ十Ｑ’ −ト工法では、フェラ
イト＋パーライト絹織てあり、これらをＱ′のために二
相域に加熱した段階では逆変態したオーステナイＩ・中
のＣ瓜は、パーライトから変態したオーステナイトの方
が高い。したかっで、後者の方か、Ｑ′後に生成するベ
イナイ［・（一部マルテンサイト）の硬さか高く、全体
の強度か高くなるものと考えられる。
度か高くなる理由は次のように考えられる。すなわち、
Ｑ゛の前の組織はＱ＋Ｑ’ ＋Ｔ法ては、はぼベイナ
イト−相であるが、Ｎ十Ｑ’ −ト工法では、フェラ
イト＋パーライト絹織てあり、これらをＱ′のために二
相域に加熱した段階では逆変態したオーステナイＩ・中
のＣ瓜は、パーライトから変態したオーステナイトの方
が高い。したかっで、後者の方か、Ｑ′後に生成するベ
イナイ［・（一部マルテンサイト）の硬さか高く、全体
の強度か高くなるものと考えられる。
次に、上記の各熱処理における温度範囲の限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
焼ならしくＮ）温度については、マルテンサイトやベイ
ナイトなとの高硬度のミクロ組織を生成させ、十分な強
度を確保するために、完全なオーステナイト域にする必
要かあり、Ａｃｓ点以コニとする。しかし、あまりに高
い温度であると、組織か粗大化し、延性、靭性か劣化す
るため、９５０℃以下とする。
ナイトなとの高硬度のミクロ組織を生成させ、十分な強
度を確保するために、完全なオーステナイト域にする必
要かあり、Ａｃｓ点以コニとする。しかし、あまりに高
い温度であると、組織か粗大化し、延性、靭性か劣化す
るため、９５０℃以下とする。
焼入れ（Ｑ゛）温度については、フェライトを生成させ
て低降伏比とするために、二相域湿度、すなわち、Ａｃ
１点以上上人ｈ点未満とする。
て低降伏比とするために、二相域湿度、すなわち、Ａｃ
１点以上上人ｈ点未満とする。
焼きもどしくＴ）温度については、前段階での熱処理に
よって生じた鋼板中の残留応力を低減して構造物の安全
性を確保するためには、あまり低い温度では好ましくな
いため４５０℃以」二とする。
よって生じた鋼板中の残留応力を低減して構造物の安全
性を確保するためには、あまり低い温度では好ましくな
いため４５０℃以」二とする。
一方、５５０℃を超えると８０ｋｇｆ／ｍｍ′級の強度
か得難いため、」二限を５５０℃未満とする。
か得難いため、」二限を５５０℃未満とする。
（実施例）
本発明に係わる溶接性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２級鋼板の製造方法の実施例について説明するか、本
発明は本実施例のみに限定されるものではない。
ｍ２級鋼板の製造方法の実施例について説明するか、本
発明は本実施例のみに限定されるものではない。
供試鋼板は第３−１表に示す化学成分を有する鋼片を、
同表に示す板厚３０〜５０ｍｍに圧延した後、第３−２
表に示す熱処理条件で熱処理したものである。これらの
鋼板から試験片を採取し、母材の引張試験を行った。そ
の結果を熱処理条件とともに第３−２表に併記する。
同表に示す板厚３０〜５０ｍｍに圧延した後、第３−２
表に示す熱処理条件で熱処理したものである。これらの
鋼板から試験片を採取し、母材の引張試験を行った。そ
の結果を熱処理条件とともに第３−２表に併記する。
第３−１表に本発明法Ａ−Ｄおよび比較例８〜丁の化学
成分、板厚を、第３−２表に熱処理条件、母材の引張特
性をそれぞれ示す。
成分、板厚を、第３−２表に熱処理条件、母材の引張特
性をそれぞれ示す。
（以下余白）
−２゜
第３−２表から明らかなように、本発明法Ａ〜Ｄはいず
れも８０Ｊｆ／ｍｍ２以上の引張強さと８０％未満の安
定した低降伏比を有している。
れも８０Ｊｆ／ｍｍ２以上の引張強さと８０％未満の安
定した低降伏比を有している。
これに対しで、比較例Ｅ−１は熱処理方法かＮ＋Ｑ’
十Ｔ法でないため、十分な強度か得られていない。
十Ｔ法でないため、十分な強度か得られていない。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明は、化学成分を制御し、圧
延後、焼きならしくＮ）し、二相域温度からの焼入れ（
Ｑ゛）を行い、その後、焼きもどしくＴ）を行う熱処理
を行っているため、同材の降伏比か８０％以下で溶接性
の優れた８０ｋｇｆ／ｍｍ′級鋼板の製造か可能である
という優れた効果を有するものである。
延後、焼きならしくＮ）し、二相域温度からの焼入れ（
Ｑ゛）を行い、その後、焼きもどしくＴ）を行う熱処理
を行っているため、同材の降伏比か８０％以下で溶接性
の優れた８０ｋｇｆ／ｍｍ′級鋼板の製造か可能である
という優れた効果を有するものである。
特許出願人 株式会社 神戸製鋼所
代 理 人 弁理士 金欠 章−・
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％を含
有し、下記Ｐｃｍが０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱
処理を施すことによって、母材において８０％以下の低
い降伏比と、８０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を有す
ることを特徴とする溶接性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ
／ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどしただし、 焼ならし温度：Ａｃ＿３点以上９５０℃以下焼入れ温度
：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きもどし温度：４５
０℃以上５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／
２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１
５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （２）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２０
％を含有し、下記Ｐｃｍが０．２６％以下で、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下
記の熱処理を施すことによって、母材において８０％以
下の低い降伏比と、８０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度
を有することを特徴とする溶接性の優れた低降伏比８０
ｋｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどしただし、 焼きならし温度：Ａｃ＿３点以上９５０℃以下焼入れ温
度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きもどし温度：４
５０℃以上５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ
／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／
１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （３）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１−０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０２０％を含有し、下記Ｐｃｍが
０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによ
って、母材において８０％以下の低い降伏比と、８０ｋ
ｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を有することを特徴とする
溶接性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の
製造方法熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし
ただし、 焼きならし温度：Ａｃ＿３点以上９５０℃以下焼入れ温
度：Ａｃ１点以上Ａｃ＿３点未満 焼きもどし温度：４５０℃以上５５０℃未満Ｐｃｍ＝Ｃ
＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋
Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （４）Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．２０〜
３．００％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｔｉ
：０．００３〜０．０２０％、Ｃａ：０．００１〜０．
０１％の内から選んだ１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする請求項（１）、（２）または（３）の溶
接性の優れた低降伏比８０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22912490A JP2828755B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22912490A JP2828755B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04110423A true JPH04110423A (ja) | 1992-04-10 |
| JP2828755B2 JP2828755B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=16887128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22912490A Expired - Fee Related JP2828755B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2828755B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1008667A1 (de) * | 1998-12-07 | 2000-06-14 | Thyssen Krupp Stahl AG | Verfahren zur Herstellung feuerresistenter Stahlbleche |
| EP1418245A2 (en) * | 2002-11-06 | 2004-05-12 | The Tokyo Electric Power Co., Inc. | Long-life heat-resisting low alloy steel welded component and method of manufacture the same |
| CN109355570A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-19 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 薄规格易焊接低温结构钢板的生产方法 |
| CN110669918A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-01-10 | 安庆锦泰金属材料科技有限公司 | 一种高韧性钢带热处理淬火工艺 |
-
1990
- 1990-08-29 JP JP22912490A patent/JP2828755B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1008667A1 (de) * | 1998-12-07 | 2000-06-14 | Thyssen Krupp Stahl AG | Verfahren zur Herstellung feuerresistenter Stahlbleche |
| EP1418245A2 (en) * | 2002-11-06 | 2004-05-12 | The Tokyo Electric Power Co., Inc. | Long-life heat-resisting low alloy steel welded component and method of manufacture the same |
| EP1418245A3 (en) * | 2002-11-06 | 2004-10-06 | The Tokyo Electric Power Co., Inc. | Long-life heat-resisting low alloy steel welded component and method of manufacturing the same |
| CN109355570A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-19 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 薄规格易焊接低温结构钢板的生产方法 |
| CN110669918A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-01-10 | 安庆锦泰金属材料科技有限公司 | 一种高韧性钢带热处理淬火工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2828755B2 (ja) | 1998-11-25 |
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