JP3077568B2 - 低温鉄筋用鋼材の製造方法 - Google Patents
低温鉄筋用鋼材の製造方法Info
- Publication number
- JP3077568B2 JP3077568B2 JP07204127A JP20412795A JP3077568B2 JP 3077568 B2 JP3077568 B2 JP 3077568B2 JP 07204127 A JP07204127 A JP 07204127A JP 20412795 A JP20412795 A JP 20412795A JP 3077568 B2 JP3077568 B2 JP 3077568B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- steel
- cooling
- low
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】本発明は、低温鉄筋用鋼材の
製造方法に関し、より詳しくはＬＮＧタンクの構造部材
などに使用される低温での強度と靱性に優れた低温鉄筋
用鋼材の製造方法に関する。
製造方法に関し、より詳しくはＬＮＧタンクの構造部材
などに使用される低温での強度と靱性に優れた低温鉄筋
用鋼材の製造方法に関する。
【従来の技術】従来、コンクリート用鉄筋はJIS G 3112
に「鉄筋コンクリート用棒鋼」としてその化学成分と機
械的性質が規格化された鋼材が用いられてきた。現在、
この規格鋼材は通常の一般ビル建築構造用鉄筋としては
勿論のこと、例えばＬＮＧタンク用鉄筋や寒冷地におけ
る鉄筋コンクリート構造物用鉄筋など低温環境用の鉄筋
としても用いられている。しかしながら、前記のJIS G
3112に「鉄筋コンクリート用棒鋼」として規格化された
鉄筋は、実使用環境の温度として常温もしくはそれ以上
の温度を想定したものであって、必ずしも上記のような
低温環境で使用される場合を想定したものではない。そ
のため、特公平６−７２２６０号公報にはＶノッチシャ
ルピーの破面遷移温度が−８０℃以下の「低温用鉄筋棒
の製造方法」が提案されている。また、特公平２−２４
９０４号公報には「低温靱性及び耐海水性のすぐれた鉄
筋棒鋼」が開示されている。しかしこれらの公報に記載
の低温用鉄筋は、いずれも低温における衝撃特性を改善
するためにＮｉを必須成分として添加するため、鉄筋と
して使用するにはコスト面で問題を有する。特公平４−
８４８６号公報には特定の化学組成を有する鋼材を制御
圧延冷却して、ベイナイト組織を２０％以上含有させた
ベイナイト＋フェライト組織を有する「低温靱性に優れ
た鉄筋棒鋼の製造方法」が提案されている。しかしこの
公報に提案された方法で用いる鋼のＣ量は０．０２〜
０．１０％であるため、太径の鉄筋棒鋼にあっては、そ
の中心部領域で所望の強度を達成できない場合がある。
に「鉄筋コンクリート用棒鋼」としてその化学成分と機
械的性質が規格化された鋼材が用いられてきた。現在、
この規格鋼材は通常の一般ビル建築構造用鉄筋としては
勿論のこと、例えばＬＮＧタンク用鉄筋や寒冷地におけ
る鉄筋コンクリート構造物用鉄筋など低温環境用の鉄筋
としても用いられている。しかしながら、前記のJIS G
3112に「鉄筋コンクリート用棒鋼」として規格化された
鉄筋は、実使用環境の温度として常温もしくはそれ以上
の温度を想定したものであって、必ずしも上記のような
低温環境で使用される場合を想定したものではない。そ
のため、特公平６−７２２６０号公報にはＶノッチシャ
ルピーの破面遷移温度が−８０℃以下の「低温用鉄筋棒
の製造方法」が提案されている。また、特公平２−２４
９０４号公報には「低温靱性及び耐海水性のすぐれた鉄
筋棒鋼」が開示されている。しかしこれらの公報に記載
の低温用鉄筋は、いずれも低温における衝撃特性を改善
するためにＮｉを必須成分として添加するため、鉄筋と
して使用するにはコスト面で問題を有する。特公平４−
８４８６号公報には特定の化学組成を有する鋼材を制御
圧延冷却して、ベイナイト組織を２０％以上含有させた
ベイナイト＋フェライト組織を有する「低温靱性に優れ
た鉄筋棒鋼の製造方法」が提案されている。しかしこの
公報に提案された方法で用いる鋼のＣ量は０．０２〜
０．１０％であるため、太径の鉄筋棒鋼にあっては、そ
の中心部領域で所望の強度を達成できない場合がある。
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記現状に鑑
みなされたもので、その目的とするところは低コスト
で、且つ低温環境で使用するに充分な強度と低温靱性、
具体的には常温での降伏強度４００ＭＰａ以上、シャル
ピー破面遷移温度−６０℃以下と−６０℃での切り欠き
引張強度７５０ＭＰａ以上を備え、特にＪＩＳのＤ３２
〜５１に相当する寸法の太径低温鉄筋用鋼材の製造方法
を提供することにある。
みなされたもので、その目的とするところは低コスト
で、且つ低温環境で使用するに充分な強度と低温靱性、
具体的には常温での降伏強度４００ＭＰａ以上、シャル
ピー破面遷移温度−６０℃以下と−６０℃での切り欠き
引張強度７５０ＭＰａ以上を備え、特にＪＩＳのＤ３２
〜５１に相当する寸法の太径低温鉄筋用鋼材の製造方法
を提供することにある。
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の課題
を解決するために先ず現行のJIS G 3112規格鋼材の低温
における特性を調査して、これを低温環境下で使用した
場合の問題点を検討した。その結果、ＪＩＳ規格鋼材は
使用環境温度が−１０℃以下になると靱性（衝撃値）及
び切り欠き引張強度が著しく低下して、脆く破断し易く
なることが明らかとなった。これは鉄筋を低温で使用す
る場合には極めて致命的な欠陥となる。従って、構造物
の安全性を高めるためには低温での靱性と切り欠き引張
強度を高めることが必要であるとの結論に達した。そこ
で本発明者は次に、高価な元素であるＮｉを含まない低
合金鋼の場合にも低温での靱性と切り欠き引張強度を高
めることのできる組織に関して検討した。その結果、下
記〜の知見を得た。鋼材の表面近傍を微細なフェ
ライト・パーライト組織とすれば低温靱性並びに低温で
の切り欠き引張強度を高めることができる。上記の組
織とするには、先ず中間圧延及び／または仕上げ圧延の
パス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７００℃の温度
域に急冷すれば良い。上記の処理に続いて圧延仕上
げ温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御し、その後３℃
／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００
℃の温度域の温度まで加速冷却した後放冷すれば効果が
大きい。常温での降伏強度４００ＭＰａ以上、シャル
ピー破面遷移温度−６０℃以下と−６０℃での切り欠き
引張強度７５０ＭＰａ以上を有する前記した微細なフェ
ライト・パーライト組織からなる鉄筋用鋼材は、ＬＮＧ
タンク用鉄筋や寒冷地における鉄筋コンクリート構造物
用鉄筋など低温環境用の鉄筋として充分使用に耐え得
る。上記のとの処理を行えば、Ｎｉを添加しない
鋼を用いて降伏強度４００ＭＰａ以上、シャルピー破面
遷移温度−６０℃以下及び−６０℃での切り欠き引張強
度７５０ＭＰａ以上を有する低温鉄筋用鋼材が得られ
る。上記知見に基づく本発明は、下記（１）〜（４）に
示す低温鉄筋用鋼材の製造方法を要旨とする。 （１）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、重量
％で、Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜
０．６０％、Ｍｎ：０．６０〜２．００％、Ａｌ：０．
００５〜０．０８０％を含有し、残部はＦｅ及び不可避
不純物からなる鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度域に
加熱して粗圧延を行い、次いで中間圧延及び／または仕
上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７０
０℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り返しながら
圧延し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃の範
囲に制御して圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え１０
℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃の温度域の温
度まで加速冷却した後放冷することを特徴とする低温鉄
筋用鋼材の製造方法。 （２）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、上記
（１）に記載の成分と含有量、並びに重量％で、０．０
１〜０．２０％のＶ及び０．０１〜０．１０％のＮｂの
１種以上を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からな
る鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧
延を行い、次いで中間圧延及び／または仕上げ圧延のパ
ス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７００℃の温度域
に急冷することを１〜５回繰り返しながら圧延し、更
に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御し
て圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え１０℃／ｓまで
の冷却速度で５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速
冷却した後放冷することを特徴とする低温鉄筋用鋼材の
製造方法。（３）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、上記
（１）に記載の成分と含有量、及び重量％で、Ｂ：０．
０００３〜０．００５０％を含有し、残部はＦｅ及び不
可避不純物からなる鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度
域に加熱して粗圧延を行い、次いで中間圧延及び／また
は仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を６００〜
７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り返しな
がら圧延し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃
の範囲に制御して圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え
１０℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃の温度域
の温度まで加速冷却した後放冷することを特徴とする低
温鉄筋用鋼材の製造方法。 （４）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、上記
（１）に記載の成分と含有量、及び重量％で、Ｂ：０．
０００３〜０．００５０％、並びに０．０１〜０．２０
％のＶ及び０．０１〜０．１０％のＮｂの１種以上を含
有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる鋼材を、９
５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延を行い、次
いで中間圧延及び／または仕上げ圧延のパス間で水冷し
て鋼材の表面を６００〜７００℃の温度域に急冷するこ
とを１〜５回繰り返しながら圧延し、更に、圧延仕上げ
温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御して圧延を終了
し、その後３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で
５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速冷却した後放
冷することを特徴とする低温鉄筋用鋼材の製造方法。
を解決するために先ず現行のJIS G 3112規格鋼材の低温
における特性を調査して、これを低温環境下で使用した
場合の問題点を検討した。その結果、ＪＩＳ規格鋼材は
使用環境温度が−１０℃以下になると靱性（衝撃値）及
び切り欠き引張強度が著しく低下して、脆く破断し易く
なることが明らかとなった。これは鉄筋を低温で使用す
る場合には極めて致命的な欠陥となる。従って、構造物
の安全性を高めるためには低温での靱性と切り欠き引張
強度を高めることが必要であるとの結論に達した。そこ
で本発明者は次に、高価な元素であるＮｉを含まない低
合金鋼の場合にも低温での靱性と切り欠き引張強度を高
めることのできる組織に関して検討した。その結果、下
記〜の知見を得た。鋼材の表面近傍を微細なフェ
ライト・パーライト組織とすれば低温靱性並びに低温で
の切り欠き引張強度を高めることができる。上記の組
織とするには、先ず中間圧延及び／または仕上げ圧延の
パス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７００℃の温度
域に急冷すれば良い。上記の処理に続いて圧延仕上
げ温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御し、その後３℃
／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００
℃の温度域の温度まで加速冷却した後放冷すれば効果が
大きい。常温での降伏強度４００ＭＰａ以上、シャル
ピー破面遷移温度−６０℃以下と−６０℃での切り欠き
引張強度７５０ＭＰａ以上を有する前記した微細なフェ
ライト・パーライト組織からなる鉄筋用鋼材は、ＬＮＧ
タンク用鉄筋や寒冷地における鉄筋コンクリート構造物
用鉄筋など低温環境用の鉄筋として充分使用に耐え得
る。上記のとの処理を行えば、Ｎｉを添加しない
鋼を用いて降伏強度４００ＭＰａ以上、シャルピー破面
遷移温度−６０℃以下及び−６０℃での切り欠き引張強
度７５０ＭＰａ以上を有する低温鉄筋用鋼材が得られ
る。上記知見に基づく本発明は、下記（１）〜（４）に
示す低温鉄筋用鋼材の製造方法を要旨とする。 （１）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、重量
％で、Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜
０．６０％、Ｍｎ：０．６０〜２．００％、Ａｌ：０．
００５〜０．０８０％を含有し、残部はＦｅ及び不可避
不純物からなる鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度域に
加熱して粗圧延を行い、次いで中間圧延及び／または仕
上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７０
０℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り返しながら
圧延し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃の範
囲に制御して圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え１０
℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃の温度域の温
度まで加速冷却した後放冷することを特徴とする低温鉄
筋用鋼材の製造方法。 （２）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、上記
（１）に記載の成分と含有量、並びに重量％で、０．０
１〜０．２０％のＶ及び０．０１〜０．１０％のＮｂの
１種以上を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からな
る鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧
延を行い、次いで中間圧延及び／または仕上げ圧延のパ
ス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７００℃の温度域
に急冷することを１〜５回繰り返しながら圧延し、更
に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御し
て圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え１０℃／ｓまで
の冷却速度で５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速
冷却した後放冷することを特徴とする低温鉄筋用鋼材の
製造方法。（３）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、上記
（１）に記載の成分と含有量、及び重量％で、Ｂ：０．
０００３〜０．００５０％を含有し、残部はＦｅ及び不
可避不純物からなる鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度
域に加熱して粗圧延を行い、次いで中間圧延及び／また
は仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を６００〜
７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り返しな
がら圧延し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃
の範囲に制御して圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え
１０℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃の温度域
の温度まで加速冷却した後放冷することを特徴とする低
温鉄筋用鋼材の製造方法。 （４）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延の各
工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であって、上記
（１）に記載の成分と含有量、及び重量％で、Ｂ：０．
０００３〜０．００５０％、並びに０．０１〜０．２０
％のＶ及び０．０１〜０．１０％のＮｂの１種以上を含
有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる鋼材を、９
５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延を行い、次
いで中間圧延及び／または仕上げ圧延のパス間で水冷し
て鋼材の表面を６００〜７００℃の温度域に急冷するこ
とを１〜５回繰り返しながら圧延し、更に、圧延仕上げ
温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御して圧延を終了
し、その後３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で
５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速冷却した後放
冷することを特徴とする低温鉄筋用鋼材の製造方法。
【発明の実施の形態】以下、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、成分含有量の「％」は「重量％」
を意味する。 （Ａ）鋼材の化学組成 Ｃ： Ｃは強度を高めるのに有効な元素である。しかし、その
含有量が０．１０％未満では添加効果に乏しく所望の強
度が得られない。一方、０．４０％を超えると、本発明
の製造方法によっても製品鋼材の靱性及び切り欠き引張
強度が目標値に達しない。従って、Ｃの含有量を０．１
０〜０．４０％とした。 Ｓｉ： Ｓｉは焼入れ性を向上させるとともに熱間での加熱・圧
延時に高温での表面酸化を阻止する作用がある。更に、
強度を向上させる効果も有する。しかし、その含有量が
０．０５％未満では所望の強度が確保できないことに加
えて高温での表面の耐酸化性が劣化し、０．６０％を超
えると靱性と切り欠き引張強度の劣化を招くことになる
ので、その含有量を０．０５〜０．６０％とした。 Ｍｎ： Ｍｎは鋼の焼入れ性向上及び熱間延性向上に有効な元素
である。しかし、その含有量が０．６０％未満では充分
な焼入れ性が得られず、２．００％を超えて含有させる
と偏析を起こし、却って熱間延性が低下するようにな
る。従って、Ｍｎの含有量を０．６０〜２．００％とし
た。 Ａｌ： Ａｌは鋼の脱酸の安定化及び均質化を図る作用がある。
更に、Ｎと結合して微細なＡｌＮを形成し結晶粒を微細
にして靱性と強度を向上させる効果も有する。しかし、
その含有量が０．００５％未満では所望の効果が得られ
ず、０．０８０％を超えると前記効果が飽和するばかり
か、却って熱間圧延中に鋼材表面に割れを生ずることと
なるので、Ａｌの含有量を０．００５〜０．０８０％と
した。 Ｂ： Ｂは添加すれば焼入れ性を高める作用がある。この効果
を確実に得るにはＢは０．０００３％以上の含有量とす
ることが望ましい。しかし、その含有量が０．００５０
％を超えると前記効果が飽和することに加えて、結晶粒
の粗大化をきたして靱性の劣化を招く場合がある。従っ
て、Ｂを添加する場合には、その含有量を０．０００３
〜０．００５０％とするのが良い。本発明で用いる鋼に
は、上記の成分に加えて、更に、Ｖ及びＮｂのうちの１
種以上を含んでいても良い。これらの合金元素の作用効
果と望ましい含有量は下記のとおりである。 Ｖ、Ｎｂ： Ｖ及びＮｂは鋼の焼入れ性を向上させるとともに、鋼中
で炭化物を形成して結晶粒を微細化して靱性と強度を向
上させる効果を有する。従って、Ｖ及びＮｂは必要に応
じて一方または両方を添加しても良い。しかし、Ｖの場
合には０．０１％未満の含有量では所望の効果が得られ
ず、０．２０％を超えて含有すると前記効果が飽和する
ばかりか、却って脆化現象を引き起こし靱性と切り欠き
引張強度の低下を招く。一方、Ｎｂの場合にも、０．０
１％未満の含有量では所望の効果が得られず、０．１０
％を超えて含有すると前記効果が飽和するばかりか、却
って脆化現象を引き起こし靱性と切り欠き引張強度の低
下を招く。従って、これらの合金元素を１種以上添加す
る場合には、Ｖ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１０％の含有量とするのが良い。ところで、本
発明で用いる鋼は上記の成分元素に加えて、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＴｉを通常の不純物のレベルで含ん
でいても良い。すなわち、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒをそれぞれ
０．３％以下、Ｍｏを０．１％以下、Ｔｉを０．０１％
以下含有していても良い。これは、本発明によって得ら
れる低温鉄筋用鋼材の特性に対して何ら悪影響がないか
らである。 （Ｂ）熱間圧延 （Ｂ−１）加熱 熱間での連続圧延に際しての加熱温度は、オーステナイ
ト結晶粒の粗大化を防ぐために低温であることが望まし
いが、９５０℃未満ではＡｌＮが多数残存して圧延時に
割れを生ずる恐れがあり、また低温ほど圧延抵抗が高く
なって圧延機に過度の負荷がかかる。一方、加熱温度が
１２５０℃を超えると圧延素材の表面酸化が著しくなっ
て圧延時に表面割れを生ずる。従って、加熱温度を９５
０〜１２５０℃とした。 （Ｂ−２）中間圧延及び／または仕上げ圧延のパス間水
冷 熱間連続圧延工程は、粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延
の３工程からなるが、このうち中間圧延及び／または仕
上げ圧延のパス間において水冷を行い、鋼材の表面を６
００〜７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り
返しながら圧延することが重要である。すなわち、中間
圧延及び／または仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の
表面をＡr1点を下回る７００℃以下に急冷してオ−ステ
ナイトからフェライトとパーライトに変態させる処理
と、鋼材内部の保有熱により復熱させてフェライト・パ
ーライトからオ−ステナイトへ逆変態させる処理を繰り
返すことにより、最終的な鋼材の組織を微細なフェライ
ト・パーライト組織にすることが必要である。前記の処
理によって鋼材の表面を微細なフェライト・パーライト
組織にすることで始めて鋼材の低温靱性と強度及び切り
欠き引張強度を著しく改善することが可能となる。パス
間水冷した場合の鋼材表面温度が７００℃を上回る場合
はオ−ステナイトからフェライトとパーライトへの変態
が充分起こらないので所望の組織が得られず、６００℃
を下回る場合は鋼材内部の保有熱による復熱による再加
熱が充分でないためフェライト・パーライトからオ−ス
テナイトへの逆変態が不十分となってやはり所望の組織
が得られない。従って、前記のパス間水冷を行う場合に
鋼材の表面を急冷する温度は６００〜７００℃の温度域
としなければならない。前記したパス間水冷を１回以上
行うことにより、鋼材表面を微細なフェライト・パーラ
イト組織にすることが可能であるが、６回以上繰り返し
てもフェライト・パーライト組織を微細化する効果が飽
和する。従って、パス間水冷は１〜５回繰り返すことと
した。ところで、パス間水冷する「鋼材表面」は単に鋼
材の表面に留まらず、鋼材表面から半径比で０．３の深
さの部位までであっても良い。パス間水冷によって６０
０〜７００℃の温度域に急冷される部位が前記深さまで
の場合には所謂「表面部」の組織が微細となり、仕上げ
圧延後に後述する条件で加速冷却することで、常温での
降伏強度４００ＭＰａ以上、シャルピー破面遷移温度−
６０℃以下と−６０℃での切り欠き引張強度７５０ＭＰ
ａ以上という低温環境用の鉄筋に必要な特性を付与する
ことができるためである。これに対して前記深さが鋼材
表面から半径比で０．３の深さを超えると、内部保有熱
量が小さくなって復熱による再加熱が充分起こらなくな
って所望の組織が得られなくなるとともに、急冷後の圧
延時に変形抵抗が大きくなって圧延機に過度の負荷がか
かってしまう。 （Ｂ−３）圧延仕上げ温度 結晶粒微細化のためには圧延仕上げ温度を低くするほど
効果があるが、７５０℃を下回ると圧延機に対する負荷
が過大となることに加えて鋼材に表面割れが生じるよう
になり、一方、９５０℃を超えると結晶粒が粗大化して
所望の微細な組織が得られなくなるので、圧延仕上げ温
度を７５０〜９５０℃とした。なお、この圧延仕上げ温
度は、被圧延鋼材自身の復熱及び圧延時の加工発熱によ
って確保できる。 （Ｃ）圧延後の加速冷却 圧延終了後は鋼材を３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷
却速度で５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速冷却
する必要がある。１０℃／ｓを超える冷却速度で加速冷
却した場合には、表層部は焼きが入った所謂「低温変態
組織」となり内部はフェライト・パーライト組織となっ
て、組織が不均一となるため靱性並びに切り欠き引張強
度の劣化を招く。一方、３℃／ｓ以下の冷却速度では中
心部の組織が粗大なフェライト・パーライト組織となっ
て所望の機械的性質（降伏強度、靱性、切り欠き引張強
度）が得られない場合がある。従って、圧延後の加速冷
却速度は３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでとした。加速冷
却する温度が５５０℃を超える場合にはたとえ３℃／ｓ
を超え１０℃／ｓまでの冷却速度で加速冷却しても所望
の組織とならず、そのため所望の機械的性質が得られな
い。一方、加速冷却する温度が４００℃を下回れば鋼材
の内部まで焼きの入った組織となって、やはり所望の機
械的性質が得られなくなる場合がある。従って、３℃／
ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で加速冷却する温度
を５５０〜４００℃の温度域の温度とした。この加速冷
却の後は放冷すれば良い。なお、ここでいう冷却速度と
は鋼材表面における冷却速度のことである。上記の
（Ａ）に示した成分組成を有する鋼材に、上記の（Ｂ）
及び（Ｃ）に示した条件によって制御圧延・加速冷却を
行うことにより、常温での降伏強度４００ＭＰａ以上、
シャルピー破面遷移温度−６０℃以下と−６０℃での切
り欠き引張強度７５０ＭＰａ以上という低温環境用の鉄
筋に必要な特性を有する低温鉄筋用鋼材を製造すること
ができる。
しく説明する。なお、成分含有量の「％」は「重量％」
を意味する。 （Ａ）鋼材の化学組成 Ｃ： Ｃは強度を高めるのに有効な元素である。しかし、その
含有量が０．１０％未満では添加効果に乏しく所望の強
度が得られない。一方、０．４０％を超えると、本発明
の製造方法によっても製品鋼材の靱性及び切り欠き引張
強度が目標値に達しない。従って、Ｃの含有量を０．１
０〜０．４０％とした。 Ｓｉ： Ｓｉは焼入れ性を向上させるとともに熱間での加熱・圧
延時に高温での表面酸化を阻止する作用がある。更に、
強度を向上させる効果も有する。しかし、その含有量が
０．０５％未満では所望の強度が確保できないことに加
えて高温での表面の耐酸化性が劣化し、０．６０％を超
えると靱性と切り欠き引張強度の劣化を招くことになる
ので、その含有量を０．０５〜０．６０％とした。 Ｍｎ： Ｍｎは鋼の焼入れ性向上及び熱間延性向上に有効な元素
である。しかし、その含有量が０．６０％未満では充分
な焼入れ性が得られず、２．００％を超えて含有させる
と偏析を起こし、却って熱間延性が低下するようにな
る。従って、Ｍｎの含有量を０．６０〜２．００％とし
た。 Ａｌ： Ａｌは鋼の脱酸の安定化及び均質化を図る作用がある。
更に、Ｎと結合して微細なＡｌＮを形成し結晶粒を微細
にして靱性と強度を向上させる効果も有する。しかし、
その含有量が０．００５％未満では所望の効果が得られ
ず、０．０８０％を超えると前記効果が飽和するばかり
か、却って熱間圧延中に鋼材表面に割れを生ずることと
なるので、Ａｌの含有量を０．００５〜０．０８０％と
した。 Ｂ： Ｂは添加すれば焼入れ性を高める作用がある。この効果
を確実に得るにはＢは０．０００３％以上の含有量とす
ることが望ましい。しかし、その含有量が０．００５０
％を超えると前記効果が飽和することに加えて、結晶粒
の粗大化をきたして靱性の劣化を招く場合がある。従っ
て、Ｂを添加する場合には、その含有量を０．０００３
〜０．００５０％とするのが良い。本発明で用いる鋼に
は、上記の成分に加えて、更に、Ｖ及びＮｂのうちの１
種以上を含んでいても良い。これらの合金元素の作用効
果と望ましい含有量は下記のとおりである。 Ｖ、Ｎｂ： Ｖ及びＮｂは鋼の焼入れ性を向上させるとともに、鋼中
で炭化物を形成して結晶粒を微細化して靱性と強度を向
上させる効果を有する。従って、Ｖ及びＮｂは必要に応
じて一方または両方を添加しても良い。しかし、Ｖの場
合には０．０１％未満の含有量では所望の効果が得られ
ず、０．２０％を超えて含有すると前記効果が飽和する
ばかりか、却って脆化現象を引き起こし靱性と切り欠き
引張強度の低下を招く。一方、Ｎｂの場合にも、０．０
１％未満の含有量では所望の効果が得られず、０．１０
％を超えて含有すると前記効果が飽和するばかりか、却
って脆化現象を引き起こし靱性と切り欠き引張強度の低
下を招く。従って、これらの合金元素を１種以上添加す
る場合には、Ｖ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１０％の含有量とするのが良い。ところで、本
発明で用いる鋼は上記の成分元素に加えて、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＴｉを通常の不純物のレベルで含ん
でいても良い。すなわち、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒをそれぞれ
０．３％以下、Ｍｏを０．１％以下、Ｔｉを０．０１％
以下含有していても良い。これは、本発明によって得ら
れる低温鉄筋用鋼材の特性に対して何ら悪影響がないか
らである。 （Ｂ）熱間圧延 （Ｂ−１）加熱 熱間での連続圧延に際しての加熱温度は、オーステナイ
ト結晶粒の粗大化を防ぐために低温であることが望まし
いが、９５０℃未満ではＡｌＮが多数残存して圧延時に
割れを生ずる恐れがあり、また低温ほど圧延抵抗が高く
なって圧延機に過度の負荷がかかる。一方、加熱温度が
１２５０℃を超えると圧延素材の表面酸化が著しくなっ
て圧延時に表面割れを生ずる。従って、加熱温度を９５
０〜１２５０℃とした。 （Ｂ−２）中間圧延及び／または仕上げ圧延のパス間水
冷 熱間連続圧延工程は、粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延
の３工程からなるが、このうち中間圧延及び／または仕
上げ圧延のパス間において水冷を行い、鋼材の表面を６
００〜７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り
返しながら圧延することが重要である。すなわち、中間
圧延及び／または仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の
表面をＡr1点を下回る７００℃以下に急冷してオ−ステ
ナイトからフェライトとパーライトに変態させる処理
と、鋼材内部の保有熱により復熱させてフェライト・パ
ーライトからオ−ステナイトへ逆変態させる処理を繰り
返すことにより、最終的な鋼材の組織を微細なフェライ
ト・パーライト組織にすることが必要である。前記の処
理によって鋼材の表面を微細なフェライト・パーライト
組織にすることで始めて鋼材の低温靱性と強度及び切り
欠き引張強度を著しく改善することが可能となる。パス
間水冷した場合の鋼材表面温度が７００℃を上回る場合
はオ−ステナイトからフェライトとパーライトへの変態
が充分起こらないので所望の組織が得られず、６００℃
を下回る場合は鋼材内部の保有熱による復熱による再加
熱が充分でないためフェライト・パーライトからオ−ス
テナイトへの逆変態が不十分となってやはり所望の組織
が得られない。従って、前記のパス間水冷を行う場合に
鋼材の表面を急冷する温度は６００〜７００℃の温度域
としなければならない。前記したパス間水冷を１回以上
行うことにより、鋼材表面を微細なフェライト・パーラ
イト組織にすることが可能であるが、６回以上繰り返し
てもフェライト・パーライト組織を微細化する効果が飽
和する。従って、パス間水冷は１〜５回繰り返すことと
した。ところで、パス間水冷する「鋼材表面」は単に鋼
材の表面に留まらず、鋼材表面から半径比で０．３の深
さの部位までであっても良い。パス間水冷によって６０
０〜７００℃の温度域に急冷される部位が前記深さまで
の場合には所謂「表面部」の組織が微細となり、仕上げ
圧延後に後述する条件で加速冷却することで、常温での
降伏強度４００ＭＰａ以上、シャルピー破面遷移温度−
６０℃以下と−６０℃での切り欠き引張強度７５０ＭＰ
ａ以上という低温環境用の鉄筋に必要な特性を付与する
ことができるためである。これに対して前記深さが鋼材
表面から半径比で０．３の深さを超えると、内部保有熱
量が小さくなって復熱による再加熱が充分起こらなくな
って所望の組織が得られなくなるとともに、急冷後の圧
延時に変形抵抗が大きくなって圧延機に過度の負荷がか
かってしまう。 （Ｂ−３）圧延仕上げ温度 結晶粒微細化のためには圧延仕上げ温度を低くするほど
効果があるが、７５０℃を下回ると圧延機に対する負荷
が過大となることに加えて鋼材に表面割れが生じるよう
になり、一方、９５０℃を超えると結晶粒が粗大化して
所望の微細な組織が得られなくなるので、圧延仕上げ温
度を７５０〜９５０℃とした。なお、この圧延仕上げ温
度は、被圧延鋼材自身の復熱及び圧延時の加工発熱によ
って確保できる。 （Ｃ）圧延後の加速冷却 圧延終了後は鋼材を３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷
却速度で５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速冷却
する必要がある。１０℃／ｓを超える冷却速度で加速冷
却した場合には、表層部は焼きが入った所謂「低温変態
組織」となり内部はフェライト・パーライト組織となっ
て、組織が不均一となるため靱性並びに切り欠き引張強
度の劣化を招く。一方、３℃／ｓ以下の冷却速度では中
心部の組織が粗大なフェライト・パーライト組織となっ
て所望の機械的性質（降伏強度、靱性、切り欠き引張強
度）が得られない場合がある。従って、圧延後の加速冷
却速度は３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでとした。加速冷
却する温度が５５０℃を超える場合にはたとえ３℃／ｓ
を超え１０℃／ｓまでの冷却速度で加速冷却しても所望
の組織とならず、そのため所望の機械的性質が得られな
い。一方、加速冷却する温度が４００℃を下回れば鋼材
の内部まで焼きの入った組織となって、やはり所望の機
械的性質が得られなくなる場合がある。従って、３℃／
ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で加速冷却する温度
を５５０〜４００℃の温度域の温度とした。この加速冷
却の後は放冷すれば良い。なお、ここでいう冷却速度と
は鋼材表面における冷却速度のことである。上記の
（Ａ）に示した成分組成を有する鋼材に、上記の（Ｂ）
及び（Ｃ）に示した条件によって制御圧延・加速冷却を
行うことにより、常温での降伏強度４００ＭＰａ以上、
シャルピー破面遷移温度−６０℃以下と−６０℃での切
り欠き引張強度７５０ＭＰａ以上という低温環境用の鉄
筋に必要な特性を有する低温鉄筋用鋼材を製造すること
ができる。
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を通常の方法により
７０ｔ転炉溶製した。表１において、鋼Ａ〜Ｃは成分の
いずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比
較鋼であり、鋼Ｄ〜Ｇは本発明の対象鋼（以下、本発明
鋼という）である。次いで、これらの鋼を連続鋳造法に
より鋼片となし、更に、通常の方法で３ｔビレットに分
塊圧延した。この後、前記の３ｔビレットに表２〜７に
示す条件で連続圧延と冷却を施し、直径が３２、３５、
３８、４１及び５１ｍｍの棒鋼を製造した。なお、表２
〜７に示すように、加速冷却終了後は放冷した。こうし
て得られた棒鋼から制御圧延・冷却したままの直径で長
さが３０ｍｍの組織観察用試験片を切り出し、表面から
半径比で０．３の深さの部位の組織を光学顕微鏡によっ
て観察した。また棒鋼の表面部からＪＩＳ４号引張試験
片、ＪＩＳ４号シャルピー衝撃試験片及び切り欠き引張
試験片（平滑部径：７ｍｍ、切り欠き部径：５ｍｍ、切
り欠き底半径：０．０５ｍｍ、切り欠き角度：６０度）
を採取し、常温での引張特性、シャルピー破面遷移温度
及び−６０℃での低温切り欠き引張強度を調査した。試
験結果の一例を表８〜１３に示す。表８〜１３によれ
ば、本発明で規定する化学組成を有する鋼を、本発明で
規定する条件で「熱間圧延−加速冷却」すれば所望の降
伏強度、靱性及び切り欠き引張強度が得られることが明
らかである。
７０ｔ転炉溶製した。表１において、鋼Ａ〜Ｃは成分の
いずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比
較鋼であり、鋼Ｄ〜Ｇは本発明の対象鋼（以下、本発明
鋼という）である。次いで、これらの鋼を連続鋳造法に
より鋼片となし、更に、通常の方法で３ｔビレットに分
塊圧延した。この後、前記の３ｔビレットに表２〜７に
示す条件で連続圧延と冷却を施し、直径が３２、３５、
３８、４１及び５１ｍｍの棒鋼を製造した。なお、表２
〜７に示すように、加速冷却終了後は放冷した。こうし
て得られた棒鋼から制御圧延・冷却したままの直径で長
さが３０ｍｍの組織観察用試験片を切り出し、表面から
半径比で０．３の深さの部位の組織を光学顕微鏡によっ
て観察した。また棒鋼の表面部からＪＩＳ４号引張試験
片、ＪＩＳ４号シャルピー衝撃試験片及び切り欠き引張
試験片（平滑部径：７ｍｍ、切り欠き部径：５ｍｍ、切
り欠き底半径：０．０５ｍｍ、切り欠き角度：６０度）
を採取し、常温での引張特性、シャルピー破面遷移温度
及び−６０℃での低温切り欠き引張強度を調査した。試
験結果の一例を表８〜１３に示す。表８〜１３によれ
ば、本発明で規定する化学組成を有する鋼を、本発明で
規定する条件で「熱間圧延−加速冷却」すれば所望の降
伏強度、靱性及び切り欠き引張強度が得られることが明
らかである。
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【表５】
【表６】
【表７】
【表８】
【表９】
【表１０】
【表１１】
【表１２】
【表１３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の低温鉄筋
用鋼材の製造方法によれば、従来よりも低コストで低温
での靱性と切り欠き引張強度に優れ、且つ降伏強度が高
い低温鉄筋用鋼材を製造することが可能で、低温環境で
使用される場合にも安全性の高い構造用鉄筋を提供する
ことができるので産業上の効果は極めて大きい。
用鋼材の製造方法によれば、従来よりも低コストで低温
での靱性と切り欠き引張強度に優れ、且つ降伏強度が高
い低温鉄筋用鋼材を製造することが可能で、低温環境で
使用される場合にも安全性の高い構造用鉄筋を提供する
ことができるので産業上の効果は極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−49020（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−89817（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−143704（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−228503（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−185921（ＪＰ，Ａ) 特公 昭62−1454（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/06 - 8/08 B21B 1/16,3/00
Claims (4)
- 【請求項１】圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧
延の各工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であっ
て、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：０．
０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．６０〜２．００％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０８０％を含有し、残部はＦｅ及
び不可避不純物からなる鋼材を、９５０〜１２５０℃の
温度域に加熱して粗圧延を行い、次いで中間圧延及び／
または仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を６０
０〜７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り返
しながら圧延し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５
０℃の範囲に制御して圧延を終了し、その後３℃／ｓを
超え１０℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃の温
度域の温度まで加速冷却した後放冷することを特徴とす
る低温鉄筋用鋼材の製造方法。 - 【請求項２】圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧
延の各工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であっ
て、請求項１に記載の成分と含有量、並びに重量％で、
０．０１〜０．２０％のＶ及び０．０１〜０．１０％の
Ｎｂの１種以上を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物
からなる鋼材を、９５０〜１２５０℃の温度域に加熱し
て粗圧延を行い、次いで中間圧延及び／または仕上げ圧
延のパス間で水冷して鋼材の表面を６００〜７００℃の
温度域に急冷することを１〜５回繰り返しながら圧延
し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜９５０℃の範囲に
制御して圧延を終了し、その後３℃／ｓを超え１０℃／
ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃の温度域の温度ま
で加速冷却した後放冷することを特徴とする低温鉄筋用
鋼材の製造方法。 - 【請求項３】圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧
延の各工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であっ
て、請求項１に記載の成分と含有量、及び重量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有し、残部はＦ
ｅ及び不可避不純物からなる鋼材 を、９５０〜１２５０
℃の温度域に加熱して粗圧延を行い、次いで中間圧延及
び／または仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を
６００〜７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰
り返しながら圧延し、更に、圧延仕上げ温度を７５０〜
９５０℃の範囲に制御して圧延を終了し、その後３℃／
ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却速度で５５０〜４００℃
の温度域の温度まで加速冷却した後放冷することを特徴
とする低温鉄筋用鋼材の製造方法。 - 【請求項４】圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧
延の各工程からなる低温鉄筋用鋼材の製造方法であっ
て、請求項１に記載の成分と含有量、及び重量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％、並びに０．０１〜
０．２０％のＶ及び０．０１〜０．１０％のＮｂの１種
以上を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる鋼
材を、９５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延を
行い、次いで中間圧延及び／または仕上げ圧延のパス間
で水冷して鋼材の表面を６００〜７００℃の温度域に急
冷することを１〜５回繰り返しながら圧延し、更に、圧
延仕上げ温度を７５０〜９５０℃の範囲に制御して圧延
を終了し、その後３℃／ｓを超え１０℃／ｓまでの冷却
速度で５５０〜４００℃の温度域の温度まで加速冷却し
た後放冷することを特徴とする低温鉄筋用鋼材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07204127A JP3077568B2 (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07204127A JP3077568B2 (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949021A JPH0949021A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3077568B2 true JP3077568B2 (ja) | 2000-08-14 |
Family
ID=16485282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07204127A Expired - Fee Related JP3077568B2 (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3077568B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102747274A (zh) * | 2012-07-13 | 2012-10-24 | 江苏永钢集团有限公司 | 钒硼微合金化余热处理钢筋用钢及其生产工艺 |
| CN103667894A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-03-26 | 钢铁研究总院 | 一种液化石油气储罐用低温钢筋及其生产工艺 |
| CN106367680A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-01 | 云南德胜钢铁有限公司 | 一种抗震钢筋 |
| CN115141975B (zh) * | 2021-11-05 | 2023-02-07 | 柳州钢铁股份有限公司 | 时效性能稳定的热轧钢筋 |
-
1995
- 1995-08-10 JP JP07204127A patent/JP3077568B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0949021A (ja) | 1997-02-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4776900A (en) | Process for producing nickel steels with high crack-arresting capability | |
| JP3758508B2 (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
| US20030066580A1 (en) | Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe | |
| JPH11140582A (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた高靱性厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP4193315B2 (ja) | 延性に優れ降伏比の低い高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき薄鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JP2004515653A (ja) | 溶接構造物用のＴｉＮ＋ＺｒＮを析出させている鋼板、及びそれを製造するための方法、並びにそれを用いる溶接構造物 | |
| CN112236539B (zh) | 极低温用高张力厚钢板及其制造方法 | |
| JP6682988B2 (ja) | 延性に優れた高張力厚鋼板及びその製造方法 | |
| JP2567150B2 (ja) | 低温用高強度低降伏比ラインパイプ材の製造法 | |
| JP2005298956A (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3724119B2 (ja) | 建築構造用圧延棒鋼及びその製造方法 | |
| JPH10306316A (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高張力鋼材の製造方法 | |
| JP3738003B2 (ja) | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 | |
| JP3022280B2 (ja) | 耐震性に優れる鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JP7493138B2 (ja) | 超低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| JPH09111340A (ja) | 高強度低降伏比鉄筋用鋼材及びその製造方法 | |
| JP3077567B2 (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JP3077568B2 (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP7534595B2 (ja) | 耐摩耗鋼の製造方法 | |
| JP3022279B2 (ja) | 耐震性に優れる鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JPH07150244A (ja) | 冷間加工用フェライトステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2007277697A (ja) | 耐疲労亀裂伝播特性および脆性亀裂伝播停止特性に優れた高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP2002105594A (ja) | 低サイクル疲労強度に優れる高バーリング性熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007246985A (ja) | 高靭性高張力厚鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |