JP2003138345A

JP2003138345A - 局部延性に優れた高強度高延性鋼および鋼板並びにその鋼板の製造方法

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Publication number: JP2003138345A
Application number: JP2002085209A
Authority: JP
Inventors: Koichi Makii; 浩一槙井; Chikayuki Ikeda; 周之池田; Hiroshi Akamizu; 宏赤水; Shunichi Hashimoto; 俊一橋本; Tsukasa Yuri; 司由利
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2001-08-20
Filing date: 2002-03-26
Publication date: 2003-05-14
Anticipated expiration: 2022-03-26
Also published as: JP3857939B2

Abstract

(57)【要約】【課題】高強度、高延性で、しかも優れた局部延性を
備えた鋼、鋼板およびその鋼板の製造方法を提供する。【解決手段】本発明の鋼、鋼板は、mass％で、Ｃ：
０．０６〜０．２０％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：
３．０〜７．０％、および残部Ｆｅを本質的成分とし、
残留オーステナイトが体積率で１０％以上、２０％未満
であり、焼き戻しマルテンサイトおよび焼き戻しベイナ
イトが面積率で３０％以上とされる。Ｓｉはめっき性を
向上させるには１．００％以下とするのがよい。前記鋼
板は、前記成分の鋼塊を熱間圧延後、あるいはさらに圧
下率２０％以下の冷間圧延後、７００〜（Ａ１点−５
０）℃で２０秒以上保持する焼き戻し熱処理を施すこと
によって製造される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、自動車外板等の素
材として好適な局部延性に優れた高延性、高強度鋼、同
鋼板に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車などの鋼板使用分野では、
部材の軽量化が指向されており、プレス成形性に優れ
た、高強度の鋼板が求められている。高強度かつ高延性
に優れた鋼板として、歪誘起変態（ＴＲＩＰ）を利用し
た高強度鋼板が提案されている。この種の鋼板は、残留
オーステナイトを有し、鋼板の成形時には残留オーステ
ナイトによって成形が容易である一方、成形後には残留
オーステナイトがマルテンサイト化するため高強度を備
えたものとなる。

【０００３】この種の鋼板として、例えば特開平７−１
８８８３４号（特許第２８７６９６８号）公報には、Ｍ
ｎ：２．０〜６．０％を含有し、残留オーステナイト量
を２０体積％以上有する高強度鋼板が開示されている。
この鋼板は、熱延板あるいは冷延板を８００℃以上に再
加熱してオーステナイト化して冷却し、その後６５０〜
７５０℃の焼鈍温度にて焼鈍を２回行うことによって、
オーステナイト中への合金元素の濃縮を促進して２０％
以上の残留オーステナイトを生成させたものである。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記のように高Ｍｎ成
分の鋼を用いると、多量の残留オーステナイトを比較的
容易に生成させることができ、高延性を有する高強度鋼
板を得ることができる。かかる鋼板が用いられる用途に
おいては、プレスにより形状加工とともに穴拡げ加工が
施されるため、優れた局部延性が要求されることが多
い。ところが、残留オーステナイトを２０体積％以上生
成させると、均一伸びは大きく改善されるものの、局部
延性の劣化が著しいという問題がある。これは、組織中
に多量の残留オーステナイトがあると、加工時にこれが
一斉にマルテンサイトに変態して硬質相を形成し、マル
テンサイトに比して軟質のマトリックス組織との境界で
ボイドが生成するためと推測される。

【０００５】ところで、R.L.Millerは、Metallurgical
Transactions Vol. 3, April(1972)p905-912に記載され
ているように、０．１１％Ｃ−５．７％Ｍｎ鋼を熱間圧
延後、圧下率６０〜８５％の冷間圧延を施すことによっ
て、１μm 程度の超微細ポリゴナルフェライトと残留オ
ーステナイトからなる７８０Ｎ超級ＴＲＩＰ鋼に関する
研究を行っている。しかし、この研究は、強度が１００
０ＭＰａ以上の熱延板を冷間圧延することを前提とする
技術であり、量産性に問題があるうえ、良好な局部延性
が得られていない。また、古川等は、CAMP-ISIJ Vol.2
(1989)p744, Vol.3(1990)p796, Vol.4(1991)p1946 に記
載されているように、０．１％Ｃ−５％Ｍｎ系鋼を中心
として、熱間圧延、再加熱により数十％のオーステナイ
ト分率を有するフェライト、オーステナイト２相鋼の研
究を行っている。しかし、再加熱を要して生産性に問題
があるうえ、オーステナイト分率が高く、延性にとって
最適なオーステナイトの安定度に制御されていないた
め、良好な局部延性が得られていない。

【０００６】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、局部延性に優れた高強度高延性鋼、鋼板並びにその
鋼板の製造方法を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者は、オーステナ
イトを安定化し、残留オーステナイトの生成に寄与する
Ｍｎを３．０〜７．０％と多量に添加した鋼について、
２０％以上の残留オーステナイトの生成を抑制すること
によって局部延性を向上させる手段を鋭意研究したとこ
ろ、理論的にはオーステナイトが生じないＡ１点直下の
温度域にて熱延板に焼き戻し熱処理を施すことによっ
て、適量の残留オーステナイトが生成することを見出し
た。すなわち、鋼材が全体に亘って成分的に均一である
と想定すると、Ａ１点以下の焼き戻しでは残留オーステ
ナイトが析出することは理論的に考えられない。しか
し、高Ｍｎ化により不可避的に生じるＭｎ偏析帯に着目
すれば、そのＭｎ偏析帯およびその近傍部（両者を合わ
せて偏析部と呼ぶ。）では局部的にＡ１点は平均場（平
衡状態における均一成分の組織）としてのＡ１点よりも
若干低温化しており、この傾向は鋼材中のＭｎ量が増え
るほど低下する。この平均場としてのＡ１点とＭｎ偏析
部での局部的なＡ１点との間の温度で保持すれば、Ｍｎ
偏析部のみに逆変態が生じ、熱間圧延によって生成した
ラス、ラメラ構造の微細マルテンサイト・ベイナイト組
織から短時間でＭｎが濃化した適量の残留オーステナイ
トが析出する。

【０００８】本発明はかかる知見により完成されたもの
であり、本発明の高強度高延性鋼あるいは鋼板は、mass
％で、Ｃ：０．０６〜０．２０％、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：３．０〜７．０％、Ｐ：０．０１５％以
下、および残部Ｆｅを本質的成分とし、残留オーステナ
イトが体積率で１０％以上、２０％未満であり、焼き戻
しマルテンサイトおよび焼き戻しベイナイトが面積率で
３０％以上である。良好なめっき性を得るには、Ｓｉを
１．００％以下に止めるのがよい。

【０００９】また、本発明の高強度高延性鋼板の製造方
法は、前記成分を有する鋼を熱間圧延し、得られた熱延
板に必要に応じて圧下率２０％以下の冷間圧延を施し、
前記熱延板あるいは冷間圧延によって得られた冷延板に
焼き戻し熱処理を施し、冷却する。この際、前記焼き戻
し熱処理は７００℃以下、（Ａ１点−５０）℃以上の焼
き戻し温度にて２０秒以上保持するものである。なお、
前記焼き戻し熱処理において、７００℃以下、（Ａ１＋
５）℃以上の焼き戻し温度で適切な時間保持するか、あ
るいは焼き戻し温度をＡ１点以下として残留オーステナ
イト量が２０％未満の条件を満たす範囲で可能な限り長
時間の保持を行うことが好ましい。これによって焼き戻
しマルテンサイト量を十分に確保することができるよう
になり、本発明に係る鋼、鋼板の強度を一層高めること
ができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】まず、本発明の高強度高延性鋼、
鋼板の化学成分（単位はmass％）の限定理由について説
明する。

【００１１】Ｃ：０．０６〜０．２０％Ｃは強力なオーステナイト安定化元素であるとともに重
要な強度向上元素である。このような作用を得るため、
下限を０．０６％とする。しかし、Ｃ量が０．２０％を
超えると溶接性が劣化する。したがって、Ｃ含有量は
０．０６〜０．２０％、好ましくは０．０６〜０．１５
％とする。

【００１２】Ｓｉ：２．０％以下Ｓｉはセメンタイト中に固溶しないため、その析出を抑
制する作用があり、未変態オーステナイト中へのＣの濃
縮をさらに増加させることができる。しかし、Ｓｉが
２．０％を超えると表面品質を劣化させると共に溶接性
も劣化させるようになるので、２．０％以下とする。め
っき性をより向上させるには、好ましくは１．００％以
下、さらに好ましくは０．５０％以下とする。

【００１３】Ｍｎ：３．０〜７．０％以下Ｍｎは本発明において重要な添加元素であり、一般的に
オーステナイト形成元素としてその中に濃縮し、オース
テナイトの安定化をもたらす。また、鋼自体の強度も上
昇させる。さらに、本発明では通常は必要とされないＭ
ｎの偏析を利用するので、残留オーステナイトが適量確
保できる程度にＭｎの偏析帯を存在させることが必要で
ある。Ｍｎの添加量が３．０％未満ではこれらの作用が
過少であり、一方７．０％を超えて添加すると、たとえ
適正な温度で熱処理しても生成する残留オーステナイト
量が２０％以上となり、局部伸びが劣化するようにな
り、また溶接性も劣化するようになる。このため、Ｍｎ
量を３．０〜７．０％、好ましくは３．５〜７．０％、
さらに好ましくは４．０〜６．５％とする。Ｍｎ量を
４．０％以上とすることによって、ＴＳ（引張強さ）×
Ｅｌ（全伸び）の値が２４０ＭＰａ以上の強度・延性バ
ランスを得ることができる。本発明鋼、鋼板は上記基本
成分の他、残部実質的にＦｅによって形成される。実質
的にＦｅとは不可避的不純物が含まれるほか、基本的成
分の作用を害さない範囲で、さらに特性を向上させる補
助元素の添加を妨げない趣旨である。不純物としては、
Ｐ、Ｓ、Ｎ等が含まれるが、延性劣化防止の観点から、
Ｐは０．０１５％以下、Ｓは０．０１０％以下に止める
のがよい。

【００１４】補助元素としては、上記の基本元素に加え
て下記のＡｌ、各元素群の元素を単独で、あるいは複合
して添加することができる。まず、Ａｌを脱酸元素とし
て０．１０％以下添加することができる。また、オース
テナイト形成元素であり、焼き入れ性も向上させる元素
であるＮｉ，Ｃｕ，Ｃｏの１種以上を合計量で４％程度
以下添加することもできる。４％を超えて添加し過ぎる
と、残留オーステナイト量が増え過ぎ、局部延性が悪化
するようになるので好ましくない。また、Ｃｕを添加す
る場合には、熱間圧延割れを抑制するため、Ｃｕの半分
量以上程度のＮｉを同時に添加することが推奨される。
また、焼き入れ性の向上を図るためにＣｒ，Ｍｏ，Ｂの
１種以上を合計量で１．０％程度以下添加することもで
きる。ただし、Ｍｏを添加する場合には、Ｍｏの添加量
は０．５％以下に止めることが好ましい。０．５％を超
えて過剰に添加すると、ＣをＭｏ₂Ｃとして吸着し、残
留γ量を減少させるようになるため好ましくない。ま
た、組織の微細化、析出強化を図るためにＮｂ，Ｔｉ，
Ｖ，Ｚｒの１種以上を０．０５％程度以下添加すること
もできる。これらの元素も０．０５％を超えて過剰に添
加すると残留γを減少させるようになる。一方、溶接性
を向上させるには、本発明の鋼、鋼板における各添加成
分を下記の溶接割れ感受性指数Ｐｃｍが０．４２以下と
なるように調整することが推奨される。この様に調整す
ることで、高強度・高延性に加え、さらに溶接性も向上
させることができる。Ｐｃｍの値は０．３７以下がより
好ましく、０．３２以下がより一層好ましい。Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎ
ｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５×Ｂ但し、各元素の記号は添加する質量％を意味する。

【００１５】次に、本発明鋼、鋼板の組織について説明
する。本発明鋼、鋼板は、基本的に残留オーステナイ
ト、焼き戻しマルテンサイト、焼き戻しベイナイトおよ
びフェライトによって構成される。機械的特性の内、延
性、特に局部延性は残留オーステナイト量によって大き
く支配される。残留オーステナイト量が体積率で１０％
未満では２５％程度以上の高延性（全伸び）を確保する
ことが困難になる。一方、Ｍｎ含有量を３．０〜７．０
％とした場合、残留オーステナイト量が１０％以上であ
れば、強度−延性バランスを示すＴＳ×Ｅｌの値が２０
０ＭＰａ以上となり、優れた強度−延性バランスを得る
ことが可能となる。一方、残留オーステナイト量が２０
％以上になると、加工により変態するマルテンサイト量
が過多となり、加工を受けた際に基地（焼き戻しマルテ
ンサイト、焼き戻しベイナイトおよびフェライト）との
境界で硬度差に起因してボイドが発生し易くなり、局部
延性（局部伸び）が８％程度以下に劣化するようにな
る。このため、残留オーステナイト量を１０％以上、２
０％未満とし、好ましくは１２％以上、１８％以下とす
る。

【００１６】一方、材料の強度は、組織中の焼き戻しマ
ルテンサイト、焼き戻しベイナイト、フェライトの量に
よって左右される。焼き戻しマルテンサイト・ベイナイ
トは合計量（面積率）で３０％以上とし、好ましくは５
０％以上にするのがよい。本発明の鋼、鋼板の組織は、
焼き戻しマルテンサイト・ベイナイト量が３０％未満で
はフェライト量が過多となって、強度が５９０ＭＰａを
下回るようになり、高強度の確保が困難となる。

【００１７】次に、本発明鋼板の製造方法について説明
する。本発明鋼板は、前記成分の鋼片を常法により熱間
圧延し、必要に応じてさらに圧下率２０％以下の冷間圧
延を施し、その熱延板（冷間圧延を施さない場合）ある
いは冷延板（冷間圧延を施した場合）に、７００℃以
下、（Ａ１点−５０）℃以上の焼き戻し温度にて２０秒
以上保持する焼き戻し熱処理を施すことによって製造さ
れる。

【００１８】熱間圧延の条件は特に限定されないが、鋼
片加熱温度は１１００〜１２５０℃程度、仕上圧延温度
はＡr₃点以下、巻き取り温度は６００℃〜室温程度とさ
れる。本発明の鋼成分では、高Ｍｎ量であり、焼き入れ
性に優れるため、熱間圧延後は空冷、徐冷でも焼き入れ
組織が得られ、フェライトのほか、ラス・ラメラ組織の
微細なマルテンサイト、ベイナイトが得られる。

【００１９】熱延後に冷間圧延を施す場合、圧下率は２
０％以下とされる。圧下率が２０％超では、熱延ラス・
ラメラ構造が破壊され、後述の焼き戻し熱処理により速
やかに適量の残留オーステナイトが生成し難くなる。ま
た、加工中に熱延板に割れが生じたり、割れなかったと
しても、焼き戻し熱処理の際に再結晶が生じてポリゴナ
ルフェライトが生成するようになり、後述の焼き戻し熱
処理によって適量の残留オーステナイトの生成が困難に
なる。このため、圧下率を２０％以下、好ましくは１５
％以下とする。なお、２０％超の圧下率で冷間圧延を施
した場合でも、再度焼き入れを行ってから７００℃以
下、（Ａc1点−５０）℃以上の温度にて焼き戻しを行う
ことにより本発明の効果を得ることができるが、このよ
うな手法は熱処理コストの問題等から製法的には好まし
くない。

【００２０】上記のように、本発明では熱延板を再加熱
してオーステナイト化せず、また冷間加工によって熱間
圧延により生成したラス・ラメラ構造を破壊することな
く、微細マルテンサイト・ベイナイト構造のまま、焼き
戻しを施す。本発明では、熱延板あるいは冷延板を再加
熱によって再度オーステナイト化し、焼き入れを行うこ
とはしない。これは、オーステナイト化後、たとえ水冷
により微細なマルテンサイト・ベイナイトを生成させた
したとしても、旧オーステナイト粒径が熱延板ほど微細
にならないためと推定されるが、局部延性が改善されな
いことが本発明者によって確かめられたためである。

【００２１】前記焼き戻し熱処理において、焼き戻し温
度を７００℃以下、（Ａ１点−５０）℃以上とすること
は本発明において重要な条件である。本発明の成分の鋼
に対して、平均場としてのＡ１点以上に２０分以上保持
すると鋼組織の全体に亘って残留オーステナイトが生成
するようになり、残留オーステナイトが容易に２０％以
上の体積率となって、局部延性を劣化させる。一方、平
均場としてのＡ１点とＭｎ偏析部あるいはラス間のよう
な不均一部での局部的なＡ１点との間の温度に短時間保
持すれば、残留オーステナイト量が１０％以上、２０％
未満の間に止まり、均一伸びを確保することができる
上、局部伸びを大いに改善することができる。

【００２２】このように、本発明では熱処理条件とし
て、均一場として想定されるＡ１点以下の温度にするこ
とが基本であるが、Ａ１点を多少超えた温度であっても
残留オーステナイトの生成が進み過ぎない様に保持時間
を短時間にすれば所定量の残留オーステナイトを得るこ
とができる。このため、焼き戻し温度の上限を７００℃
とした。しかし、７００℃を超える温度になると、たと
え短時間でもＭｎの偏析帯以外でも残留オーステナイト
の生成が進む様になって、適正量の残留オーステナイト
を得ることが難しくなる。また、焼き戻し温度があまり
低過ぎると、たとえＭｎが偏析していても残留オーステ
ナイトを生成することができないようになるので、下限
を平均場としての（Ａ１点−５０）℃とする。また、こ
の焼き戻し温度を７００℃以下で、平均場としてのＡ１
点＋５℃以下の範囲にうまく制御しつつ、保持時間を適
切に制御するか、あるいはＡ１点以下の温度として残留
オーステナイト量が２０％未満の条件を満たす範囲で可
能な限り長時間の保持を行えば、本発明の鋼、鋼板の引
張強度が９８０ＭＰａ以上となり、より一層高強度化す
ることができる。このように焼き戻し条件を調整するこ
とで、焼き戻しベイナイトおよび焼き戻しマルテンサイ
トの中で、高強度化への寄与が大きい焼き戻しマルテン
サイト量を十分に確保することができるようになるた
め、９８０ＭＰａ以上の高強度化が可能になるものと考
えられる。

【００２３】前記焼き戻し温度における保持時間は、少
なくとも２０秒以上は必要である。この程度の時間がな
いと、１０％以上の残留オーステナイトが生成できない
ようになる。一方、保持時間は、あまり長時間とする
と、たとえＡ１点以下であっても、残留オーステナイト
の生成が進み過ぎて、その量が２０％以上となってしま
うおそれがある。保持時間の上限は、焼き戻し温度にも
よるが、例えば焼き戻し温度が平均場としてのＡ１点以
上、７００℃以下の場合には、９００秒以内とすること
が必要である。また、焼き戻し温度を平均場としてのＡ
１点以下に抑えた場合には、１時間（３６００秒）程度
の長時間であっても残留オーステナイト量を２０％未満
とすることができるが、せいぜい３時間程度までとする
ことが残留オーステナイト量の点および生産性の観点か
ら必要であると考えられる。９８０ＭＰａ以上の高強度
を必要としない場合には、Ａ１点以下、（Ａ１点−５
０）℃以上の温度範囲内で６０〜４８０秒とすることが
好ましい。

【００２４】上記の焼き戻し熱処理により局部的な逆変
態を生じさせて、オーステナイトにＣ濃度、Ｍｎ濃度を
短時間で濃化することが可能となり、局部延性にとって
適切な体積率で１０％以上、２０％未満の残留オーステ
ナイトを確保することができ、実施例に示すように８％
以上の局部伸びを得ることができる。

【００２５】以上のとおり、本発明の鋼種は焼き戻し工
程において、基本的にＡ１点以下に２０秒以上保持し、
平衡論、均一場を想定してはありえない、Ｍｎ偏析ある
いはラス間という不均一場を利用してＴＲＩＰ鋼の創生
を行うものであるが、条鋼分野で用いられるようなＩＨ
（高周波加熱）等の急速加熱では、Ａ１点を超える焼き
戻し温度であっても、加熱時間を例えば５秒程度以下の
短時間に調整することにより、同様の組織と特性が得る
ことができる。

【００２６】以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体
的に説明するが、本発明はかかる実施例により限定的に
解釈されるものではない。

【００２７】

【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼を大気溶解
し、その鋼塊（４０kg）を１１５０℃に加熱し、熱間圧
延を行い、表２に示す仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）にて
圧延を終了した。得られた熱延板（板厚３．０mm）の組
織をレペラ腐食し、光学顕微鏡観察（４００倍）したと
ころ、組織はマルテンサイト（Ｍ）、ベイナイト（Ｂ）
およびフェライト（Ｆ）で形成されていた。なお、表１
にはＡ１点の温度を付記した。Ａ１点は下記式により求
めた。Ａ１（℃）＝７２３−１０．７＊Ｍｎ％＋２９．１＊Ｓ
ｉ％

【００２８】

【表１】

【００２９】熱延後、そのまま、あるいは表２に示す圧
下率（冷延率）にて冷間圧延を施し、同表に示す焼き戻
し熱処理を熱延板あるいは冷延板に施した。熱処理後の
鋼板の組織を前記と同様にして光学顕微鏡観察し、焼き
戻しＭ＋Ｂの面積率を求めた。また、Ｘ線回折法により
組織中の残留オーステナイト（γ_R）量を求めた。これ
らの結果を表２に併せて示す。なお、面積率は体積率と
同等の値を取るが、表中、焼き戻しＭ＋Ｂの値とγＲの
値との合計が１００％を超えるものがある。これは、レ
ペラ腐食した組織ではマルテンサイトとオーステナイト
とが区別されないためである。

【００３０】さらに、焼き戻し熱処理後の鋼板を板厚
１．４mmに面削し、ＪＩＳ５号試験片を作成し、引張試
験を行い機械的性質を測定した。これらの測定結果を表
２および表３に併せて示す。

【００３１】

【表２】

【００３２】

【表３】

【００３３】表２および表３より、鋼成分、焼き戻しマ
ルテンサイト・ベイナイト量、残留オーステナイト量が
適正な発明例では、局部伸びが８％以上有し、強度・延
性バランス（ＴＳ・Ｅｌ）が２３０ＭＰａ以上有し、高
強度、高延性であるうえ、局部延性にも優れることがわ
かる。一方、成分が適正でも、焼き戻し処理が不適当な
試料No. ９，１１，２０，３７では所期の所定の残留オ
ーステナイト量が得られず、局部伸びが６％程度に止ま
り、あるいは均一伸びが劣化した。また、冷延率が４０
％と高いNo. １８では冷間圧延中に割れ、また冷延率が
２５％のNo. １９では割れなかったものの、焼き戻し熱
処理の際に再結晶が生じて、残留オーステナイト量が不
足し、局部延性が劣化した。なお、No. １４はＣ量が過
多で、溶接性が劣り、No. １７はＳｉ量が過多でめっき
性および溶接性が劣る比較例である。また、試料No. ２
４，２７，２９，３１，３４はＮｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｍｏなどの補助元素が過剰に添加されているた
め、残留オーステナイト量が適正範囲内に収まらず、そ
の結果、局部伸びあるいは均一伸びが劣化している。

【００３４】

【発明の効果】本発明鋼、鋼板によれば、Ｍｎを３．０
〜７．０％含有した特定成分の下、残留オーステナイト
の生成を抑制して１０％以上、２０％未満としたので、
高強度、高延性でありながら、優れた局部延性を得るこ
とができる。また、本発明の製造方法によれば、前記高
強度熱延鋼板を容易に製造することができる。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ２２Ｃ 38/04 Ｃ２２Ｃ 38/04 38/58 38/58 (72)発明者赤水宏兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者橋本俊一兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者由利司兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸製鋼所加古川製鉄所内Ｆターム(参考） 4K037 EA05 EA06 EA16 EA27 EA28 EB05 EB09 EB11 EB12 FB00 FF00 FF02 FG01 FJ04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】 mass％で、Ｃ：０．０６〜０．２０
％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：３．０〜７．０％、お
よび残部Ｆｅを本質的成分とし、残留オーステナイトが
体積率で１０％以上、２０％未満であり、焼き戻しマル
テンサイトおよび焼き戻しベイナイトが面積率で３０％
以上である、局部延性に優れた高強度高延性鋼。
【請求項２】Ｓｉが１．００％以下である請求項１に
記載した局部延性に優れた高強度高延性鋼。
【請求項３】請求項１または２に記載された鋼によっ
て形成された、局部延性に優れた高強度高延性鋼板。
【請求項４】請求項１または２に記載された成分を有
する鋼を熱間圧延し、得られた熱延板に焼き戻し熱処理
を施し、冷却する高強度高延性鋼板の製造方法であっ
て、前記焼き戻し熱処理は７００℃以下、（Ａ１点−５０）
℃以上の焼き戻し温度にて２０秒以上保持する、局部延
性に優れた高強度高延性鋼板の製造方法。
【請求項５】請求項１または２に記載された成分を有
する鋼を熱間圧延し、得られた熱延板に冷間圧延を施
し、得られた冷延板に焼き戻し熱処理を施し、冷却する
高強度高延性鋼板の製造方法であって、前記冷間圧延における圧下率を２０％以下とし、前記焼
き戻し熱処理における焼き戻し温度を７００℃以下、
（Ａ１点−５０）℃以上とし、この焼き戻し温度にて２
０秒以上保持する、局部延性に優れた高強度高延性鋼板
の製造方法。