CN104220628A - 高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板 - Google Patents

高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板 Download PDF

Info

Publication number
CN104220628A
CN104220628A CN201380015301.5A CN201380015301A CN104220628A CN 104220628 A CN104220628 A CN 104220628A CN 201380015301 A CN201380015301 A CN 201380015301A CN 104220628 A CN104220628 A CN 104220628A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel sheet
less
steel plate
coating
strength hot
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201380015301.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104220628B (zh
Inventor
伏胁祐介
川崎由康
长泷康伸
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NKK Corp filed Critical NKK Corp
Publication of CN104220628A publication Critical patent/CN104220628A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104220628B publication Critical patent/CN104220628B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F17/00—Multi-step processes for surface treatment of metallic material involving at least one process provided for in class C23 and at least one process covered by subclass C21D or C22F or class C25
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
    • B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
    • B62D29/00—Superstructures, understructures, or sub-units thereof, characterised by the material thereof
    • B62D29/007—Superstructures, understructures, or sub-units thereof, characterised by the material thereof predominantly of special steel or specially treated steel, e.g. stainless steel or locally surface hardened steel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

本发明提供以含有Si、Mn的钢板作为母材且镀层外观、耐腐蚀性、高度加工时的耐镀层剥离性及加工性优良的高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板。对以质量％计含有C：0.03～0.35％、Si：0.01～0.50％、Mn：3.6～8.0％、Al：0.001～1.000％、P≤0.10％、S≤0.010％且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢板实施退火和热镀锌处理时，退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下，将在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间设定为30秒以上且10分钟以下，将气氛中的露点设定为-45℃以下。

Description

高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板
技术领域
本发明涉及以含有Si和Mn的高强度钢板作为母材且镀层外观、耐腐蚀性、高度加工时的耐镀层剥离性及加工性优良的高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板。
背景技术
近年来，在汽车、家电、建材等领域中，广泛使用对原材钢板赋予了防锈性的表面处理钢板、特别是其中的热镀锌钢板、合金化热镀锌钢板。另外，从提高汽车的燃料效率以及提高汽车的碰撞安全性的观点出发，通过车身材料的高强度化来实现薄壁化、使车身本身轻量化并且高强度化的要求提高。因此，正在促进高强度钢板向汽车中的应用。
通常，热镀锌钢板使用对钢坯进行热轧或冷轧而得到的薄钢板作为母材，通过将母材钢板在连续式热镀锌生产线(以下称为CGL)的退火炉中进行再结晶退火以及热镀锌处理来制造。在合金化热镀锌钢板的情况下，在热镀锌处理后进一步进行合金化处理来制造。
在此，作为CGL的退火炉的加热炉类型，有DFF型(直火型)、NOF型(无氧化型)、全辐射管型等，近年来，由于容易操作、不易产生啄印(ピックアップ)等，出于能够以低成本制造高品质的镀覆钢板等理由，正在增加具备全辐射管型加热炉的CGL的建设。但是，与DFF型(直火型)、NOF型(无氧化型)不同，全辐射管型加热炉在即将退火之前不进行氧化工序，因此，对于含有Si、Mn等易氧化性元素的钢板而言，在确保镀覆性方面不利。
作为以含有大量Si、Mn的高强度钢板作为母材的热镀覆钢板的制造方法，专利文献1中公开了在再结晶温度～900℃下退火并镀覆的技术。专利文献2中公开了在750～900℃下退火并镀覆的技术。专利文献3中公开了在800～850℃下退火并镀覆的技术。但是，在含有大量Si、Mn的高强度钢板的情况下，在超过750℃的高温下退火时，钢中的Si、Mn被选择性氧化，在钢板表面形成氧化物，因此，担心会使镀层密合性变差，产生不上镀等缺陷。
另外，在专利文献4和专利文献5中公开了如下技术：使用由水蒸气分压表示的算式对还原炉中的加热温度进行规定来提高露点，由此使铁基表层发生内部氧化。但是，对露点进行控制的区域是以整个炉内作为前提的，因此，难以控制露点，难以稳定操作。另外，在不稳定的露点控制下制造合金化热镀锌钢板时，形成在基底钢板中的内部氧化物的分布状态观察到偏差，担心会在钢带的长度方向、宽度方向上产生镀层润湿性、合金化不均等缺陷。
另外，专利文献6中公开了如下技术：不仅规定了作为氧化性气体的H2O和O2的浓度，而且也同时规定了CO2浓度，由此，使即将镀覆之前的铁基表层发生内部氧化，抑制外部氧化，从而改善镀层外观。但是，专利文献6中，由于内部氧化物的存在，加工时容易产生裂纹，耐镀层剥离性劣化。另外，也观察到耐腐蚀性的劣化。而且，CO2引起炉内污染、向钢板表面的渗碳等，担心存在机械特性发生变化等问题。
另外，最近，正在促进高强度热镀锌钢板、高强度合金化热镀锌钢板向加工严酷的部位的应用，高度加工时的耐镀层剥离特性开始受到重视。具体而言，对镀覆钢板进行超过90°的弯曲加工而进一步弯曲成锐角时或施加撞击而使钢板受到加工时，要求抑制加工部的镀层剥离。
为了满足这样的特性，不仅在钢中添加大量的Si来确保期望的钢板组织，而且要求对有可能成为高度加工时的裂纹等的起点的、紧挨于镀层下方的铁基表层的组织、结构进行更高度的控制。但是，现有技术中难以进行这样的控制，无法使用在退火炉中具备全辐射管型加热炉的CGL以含有Si的高强度钢板作为母材来制造高度加工时的耐镀层剥离特性优良的热镀锌钢板。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2009-287114号公报
专利文献2：日本特开2009-24980号公报
专利文献3：日本特开2010-150660号公报
专利文献4：日本特开2004-323970号公报
专利文献5：日本特开2004-315960号公报
专利文献6：日本特开2006-233333号公报
发明内容
发明所要解决的问题
本发明是鉴于这样的情况完成的，其目的在于提供以含有Si、Mn的钢板作为母材且镀层外观、耐腐蚀性、高度加工时的耐镀层剥离性及加工性优良的高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板。
用于解决问题的方法
以往，为了改善镀覆性，积极地使Fe发生氧化或者发生内部氧化。但是，与此同时，耐腐蚀性和加工性劣化。因此，本发明人对通过以往未考虑过的新方法来解决问题的方法进行了研究。结果发现，通过适当控制退火工序的气氛和温度，在紧挨于镀层下方的钢板表层部抑制内部氧化的形成，能够得到优良的镀层外观、更高的耐腐蚀性和高度加工时的良好的耐镀层剥离性。具体而言，通过以使退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下、使在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间为30秒以上且10分钟以内、使气氛中的露点为-45℃以下的方式进行控制来进行退火、热镀锌处理。通过使退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下、使钢板温度在600℃以上且700℃以下的温度范围内的气氛中的露点为-45℃以下，可使钢板与气氛的界面的氧势降低，从而在尽可能不引起内部氧化的情况下抑制Si、Mn等的选择性表面扩散、氧化(以下，称为表面富集)。
通过以这种方式控制退火温度、气氛中的露点，可在不发生内部氧化的情况下尽可能地抑制表面富集，能够得到不存在不上镀且镀层外观、耐腐蚀性和高度加工时的耐镀层剥离性优良的高强度热镀锌钢板。需要说明的是，镀层外观优良是指具有没有观察到不上镀和合金化不均的外观。
通过以上方法得到的高强度热镀锌钢板中，在紧挨于锌镀层下方的、距基底钢板表面100μm以内的钢板表层部，选自Fe、Si、Mn、Al、P以及B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Ni中的一种以上(不包括仅仅为Fe)的氧化物的形成得到抑制，其形成量被抑制为合计每单面小于0.030g/m2。由此，镀层外观优良，耐腐蚀性显著提高，可防止铁基表层中的弯曲加工时的裂纹，高度加工时的耐镀层剥离性优良。
本发明以上述见解为基础，其特征如下所述。
[1]一种高强度热镀锌钢板的制造方法，其为制造在以质量％计含有C：0.03～0.35％、Si：0.01～0.50％、Mn：3.6～8.0％、Al：0.001～1.000％、P≤0.10％、S≤0.010％且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢板的表面上具有每单面的镀层附着量为20～120g/m2的锌镀层的高强度热镀锌钢板的方法，其特征在于，
在连续式热镀锌设备中对钢板实施退火和热镀锌处理时，退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下，
将在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间设定为30秒以上且10分钟以下，将气氛中的露点设定为-45℃以下。
[2]如[1]所述的高强度热镀锌钢板的制造方法，其特征在于，作为所述钢板的成分组成，以质量％计还含有选自B：0.001～0.005％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.050％、Cr：0.001～1.000％、Mo：0.05～1.00％、Cu：0.05～1.00％、Ni：0.05～1.00％中的一种以上元素。
[3]如[1]或[2]所述的高强度热镀锌钢板的制造方法，其特征在于，在所述热镀锌处理后，进一步将钢板加热至450℃以上且600℃以下的温度来实施合金化处理，使镀层的Fe含量在8～14质量％的范围内。
[4]一种高强度热镀锌钢板，其特征在于，通过[1]～[3]中任一项所述的制造方法来制作，在紧挨于锌镀层下方的、距基底钢板表面100μm以内的钢板表层部生成的Fe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Ni的氧化物为每单面小于0.030g/m2。
需要说明的是，本发明中，高强度热镀锌钢板是指拉伸强度TS为590MPa以上的钢板。另外，本发明的高强度热镀锌钢板包括在热镀锌处理后未实施合金化处理的镀覆钢板(以下，也有时称为GI)、在热镀锌处理后实施了合金化处理的镀覆钢板(以下，也有时称为GA)中的任意一种。
发明效果
根据本发明，能够得到镀层外观、耐腐蚀性、高度加工时的耐镀层剥离性以及加工性优良的高强度热镀锌钢板。
具体实施方式
以下，对本发明进行具体说明。需要说明的是，以下的说明中，钢成分组成的各元素的含量、镀层成分组成的各元素的含量的单位均为“质量％”，以下，只要没有特别说明，则仅用“％”表示。
首先，对作为本发明中最重要的条件的、决定紧挨于镀层下方的基底钢板表面的结构的退火条件进行说明。
对于在钢中添加了大量的Si和Mn的高强度热镀锌钢板而言，为了满足耐腐蚀性和高度加工时的耐镀层剥离性，要求尽量减少有可能成为腐蚀、高度加工时的裂纹等的起点的、紧挨于镀层下方的铁基表层的内部氧化。
通过使Fe发生氧化或者促进Si、Mn的内部氧化，有可能提高镀覆性。但是，这也会相反地带来耐腐蚀性、加工性的劣化。因此，除了促进Si、Mn的内部氧化的方法以外，需要在保持良好的镀覆性的同时，抑制内部氧化而提高耐腐蚀性、加工性。研究的结果是，本发明中，为了确保镀覆性，在退火工序中降低氧势，从而降低作为易氧化性元素的Si、Mn等在铁基表层部中的活度。通过该活度的降低，抑制这些元素的外部氧化，结果使镀覆性得到改善。另外，形成在铁基表层部中的内部氧化也得到抑制，耐腐蚀性和加工性得到改善。
这样的效果通过在连续式热镀锌设备中实施退火和热镀锌处理时，以使退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下、使在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间为30秒以上且10分钟以内、使气氛中的露点为-45℃以下的方式进行控制而得到。通过以这种方式进行控制，使钢板与气氛的界面的氧势降低，在不发生内部氧化的情况下抑制Si、Mn等的选择性表面扩散、表面富集。由此，不会存在不上镀，能够得到更高的耐腐蚀性和高度加工时的良好的耐镀层剥离性。
将退火炉内的钢板最高到达温度设定为600℃以上且700℃以下的理由如下。在低于600℃的温度范围内，虽然不会发生不上镀的产生、耐腐蚀性的劣化、耐镀层剥离性的劣化等成为问题的程度的表面富集或内部氧化，但低于600℃时，无法得到良好的材质。因此，将显示出本发明效果的温度范围设定为600℃以上。另一方面，在高于700℃的温度范围内，表面富集变得显著，不上镀的产生、耐腐蚀性的劣化、耐镀层剥离性的劣化等加剧。另外，从材质的观点出发，对于TS、El而言，在高于700℃的温度范围内，强度与延展性的平衡的效果均达到饱和。基于以上理由，将钢板最高到达温度设定为600℃以上且700℃以下。
接着，将在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间设定为30秒以上且10分钟以内的理由如下。如果少于30秒，则无法得到作为目标的材质(TS、El)。另一方面，如果多于10分钟，则强度与延展性的平衡的效果达到饱和。
将钢板温度在600℃以上且700℃以下的温度范围内的露点设定为-45℃以下的理由如下。露点为-45℃以下时，观察到表面富集的抑制效果。露点的下限没有特别设定，但-80℃以下时效果饱和，成本上变得不利，因此，优选为-80℃以上。
接着，对作为本发明的对象的高强度热镀锌钢板的钢成分组成进行说明。
C：0.03～0.35％
C通过形成马氏体等作为钢组织而提高加工性。为此，需要为0.03％以上。另一方面，超过0.35％时，焊接性劣化。因此，C量设定为0.03％以上且0.35％以下。
Si：0.01～0.50％
Si对于使钢强化而得到良好的材质而言是有效的元素，但其为易氧化性元素，因此，对镀覆性不利，是应该尽量避免添加的元素。但是，在钢中不可避免地含有约0.01％，为了降低至该含量以下，成本会上升，因此，以0.01％作为下限。另一方面，超过0.50％时，难以改善高度加工时的耐镀层剥离性。因此，Si量设定为0.01％以上且0.50％以下。
Mn：3.6～8.0％
Mn是对钢的高强度化有效的元素。为了确保机械特性和强度，需要含有3.6％以上。另一方面，超过8.0％时，难以确保焊接性和镀层密合性，难以确保强度与延展性的平衡。因此，Mn量设定为3.6％以上且8.0％以下。
Al：0.001～1.000％
Al是以钢水的脱氧为目的而添加的，但在其含量小于0.001％的情况下，不能实现该目的。在0.001％以上时，得到钢水的脱氧的效果。另一方面，超过1.000％时，成本上升。因此，Al量设定为0.001％以上且1.000％以下。
P≤0.10％
P是不可避免地含有的元素之一，为了使其含量小于0.005％，成本有可能增大，因此优选为0.005％以上。另一方面，超过0.10％而含有P时，焊接性劣化。进而表面品质劣化。另外，在非合金化处理时，镀层密合性劣化，在合金化处理时，如果不升高合金化处理温度，则无法得到期望的合金化度。另外，如果为了得到期望的合金化度而升高合金化处理温度，则延展性劣化，同时合金化镀覆被膜的密合性劣化，因此，无法同时实现期望的合金化度和良好延展性的合金化镀覆被膜。因此，P量设定为0.10％以下，作为下限，优选为0.005％以上。
S≤0.010％
S是不可避免地含有的元素之一。下限没有规定，但大量含有时，焊接性劣化，因此优选为0.010％以下。
另外，为了控制强度与延展性的平衡，可以根据需要添加选自B：0.001～0.005％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.050％、Cr：0.001～1.000％、Mo：0.05～1.00％、Cu：0.05～1.00％、Ni：0.05～1.00％中的一种以上元素。
添加这些元素时的适当添加量的限定理由如下。
B：0.001～0.005％
B小于0.001％时，难以得到促进淬火的效果。另一方面，超过0.005％时，镀层密合性劣化。因此，在含有的情况下，B量设定为0.001％以上且0.005％以下。
Nb：0.005～0.050％
Nb小于0.005％时，难以得到调节强度的效果、与Mo复合添加时改善镀层密合性的效果。另一方面，超过0.050％时，导致成本上升。因此，在含有的情况下，Nb量设定为0.005％以上且0.050％以下。
Ti：0.005～0.050％
Ti小于0.005％时，难以得到调节强度的效果。另一方面，超过0.050％时，导致镀层密合性的劣化。因此，在含有的情况下，Ti量设定为0.005％以上且0.050％以下。
Cr：0.001～1.000％
Cr小于0.001％时，难以得到淬透性效果。另一方面，超过1.000％时，Cr发生表面富集，因此，镀层密合性和焊接性劣化。因此，在含有的情况下，Cr量设定为0.001％以上且1.000％以下。
Mo：0.05～1.00％
Mo小于0.05％时，难以得到调节强度的效果、与Nb、Ni或Cu复合添加时改善镀层密合性的效果。另一方面，超过1.00％时，导致成本上升。因此，在含有的情况下，Mo量设定为0.05％以上且1.00％以下。
Cu：0.05～1.00％
Cu小于0.05％时，难以得到促进残余γ相形成的效果、与Ni、Mo复合添加时改善镀层密合性的效果。另一方面，超过1.00％时，导致成本上升。因此，在含有的情况下，Cu量设定为0.05％以上且1.00％以下。
Ni：0.05～1.00％
Ni小于0.05％时，难以得到促进残余γ相形成的效果、与Cu、Mo复合添加时改善镀层密合性的效果。另一方面，超过1.00％时，导致成本上升。因此，在含有的情况下，Ni量设定为0.05％以上且1.00％以下。
上述成分以外的余量为Fe和不可避免的杂质。
接着，对本发明的高强度热镀锌钢板的制造方法及其限定理由进行说明。
将具有上述化学成分的钢热轧后，进行冷轧，制成钢板，接着，在连续式热镀锌设备中进行退火和热镀锌处理。需要说明的是，此时，在本发明中，退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下，将在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间设定为30秒以上且10分钟以下，将气氛中的露点设定为-45℃以下。这是本发明中最重要的条件。
热轧
可以在通常进行的条件下进行。
酸洗
热轧后，优选进行酸洗处理。通过酸洗工序将生成在表面上的黑色氧化皮除去，然后进行冷轧。另外，酸洗条件没有特别限定。
冷轧
优选以40％以上且80％以下的轧制率进行冷轧。轧制率小于40％时，再结晶温度降低，因此，机械特性容易劣化。另一方面，轧制率超过80％时，由于为高强度钢板，因此，不仅轧制成本上升，而且退火时的表面富集增加，因而镀覆特性劣化。
对于冷轧后的钢板，在退火后实施热镀锌处理。
在退火炉中，在前段的加热区中进行将钢板加热至预定温度的加热工序，在后段的均热区中进行在预定温度下保持预定时间的均热工序。
如上所述，通过以使退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下、使在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间为30秒以上且10分钟以下、使气氛中的露点为-45℃以下的方式进行控制来进行退火、热镀锌处理。
另外，气氛中的H2的体积百分率小于1％时，无法得到由还原产生的活化效果，耐镀层剥离性劣化。上限没有特别规定，但超过75％时，成本上升，并且效果饱和。因此，H2的体积百分率优选为1％以上且75％以下。另外，余量由N2和不可避免的杂质气体构成。只要不降低本发明的效果，也可以含有H2O、CO2、CO等其他气体成分。
热镀锌处理可以通过常规方法进行。
接着，根据需要进行合金化处理。
在热镀锌处理之后进行合金化处理时，优选在进行热镀锌处理后，将钢板加热至450℃以上且600℃以下来实施合金化处理，以使镀层的Fe含量达到8～14％的方式来进行。小于8％时，产生合金化不均或剥落性劣化。另一方面，超过14％时，耐镀层剥离性劣化。
由上所述，能够得到本发明的高强度热镀锌钢板。本发明的高强度热镀锌钢板在钢板的表面上具有每单面的镀层附着量为20～120g/m2的锌镀层。小于20g/m2时，难以确保耐腐蚀性。另一方面，超过120g/m2时，耐镀层剥离性劣化。
如下所述，紧挨于镀层下方的基底钢板表面具有特征性结构。
在紧挨于锌镀层下方的、距基底钢板表面100μm以内的钢板表层部中，选自Fe、Si、Mn、Al、P以及B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Ni中的一种以上的氧化物的形成被抑制为合计每单面小于0.030g/m2。
对于在钢中添加了Si和大量Mn的热镀锌钢板而言，为了满足耐腐蚀性和高度加工时的耐镀层剥离性，要求尽量减少有可能成为腐蚀、高度加工时的裂纹等的起点的、紧挨于镀层下方的铁基表层的内部氧化。因此，本发明中，首先，为了确保镀覆性，在退火工序中降低氧势，由此降低作为易氧化性元素的Si、Mn等在铁基表层部中的活度。通过该活度的降低，抑制这些元素的外部氧化，结果改善镀覆性。另外，形成在铁基表层部中的内部氧化也得到抑制，耐腐蚀性和高度加工性得到改善。通过将在距基底钢板表面100μm以内的钢板表层部中选自Fe、Si、Mn、Al、P以及B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Ni中的至少一种以上的氧化物的形成量抑制为合计小于0.030g/m2，可观察到这样的效果。氧化物形成量的合计(以下，称为内部氧化量)为0.030g/m2以上时，耐腐蚀性和高度加工性劣化。另外，即使将内部氧化量抑制为小于0.0001g/m2，耐腐蚀性和高度加工性提高效果也达到饱和，因此，内部氧化量的下限优选为0.0001g/m2以上。
另外，在上述成分的基础上，本发明中，为了提高耐镀层剥离性，优选生长出Si、Mn系复合氧化物的铁基组织为软质且富有加工性的铁素体相。
实施例
以下，基于实施例对本发明进行具体说明。
对由表1所示的钢组成构成的热轧钢板进行酸洗，除去黑色氧化皮后，在表2所示的条件下冷轧，得到厚度1.0mm的冷轧钢板。
接着，将上述得到的冷轧钢板装入到在退火炉中具备全辐射管型加热炉的CGL中。CGL中，如表2所示，将退火炉内的钢板温度为600℃～700℃的温度范围内的露点、钢板通过时间、钢板最高到达温度控制为表2所示来进行通板，退火后，在460℃的含有Al的Zn浴中实施热镀锌处理。
另外，关于气氛中的露点的控制，预先另外设置流动有通过对设置于N2中的水槽进行加热而被加湿的N2气的配管，在加湿后的N2气中导入H2气进行混合，将其导入炉内，由此控制气氛中的露点。
另外，GA使用含有0.14％Al的Zn浴，GI使用含有0.18％Al的Zn浴。附着量通过气体擦拭进行调节，GA进行了合金化处理。
对于以上得到的热镀锌钢板(GA和GI)，考察外观性(镀层外观)、耐腐蚀性、高度加工时的耐镀层剥离性、加工性。另外，测定紧挨于镀层下方的100μm以内的铁基钢板表层部中存在的氧化物的量(内部氧化量)。测定方法和评价基准如下所示。
<外观性(镀层外观)>
关于外观性，在不存在不上镀、合金化不均等外观不良的情况下，判定为外观良好(符号○)，在存在不上镀、合金化不均等外观不良的情况下，判定为外观不良(符号×)。
<耐腐蚀性>
对于尺寸为70mm×150mm的合金化热镀锌钢板，基于JIS Z2371(2000年)进行3天盐水喷雾试验，使用铬酸(浓度200g/L、80℃)对腐蚀产物进行1分钟清洗除去，利用重量法测定试验前后每单面的镀层腐蚀减少量(g/m2·天)，按下述基准进行评价。
○(良好)：小于20g/m2·天
×(不良)：20g/m2·天以上
<耐镀层剥离性>
关于高度加工时的耐镀层剥离性，对于GA镀覆钢板，要求抑制超过90°而弯曲成锐角时的弯曲加工部的镀层剥离。本实施例中，将赛璐玢带(セロハンテープ，注册商标)按压到120°弯曲时的弯曲加工部上，使剥离物转移到赛璐玢带(注册商标)上，通过荧光X射线法以Zn计数求出赛璐玢带(注册商标)上的剥离物量。另外，此时的掩模直径为30mm、荧光X射线的加速电压为50kV、加速电流为50mA、测定时间为20秒。按照下述的基准，将等级1、2评价为耐镀层剥离性良好(符号○)，将等级3以上评价为耐镀层剥离性不良(符号×)。
荧光X射线Zn计数等级
0-小于500：1(良好)
500以上-小于1000：2
1000以上-小于2000：3
2000以上-小于3000：4
3000以上：5(差)
对于GI，要求撞击试验时的耐镀层剥离性。进行球撞击试验，对加工部进行胶带剥离，目视判定有无镀层的剥离。球撞击条件为球重量1000g、落下高度100cm。
○：没有镀层剥离
×：镀层发生剥离
<加工性>
关于加工性，从试样上沿相对于轧制方向成90°的方向裁取JIS5号拉伸试验片，基于JIS Z2241的规定以10mm/分钟的十字头速度恒定进行拉伸试验，测定拉伸强度(TS/MPa)和伸长率(El％)，将TS×El≥24000作为良好，将TS×El<24000作为不良。
<紧挨于镀层下方的100μm以内的区域中的内部氧化量>
内部氧化量通过“脉冲炉熔融-红外线吸收法”测定。但是，需要减去原材(即实施退火前的高张力钢板)中含有的氧量，因此，本发明中，对连续退火后的高张力钢板的两个面的表层部进行100μm以上的研磨，测定钢中氧浓度，将其测定值作为原材中含有的氧量OH，另外，测定在连续退火后的高张力钢板的整个板厚方向上的钢中氧浓度，将其测定值作为内部氧化后的氧量OI。使用这样得到的高张力钢板的内部氧化后的氧量OI和原材中含有的氧量OH，计算OI与OH之差(＝OI-OH)，进一步换算成每单面单位面积(即1m2)的量，将所得到的值(g/m2)作为内部氧化量。
将以上得到的结果与制造条件一起示于表2。
表2
由表2可知，通过本发明方法制造的GI、GA(本发明例)尽管为含有大量Si、Mn等易氧化性元素的高强度钢板，但耐腐蚀性、加工性、高度加工时的耐镀层剥离性以及镀层外观也良好。
另一方面，比较例中，镀层外观、耐腐蚀性、加工性、高度加工时的耐镀层剥离性中的任意一项以上较差。
产业上的可利用性
本发明的高强度热镀锌钢板的镀层外观、耐腐蚀性、加工性以及高度加工时的耐镀层剥离性优良，可以作为用于使汽车的车身本身轻量化并且高强度化的表面处理钢板利用。另外，除了汽车以外，可以作为对原材钢板赋予了防锈性的表面处理钢板，在家电、建材领域等广泛的领域中应用。

Claims (4)

1.一种高强度热镀锌钢板的制造方法，其为制造在以质量％计含有C：0.03～0.35％、Si：0.01～0.50％、Mn：3.6～8.0％、Al：0.001～1.000％、P≤0.10％、S≤0.010％且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢板的表面上具有每单面的镀层附着量为20～120g/m2的锌镀层的高强度热镀锌钢板的方法，其特征在于，
在连续式热镀锌设备中对钢板实施退火和热镀锌处理时，退火炉内的钢板最高到达温度为600℃以上且700℃以下，
将在钢板温度为600℃以上且700℃以下的温度范围内的钢板通过时间设定为30秒以上且10分钟以下，将气氛中的露点设定为-45℃以下。
2.如权利要求1所述的高强度热镀锌钢板的制造方法，其特征在于，作为所述钢板的成分组成，以质量％计还含有选自B：0.001～0.005％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.050％、Cr：0.001～1.000％、Mo：0.05～1.00％、Cu：0.05～1.00％、Ni：0.05～1.00％中的一种以上元素。
3.如权利要求1或2所述的高强度热镀锌钢板的制造方法，其特征在于，在所述热镀锌处理后，进一步将钢板加热至450℃以上且600℃以下的温度来实施合金化处理，使镀层的Fe含量在8～14质量％的范围内。
4.一种高强度热镀锌钢板，其特征在于，通过权利要求1～3中任一项所述的制造方法来制作，在紧挨于锌镀层下方的、距基底钢板表面100μm以内的钢板表层部生成的Fe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Ni的氧化物为每单面小于0.030g/m2。
CN201380015301.5A 2012-03-19 2013-03-07 高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板 Active CN104220628B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012061313A JP5982905B2 (ja) 2012-03-19 2012-03-19 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2012-061313 2012-03-19
PCT/JP2013/001458 WO2013140729A1 (ja) 2012-03-19 2013-03-07 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度溶融亜鉛めっき鋼板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104220628A true CN104220628A (zh) 2014-12-17
CN104220628B CN104220628B (zh) 2016-11-23

Family

ID=49222213

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201380015301.5A Active CN104220628B (zh) 2012-03-19 2013-03-07 高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板

Country Status (7)

Country Link
US (1) US10837074B2 (zh)
EP (1) EP2829627B1 (zh)
JP (1) JP5982905B2 (zh)
KR (1) KR101692129B1 (zh)
CN (1) CN104220628B (zh)
TW (1) TWI473888B (zh)
WO (1) WO2013140729A1 (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106029934A (zh) * 2014-02-18 2016-10-12 杰富意钢铁株式会社 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
WO2017092104A1 (zh) * 2015-12-04 2017-06-08 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 用于冲压成形的钢材及其成形构件与热处理方法
US10174411B2 (en) 2013-03-04 2019-01-08 Jfe Steel Corporation High-strength steel sheet and production method therefor and high-strength galvanized steel sheet and production method therefor (as amended)
CN109554661A (zh) * 2017-09-27 2019-04-02 现代自动车株式会社 钢片及制造钢片以保护涂层偏斜的方法
US10837074B2 (en) 2012-03-19 2020-11-17 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing high strength galvanized steel sheet and high strength galvanized steel sheet

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5962541B2 (ja) * 2012-07-23 2016-08-03 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP5895873B2 (ja) * 2013-03-04 2016-03-30 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5794284B2 (ja) * 2013-11-22 2015-10-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP6094508B2 (ja) * 2014-02-18 2017-03-15 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP6032221B2 (ja) * 2014-02-18 2016-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP6164280B2 (ja) 2015-12-22 2017-07-19 Ｊｆｅスチール株式会社 表面外観および曲げ性に優れるＭｎ含有合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003138345A (ja) * 2001-08-20 2003-05-14 Kobe Steel Ltd 局部延性に優れた高強度高延性鋼および鋼板並びにその鋼板の製造方法
CN1989267A (zh) * 2004-07-27 2007-06-27 新日本制铁株式会社 高杨氏模量钢板、使用了它的热浸镀锌钢板、合金化热浸镀锌钢板、和高杨氏模量钢管以及它们的制造方法
JP2010255110A (ja) * 2009-03-31 2010-11-11 Jfe Steel Corp 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2010255109A (ja) * 2009-03-31 2010-11-11 Jfe Steel Corp 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US20110083774A1 (en) * 2008-05-20 2011-04-14 Posco High Strength Steel Sheet and Hot Dip Galvanized Steel Sheet Having High Ductility and Excellent Delayed Fracture Resistance and Method for Manufacturing the Same

Family Cites Families (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5849619B2 (ja) 1979-04-28 1983-11-05 住友金属工業株式会社 化成処理性にすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法
JPH0726240B2 (ja) 1989-10-27 1995-03-22 ペルメレック電極株式会社 鋼板の電解酸洗又は電解脱脂方法
JPH05320952A (ja) 1992-05-25 1993-12-07 Nkk Corp 塗装後の耐食性に優れた高強度冷延鋼板
JP2951480B2 (ja) 1992-06-24 1999-09-20 川崎製鉄株式会社 化成処理性ならびに成形性に優れる高張力冷延鋼板及びその製造方法
JP3514837B2 (ja) 1994-09-12 2004-03-31 日新製鋼株式会社 熱延鋼板の溶融めっき方法
JP2001140021A (ja) 1999-11-18 2001-05-22 Kawasaki Steel Corp めっき密着性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3840392B2 (ja) 2001-10-09 2006-11-01 株式会社神戸製鋼所 りん酸塩処理性に優れた鋼板
JP4718782B2 (ja) 2003-02-06 2011-07-06 新日本製鐵株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびその製造方法
JP4319559B2 (ja) 2003-04-10 2009-08-26 株式会社神戸製鋼所 化成処理性に優れる高強度冷延鋼板
JP4464720B2 (ja) 2003-04-10 2010-05-19 新日本製鐵株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2006011503A1 (ja) * 2004-07-27 2006-02-02 Nippon Steel Corporation 高ヤング率鋼板、それを用いた溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、および高ヤング率鋼管、並びにそれらの製造方法
JP4315844B2 (ja) 2004-03-05 2009-08-19 株式会社神戸製鋼所 塗膜密着性に優れた高強度冷延鋼板
JP4843982B2 (ja) 2004-03-31 2011-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 高剛性高強度薄鋼板およびその製造方法
JP4576921B2 (ja) 2004-08-04 2010-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板の製造方法
JP4634915B2 (ja) * 2004-11-15 2011-02-16 新日本製鐵株式会社 高ヤング率鋼板、それを用いた溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、高ヤング率鋼管、高ヤング率溶融亜鉛めっき鋼管、及び高ヤング率合金化溶融亜鉛めっき鋼管、並びにそれらの製造方法
JP4741376B2 (ja) 2005-01-31 2011-08-03 新日本製鐵株式会社 外観が良好な高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法と製造設備
US8986468B2 (en) 2005-03-31 2015-03-24 Kobe Steel, Ltd. High-strength cold-rolled steel sheet excellent in coating adhesion, workability and hydrogen embrittlement resistance, and steel component for automobile
CN104264075B (zh) 2005-12-09 2018-01-30 Posco公司 具有优异成形性和涂覆特性的高强度冷轧钢板，由其制成的锌基金属镀钢板及制造方法
JP4882447B2 (ja) 2006-03-28 2012-02-22 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP4932363B2 (ja) 2006-07-20 2012-05-16 新日本製鐵株式会社 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP5092507B2 (ja) 2007-04-06 2012-12-05 住友金属工業株式会社 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP2009024980A (ja) 2007-07-23 2009-02-05 Denso Corp 熱交換器用温度センサ
KR100985298B1 (ko) 2008-05-27 2010-10-04 주식회사 포스코 리징 저항성이 우수한 저비중 고강도 열연 강판, 냉연강판, 아연도금 강판 및 이들의 제조방법
JP5663833B2 (ja) * 2008-11-27 2015-02-04 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2010126757A (ja) 2008-11-27 2010-06-10 Jfe Steel Corp 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101079472B1 (ko) 2008-12-23 2011-11-03 주식회사 포스코 도금표면품질이 우수한 고망간강의 용융아연도금강판의 제조방법
JP5206705B2 (ja) 2009-03-31 2013-06-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR20110117220A (ko) 2009-03-31 2011-10-26 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP5552864B2 (ja) 2009-03-31 2014-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5370244B2 (ja) 2009-03-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5712542B2 (ja) 2010-09-29 2015-05-07 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5760361B2 (ja) 2010-09-29 2015-08-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN103154297B (zh) 2010-09-30 2016-05-18 杰富意钢铁株式会社 高强度钢板及其制造方法
JP5856002B2 (ja) 2011-05-12 2016-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 衝突エネルギー吸収能に優れた自動車用衝突エネルギー吸収部材およびその製造方法
JP5834869B2 (ja) 2011-12-14 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 化成処理性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP5811841B2 (ja) 2011-12-28 2015-11-11 新日鐵住金株式会社 Ｓｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5505430B2 (ja) 2012-01-17 2014-05-28 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯の連続焼鈍炉及び連続焼鈍方法
JP5982905B2 (ja) 2012-03-19 2016-08-31 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5888267B2 (ja) 2012-06-15 2016-03-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度溶融亜鉛めっき鋼板
JP5888268B2 (ja) 2012-06-15 2016-03-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度溶融亜鉛めっき鋼板
JP5962541B2 (ja) 2012-07-23 2016-08-03 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
WO2014136412A1 (ja) 2013-03-04 2014-09-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板及びその製造方法並びに高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP5794284B2 (ja) * 2013-11-22 2015-10-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003138345A (ja) * 2001-08-20 2003-05-14 Kobe Steel Ltd 局部延性に優れた高強度高延性鋼および鋼板並びにその鋼板の製造方法
CN1989267A (zh) * 2004-07-27 2007-06-27 新日本制铁株式会社 高杨氏模量钢板、使用了它的热浸镀锌钢板、合金化热浸镀锌钢板、和高杨氏模量钢管以及它们的制造方法
US20110083774A1 (en) * 2008-05-20 2011-04-14 Posco High Strength Steel Sheet and Hot Dip Galvanized Steel Sheet Having High Ductility and Excellent Delayed Fracture Resistance and Method for Manufacturing the Same
JP2010255110A (ja) * 2009-03-31 2010-11-11 Jfe Steel Corp 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2010255109A (ja) * 2009-03-31 2010-11-11 Jfe Steel Corp 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10837074B2 (en) 2012-03-19 2020-11-17 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing high strength galvanized steel sheet and high strength galvanized steel sheet
US10174411B2 (en) 2013-03-04 2019-01-08 Jfe Steel Corporation High-strength steel sheet and production method therefor and high-strength galvanized steel sheet and production method therefor (as amended)
CN106029934A (zh) * 2014-02-18 2016-10-12 杰富意钢铁株式会社 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
CN106029934B (zh) * 2014-02-18 2018-11-30 杰富意钢铁株式会社 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
US10301701B2 (en) 2014-02-18 2019-05-28 Jfe Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and method for producing same
WO2017092104A1 (zh) * 2015-12-04 2017-06-08 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 用于冲压成形的钢材及其成形构件与热处理方法
CN108474081A (zh) * 2015-12-04 2018-08-31 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 用于冲压成形的钢材及其成形构件与热处理方法
CN109554661A (zh) * 2017-09-27 2019-04-02 现代自动车株式会社 钢片及制造钢片以保护涂层偏斜的方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2829627A1 (en) 2015-01-28
JP2013194270A (ja) 2013-09-30
TW201343929A (zh) 2013-11-01
US20150044503A1 (en) 2015-02-12
CN104220628B (zh) 2016-11-23
EP2829627B1 (en) 2018-06-13
JP5982905B2 (ja) 2016-08-31
WO2013140729A1 (ja) 2013-09-26
KR20140138255A (ko) 2014-12-03
KR101692129B1 (ko) 2017-01-02
TWI473888B (zh) 2015-02-21
EP2829627A4 (en) 2015-08-05
US10837074B2 (en) 2020-11-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102378824B (zh) 高强度热镀锌钢板及其制造方法
CN102369305B (zh) 高强度热镀锌钢板及其制造方法
CN104220628B (zh) 高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板
CN102224269B (zh) 热浸镀锌钢板及其制造方法
CN104204266B (zh) 高强度热镀锌钢板的制造方法以及高强度热镀锌钢板
EP3081665B1 (en) Method for manufacturing high-strength hot-dip galvanized steel sheet
CN106029934B (zh) 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
JP5888267B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度溶融亜鉛めっき鋼板
CN104040001B (zh) 合金化热镀锌钢板
CN108603263A (zh) 高屈服比型高强度镀锌钢板及其制造方法
JP5552863B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN105026600A (zh) 高强度钢板及其制造方法以及高强度热镀锌钢板及其制造方法
JP5888268B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度溶融亜鉛めっき鋼板
CN102712978A (zh) 加工性和点焊性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
CN104245999A (zh) 高强度热镀锌钢板及其制造方法
JP5552864B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5552862B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2010255106A (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN108603262A (zh) 高屈服比型高强度镀锌钢板及其制造方法
JP2010255113A (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR20190057335A (ko) 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법
EP3396005B1 (en) Mn-containing hot-dip galvannealed steel sheet and manufacturing method therefor
KR20180111931A (ko) 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법
JP2010255112A (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5971155B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度溶融亜鉛めっき鋼板

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant