JP4848722B2 - 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4848722B2 JP4848722B2 JP2005286118A JP2005286118A JP4848722B2 JP 4848722 B2 JP4848722 B2 JP 4848722B2 JP 2005286118 A JP2005286118 A JP 2005286118A JP 2005286118 A JP2005286118 A JP 2005286118A JP 4848722 B2 JP4848722 B2 JP 4848722B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- cold
- strength
- temperature
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 92
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 92
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 50
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 39
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 37
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 35
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 30
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 26
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 25
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 24
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 22
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 18
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 13
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 229910000797 Ultra-high-strength steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 125000004433 nitrogen atom Chemical group N* 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
(1)複数の鋼素材に、熱間圧延工程、酸洗工程、冷間圧延工程、焼鈍工程、熱処理工程および調質圧延工程を順次施して複数の冷延鋼板を製造するに当り、前記複数の鋼素材として、質量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.01〜2.0%、Mn:0.5〜2.5%、P:0.05%以下、S:0.005%以下、Al:0.001%超0.08%以下、N:0.0010〜0.0080%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、溶製目標組成が同一で、かつC、Si、Mn含有量の変動量が、ΔC:0〜0.02質量%、ΔSi:0〜0.2質量%、ΔMn:0〜0.2質量%を満足する組成を有する複数の鋼素材を選択し、前記熱間圧延工程が、巻取り温度:400〜700℃とする熱間圧延とし、前記焼鈍工程が、焼鈍温度:760〜860℃、保持時間:10〜1000sの条件で加熱し、水冷却開始温度:550〜750℃、冷却速度:600℃/s超えの条件で水冷却する連続焼鈍であり、該水冷却開始温度の変動量が0〜10℃となるように調整するとともに、前記熱処理工程が、熱処理温度:100〜500℃、熱処理時間:100〜1400sの条件で行う熱処理であり、前記調質圧延工程の圧下率が0.05〜1.6%で、かつ該圧下率の変動量が0〜0.4%となるように調整して、複数の冷延鋼板とし、該複数の鋼板間の降伏強さの変動量が180MPa以内であることを特徴とする、平均結晶粒径が5μm以下のフェライト相を体積率で30〜70%含み、残部が低温変態相からなる組織を有し、引張強さが780MPa以上である、加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法。
(3)(1)または(2)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:1%以下、Ni:1%以下、Cr:1%以下、B:0.005%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする超高強度冷延鋼板の製造方法。
Cは、鋼を強化する作用を有し、とくに低温変態相の強度を増加させる元素であり、低温変態相を利用して強度を高め、引張強さ:780MPa以上を確保する本発明では、0.05%以上の含有を必要とする。Cが0.05%未満では所望の強度を確保することができない。一方、0.18%を超える含有は、スポット溶接性が劣化するとともに、低温変態相が過度に硬質化し延性、成形性が低下する傾向となる。このため、Cは、0.05〜0.18%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.06〜0.14%である。
Siは、固溶して鋼の強化に寄与する元素であり、このような効果は0.01%以上の含有で認められる。一方、2.0%を超える過度の含有は、フェライト相の延性を低下させるとともに、熱延時に難剥離性のスケールを生成し、鋼板の表面性状を劣化させる。また、Siは、鋼板表面、結晶粒界に偏析、濃化するため、化学的に不活性な鋼板表面で局所的にSiが高濃度に偏析した部位や、酸化物が生成した部位が点在する場合がある。このため、化成処理薬液中に浸漬した際に、化成結晶の核生成を阻害しその後の塗装後耐食性が低下する。このようなことから、Siは0.01〜2.0%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.02〜1.5%である。
Mnは、鋼の焼入れ性を向上し、硬質な低温変態相の形成を介して強度向上に寄与する作用を有する元素である。また、MnはMnSを形成し、FeSの生成を防止することにより、熱間割れの防止にも寄与する。このような効果は0.5%以上の含有で認められる。一方、2.5%を超える過度の含有は、Mnの偏析を助長し、Mn偏析に起因する部分的に変態点が異なる組織の形成を促進し、フェライト相と低温変態相とが層状に分布した不均一組織を形成して、延性を低下させる。このため、Mnは0.5〜2.5%の範囲に限定した。なお、好ましくは1.2〜2.3%である。
Pは、固溶して鋼の強度を増加させる作用を有するが、一方では結晶粒界に偏析し、粒界結合力を低下させ、さらにはスポット溶接性を低下させる作用を有する元素であり、本発明ではできるだけ低減することが好ましいが、0.05%までは許容できる。このようなことから、Pは0.05%以下に限定した。なお、好ましくは0.02%以下である。また、過度の低減は、精錬工程におけるコストを増加させるため、0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、鋼中では主としてMnS(介在物)として存在し、圧延により圧延方向に長く延びた介在物となりやすく、鋼板の極限変形能を低下させて成形性を劣化させる。そのため、本発明ではできるだけ低減することが望ましいが、0.005%までは許容できる。このようなことから、Sは0.005%以下に限定した。なお、好ましくは0.0030%以下である。また、過度の低減は、精錬工程におけるコストを増加させるため、0.0001%以上とすることが好ましい。
Alは、製鋼工程で脱酸剤として有効に作用するとともに、局部伸びを低下させる非金属介在物をスラグ中に分離移行させる有効な元素である。このような効果は0.001%を超える含有で顕著に認められる。一方、0.08%を超えて含有しても、効果が飽和し、含有量に見合う効果が期待できなくなり、経済的に不利となる。このため、Alは0.001%超0.08%以下の範囲に限定した。なお、この好ましくは0.01〜0.05%である。
Nは、窒化物を形成し、スラブの表面割れを抑制する作用を有する元素であり、このような効果は0.0010%以上の含有で認められる。一方、0.0080%を超えて含有しても、効果が飽和する傾向となる。このため、Nは0.0010〜0.0080%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.0010〜0.0060%である。
Nb:0.5%以下、V:0.5%以下のうちから選ばれた1種または2種
Nb、Vはいずれも、窒化物、炭化物、あるいは炭窒化物を形成し、結晶粒微細化に寄与し、組織を均一化して成形性を向上させる元素であり、必要に応じ選択して1種または2種を含有できる。
Cu、Ni、Cr、Bはいずれも、焼入れ性向上を介して低温変態相の生成を促進し、強度向上に寄与する元素であり、必要に応じて選択して1種または2種以上を含有できる。Cu、Ni、Crはさらに、低温変態相自体を強化する作用も有している。このような効果はそれぞれ、Cu:0.01%以上、Ni:0.01%以上、Cr:0.01%以上、B:0.0001%以上の含有で顕著となり、Cu:0.01%以上、Ni:0.01%以上、Cr:0.01%以上、B:0.0001%以上含有することがより好ましい。一方、過度の含有は、フェライト相の生成を抑制し、さらに低温変態相を過度に硬質化して、成形性が低下する。このため、含有する場合には、Cu:1%以下、Ni:1%以下、Cr:1%以下、B:0.005%以下に限定することが好ましい。なお、より好ましくはCu:0.01〜0.5%、Ni:0.01〜0.5%、Cr:0.01〜0.5%、B:0.0001〜0.002%である。
Caは、硫化物(介在物)の形態制御に寄与し、硫化物(介在物)の形態制御を介して延性を向上させる元素であり、必要に応じて含有できる。このような効果は、0.0001%以上の含有で顕著に認められるようになり、Caは含有する場合には0.0001%以上とすることが好ましい。一方、0.005%を超えて多量に含有しても、効果が飽和する。このようなことから、Caは0.005%以下に限定することが好ましい。
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Sb:0.01%以下、Sn:0.1%以下、Zn:0.01%以下、Co:0.1%以下が許容できる。
本発明では、上記した組成の鋼素材(スラブ)を出発素材とするが、本発明では、溶製目標組成が同一の鋼素材のうち、C、Si、Mn含有量の変動量が、ΔC:0〜0.02質量%、ΔSi:0〜0.2質量%、ΔMn:0〜0.2質量%を満足する組成を有する複数の鋼素材を選択して、複数の鋼板(コイル)を製造する。これにより、得られた鋼板(コイル)間の降伏強さ(降伏点)のバラツキ(変動量)を180MPa以内とすることが可能となり、成形後の部品毎の寸法精度のバラツキを小さくすることができるようになる。ここでいう各鋼素材間の各元素含有量の「変動量」(ΔC,ΔMn、ΔSi)とは、各鋼素材の含有量のうち、最大の含有量から最小の含有量を差し引いた値をいうものとする。
熱間圧延工程では、巻取り温度:400〜700℃とする熱間圧延とする。巻取り温度が400℃未満では、熱延板の冷間圧延に際し、変形抵抗が増大しすぎて、冷間圧延性が低下する。一方、巻取り温度が700℃を超えて高くなると、熱延板のスケール生成が著しくなり、冷間圧延後の冷延板の表面性状が低下するとともに、バンド状組織の形成が著しくなる。なお、熱間圧延の仕上圧延温度は850℃以上とすることがより好ましい。仕上圧延温度が850℃未満では、熱延板の組織が不均一となり、曲げ性などの成形性が低下する。上記した以外の熱間圧延条件はとくに限定する必要はなく、通常の方法を適用することができる。
得られた冷延板には、ついで、焼鈍工程、熱処理工程および調質圧延工程が順次施される。
焼鈍温度が760℃未満では、冷間圧延により結晶粒が伸展した組織に起因した、第二相が圧延方向に連続して存在するバンド状の不均一な組織となりやすい。このような第二相の存在により変形が阻害されて、板厚方向に亀裂が伝播しやすくなり、伸び、伸びフランジ加工性や曲げ性などの加工性が劣化する。また、焼鈍温度が760℃未満では、焼鈍時に十分なオーステナイト相が存在せず、そのため、低温変態相の形成が不十分となり、所望の強度が得られない。一方、焼鈍温度が860℃を超えて高くなると、結晶粒が過度に粗大化し、穴拡げ率が低下するとともに、フェライト相の生成量も減少し、伸びが低下する。このようなことから、焼鈍温度は760〜860℃の範囲の温度に限定した。
降伏強さ(降伏点)YPは、同一成分系で同一強度レベルの場合、フェライト相と低温変態相の体積分率、結晶粒径などの影響を受け、調質圧延を施さない場合には変動しやすい状態にある。とくに、鋼板の降伏挙動には鋼板内での可動転位の存在が重要であり、降伏強さ(降伏点)YPに及ぼす可動転位量の影響は大きい。調質圧延なしの状態では、偏析した炭素、窒素原子により可動転位が固着されているため、不連続降伏、降伏伸びが生じ、不安定な降伏挙動を示す。予め調質圧延することにより、動きやすい転位が比較的一様に、一定量鋼板内に生成されるため、鋼板内での変形初期の降伏発生が容易となり、降伏伸びは消失し、安定した降伏挙動を示すようになる。また降伏強さ(降伏点)YPに及ぼす可動転位の寄与が大きいため、一定量以上の可動転位を導入することにより、降伏強さ(降伏点)YPに及ぼす組織因子の影響度合いを相対的に低下させることが可能となり、結果的に降伏強さ(降伏点)YPの変動幅を低下させる傾向とすることができる。
そして、本発明では複数の鋼板間における圧下率の変動量を0〜0.4%の範囲内に調整する。これらにより、成分組成、焼鈍条件を考慮し、さらに調質圧延の変動要因を低く抑制した調質圧延とすることができ、最終的に得られる降伏強さ(降伏点)YPの、複数の鋼板間の変動幅が180MPa以内に調整可能となる。複数の鋼板間における調質圧延工程の圧下率の変動量が上記した範囲を外れると、YPの変動幅を180MPa以内に調整することが困難となる。このようなことから、調質圧延工程における圧下率を0.05〜1.6%とし、かつ複数の鋼板間における圧下率の変動量を0〜0.4%に限定した。
なお、熱間圧延工程では、加熱温度:1250℃、仕上圧延温度:900℃とし、表2に示す範囲の巻取り温度で巻き取る熱間圧延を施した。酸洗工程では、熱延板を塩酸水溶液に浸漬する酸洗を行い、表面スケールを除去した。冷間圧延工程では、冷間圧下率:50%の冷間圧延を施した。
得られた冷延焼鈍鋼板について、組織観察、引張試験、穴拡げ試験を実施し、フェライト相の平均結晶粒径、フェライト相分率、引張特性、穴拡げ率を求めた。なお、試験方法は次のとおりとした。
得られた冷延焼鈍鋼板から試験片を採取し、圧延方向断面でかつ板厚方向1/4Tの位置で、光学顕微鏡(倍率:1000倍)または走査型電子顕微鏡(倍率:1000倍)を用いて、各試験片について各5視野以上について組織を観察し、撮像した。得られた組織写真から、画像解析装置を用いて、フェライト相の体積率を求めた。また、フェライト粒の平均粒径は、JIS Z 0552の規定に準拠して結晶粒度を測定し、平均粒径に換算することにより求めた。
(2)引張試験
得られた冷延焼鈍鋼板から、圧延方向と直交する方向を引張方向とする引張試験片(JIS 5号試験片)を採取し、JIS Z 2241の規定に準拠して引張試験を実施し、降伏強さ(降伏点)YP、引張強さTS、伸びElを測定した。
(3)穴拡げ試験
得られた冷延焼鈍鋼板から、試験片を採取し、日本鉄鋼連盟規格 JFST 1101の規定に準拠して穴拡げ試験を実施した。試験片(大きさ:t×100mm×100mm)に初期直径d0:10mmの穴を打ち抜き、頂角:60°の円錐ポンチを上昇させて、該穴を広げた。その際、亀裂が板厚を貫通した時点で円錐ポンチの上昇を停止し、亀裂が板厚を貫通直後の打抜き穴の穴径dを測定し、穴拡げ率λを算出した。なお、繰返し試験数は3とし、算術平均した平均値を穴拡げ率λとした。なお、穴拡げ率λは、次式
λ(%)={(d−d0)/d0}×100
を用いて計算するものとする。
Claims (4)
- 複数の鋼素材に、熱間圧延工程、酸洗工程、冷間圧延工程、焼鈍工程、熱処理工程および調質圧延工程を順次施して複数の冷延鋼板を製造するに当り、前記複数の鋼素材として、質量%で、
C:0.05〜0.18%、 Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.5〜2.5%、 P:0.05%以下、
S:0.005%以下、 Al:0.001%超0.08%以下、
N:0.0010〜0.0080%
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、溶製目標組成が同一で、かつC、Si、Mn含有量の変動量が、ΔC:0〜0.02質量%、ΔSi:0〜0.2質量%、ΔMn:0〜0.2質量%を満足する組成を有する複数の鋼素材を選択し、前記熱間圧延工程が、巻取り温度:400〜700℃とする熱間圧延とし、前記焼鈍工程が、焼鈍温度:760〜860℃、保持時間:10〜1000sの条件で加熱し、水冷却開始温度:550〜750℃、冷却速度:600℃/s超えの条件で水冷却する連続焼鈍であり、該水冷却開始温度の変動量が0〜10℃となるように調整するとともに、前記熱処理工程が、熱処理温度:100〜500℃、熱処理時間:100〜1400sの条件で行う熱処理であり、前記調質圧延工程の圧下率が0.05〜1.6%で、かつ該圧下率の変動量が0〜0.4%となるように調整して、複数の冷延鋼板とし、該複数の鋼板間の降伏強さの変動量が180MPa以内であることを特徴とする、平均結晶粒径が5μm以下のフェライト相を体積率で30〜70%含み、残部が低温変態相からなる組織を有し、引張強さが780MPa以上である、加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Nb:0.5%以下、V:0.5%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有することを特徴とする請求項1に記載の超高強度冷延鋼板の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:1%以下、Ni:1%以下、Cr:1%以下、B:0.005%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の超高強度冷延鋼板の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.005%以下を含有することを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の超高強度冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005286118A JP4848722B2 (ja) | 2005-09-30 | 2005-09-30 | 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005286118A JP4848722B2 (ja) | 2005-09-30 | 2005-09-30 | 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007092154A JP2007092154A (ja) | 2007-04-12 |
JP4848722B2 true JP4848722B2 (ja) | 2011-12-28 |
Family
ID=37978196
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005286118A Expired - Fee Related JP4848722B2 (ja) | 2005-09-30 | 2005-09-30 | 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4848722B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5163431B2 (ja) * | 2008-11-06 | 2013-03-13 | Jfeスチール株式会社 | 強度変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 |
KR101406444B1 (ko) * | 2012-03-19 | 2014-06-13 | 주식회사 포스코 | 연신율 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 이의 제조방법 |
KR101382854B1 (ko) * | 2012-03-20 | 2014-04-08 | 주식회사 포스코 | 용접성 및 굽힘가공성이 우수한 고항복비형 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법 |
KR101417295B1 (ko) | 2012-06-21 | 2014-07-08 | 주식회사 포스코 | 황산내식성 및 표면특성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5819441A (ja) * | 1981-07-28 | 1983-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法 |
JP3286047B2 (ja) * | 1993-11-26 | 2002-05-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性の良好な加工用超高強度鋼板の製造法 |
JP3471483B2 (ja) * | 1995-05-12 | 2003-12-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐圧強度とネック加工性に優れたdi缶用鋼板およびその製造方法 |
JP3659041B2 (ja) * | 1998-12-25 | 2005-06-15 | Jfeスチール株式会社 | 強度変動の極めて小さい高強度冷延鋼板の製造方法 |
JP2002363650A (ja) * | 2001-06-07 | 2002-12-18 | Kobe Steel Ltd | シーム溶接性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 |
JP4385754B2 (ja) * | 2003-12-11 | 2009-12-16 | Jfeスチール株式会社 | 成形性および曲げ加工性に優れる超高強度鋼板及びその製造方法 |
-
2005
- 2005-09-30 JP JP2005286118A patent/JP4848722B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2007092154A (ja) | 2007-04-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4956998B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5333298B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
KR102000854B1 (ko) | 고강도 냉연 강판 및 그 제조방법 | |
US20120175028A1 (en) | High strength steel sheet and method for manufacturing the same | |
KR101726130B1 (ko) | 성형성이 우수한 복합조직강판 및 그 제조방법 | |
US20110030854A1 (en) | High-strength steel sheet and method for manufacturing the same | |
JP2006104532A (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
CN114686777A (zh) | 具有良好耐老化性的扁钢产品及其制造方法 | |
JP2010248565A (ja) | 伸びフランジ性に優れた超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2006274318A (ja) | 穴拡げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP3889765B2 (ja) | 穴拡げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
US20210147953A1 (en) | Method for producing a high-strength steel strip with improved properties for further processing, and a steel strip of this type | |
JP6047983B2 (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法 | |
WO2012033210A1 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5862052B2 (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れる高強度冷延鋼板ならびにその製造方法 | |
JP5256690B2 (ja) | 加工性および耐衝撃特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP4501716B2 (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
CN115698365B (zh) | 经热处理的冷轧钢板及其制造方法 | |
JP5302840B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
JP2021507993A (ja) | 冷間圧延された被覆鋼板及びその製造方法 | |
WO2022009032A1 (en) | Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
JP2010100896A (ja) | 機械的特性の安定性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP4848722B2 (ja) | 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP6516845B2 (ja) | 成形性に優れた複合組織鋼板及びその製造方法 | |
JP2002363685A (ja) | 低降伏比高強度冷延鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080825 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101216 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101221 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110221 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110920 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20111003 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4848722 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141028 Year of fee payment: 3 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |