JPS5864364A - 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 - Google Patents
耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法Info
- Publication number
- JPS5864364A JPS5864364A JP16270781A JP16270781A JPS5864364A JP S5864364 A JPS5864364 A JP S5864364A JP 16270781 A JP16270781 A JP 16270781A JP 16270781 A JP16270781 A JP 16270781A JP S5864364 A JPS5864364 A JP S5864364A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- less
- corrosion resistance
- annealing
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｎｉ−Ｃｒ合金の製造法、特に耐食性にすぐ
れたＮｉ−Ｃｒ合金の一造法に関する。
れたＮｉ−Ｃｒ合金の一造法に関する。
Ｎｉ−Ｃｒ合金、例えばＡ１１ｏ１６０Ｇ（７５Ｎｉ−
１６Ｃｒ−Ｆｅ）、Ａ１１ｏ蒼６９０（６５Ｎｉ−２８
Ｃｒ−Ｆｅ）等は原子カプラント、あるいは化学グ２ン
ト等の圧力容器やその付属品の材料として使用される。
１６Ｃｒ−Ｆｅ）、Ａ１１ｏ蒼６９０（６５Ｎｉ−２８
Ｃｒ−Ｆｅ）等は原子カプラント、あるいは化学グ２ン
ト等の圧力容器やその付属品の材料として使用される。
しかしこれらの従来合金は０２％耐力で２５ Ｋｐｆ／
−を満足させるためには００６％程度のＣ含有量／ が必要であると考えられておシ、例えばＡ１１ｏ、ｇ６
００でもＣを約α０６％含有しており、高Ｃということ
で、耐食性の劣化は免かれない。したかって、従来、一
般には、熱間加工の後、１０５０℃〜１１００℃で焼鈍
してから急冷、未固溶のＣｒ炭化物のない状態で使用さ
れていた。
−を満足させるためには００６％程度のＣ含有量／ が必要であると考えられておシ、例えばＡ１１ｏ、ｇ６
００でもＣを約α０６％含有しており、高Ｃということ
で、耐食性の劣化は免かれない。したかって、従来、一
般には、熱間加工の後、１０５０℃〜１１００℃で焼鈍
してから急冷、未固溶のＣｒ炭化物のない状態で使用さ
れていた。
したがりて、従来合金でも熱処理ｉまでは、耐食性は曳
好であった。しかし、加工時あるいは溶接時に導入され
た歪除去を目的に行なう応力除去焼鈍（ＳＲ，例えば６
００〜６００℃に１〜２０時間加熱）Ｋよって、また２
００〜４００℃程度に加熱される使用環境に、よって、
あるいは溶接をする場合には溶接時の加熱によって、粒
界にＣｒ炭化物が析出してしまい、鋭敏化はさけられな
かった。
好であった。しかし、加工時あるいは溶接時に導入され
た歪除去を目的に行なう応力除去焼鈍（ＳＲ，例えば６
００〜６００℃に１〜２０時間加熱）Ｋよって、また２
００〜４００℃程度に加熱される使用環境に、よって、
あるいは溶接をする場合には溶接時の加熱によって、粒
界にＣｒ炭化物が析出してしまい、鋭敏化はさけられな
かった。
かくして、本発明の目的は、ＳＲ等の熱処理あるいは溶
接によるかかる耐食性の劣化を防止する、Ｎｉ−Ｃｒ合
金の製造法を提供することである。
接によるかかる耐食性の劣化を防止する、Ｎｉ−Ｃｒ合
金の製造法を提供することである。
本発明のさらに具体的な目的は、耐食性の劣化を防止す
る九めにＣ１ｋを００５％以下に制限するとともに、Ｃ
量低下によるα２％耐力低下を補償するＮｉ−Ｃｒ合金
の製造法を提供することである。
る九めにＣ１ｋを００５％以下に制限するとともに、Ｃ
量低下によるα２％耐力低下を補償するＮｉ−Ｃｒ合金
の製造法を提供することである。
かくして、本発明者らは永年の研究の結果、従来技術の
知見と異なシ未固溶のＣｒ炭化物を積極的に粒内に残留
させることによシ強度が上昇し、しかも粒内の炭化物は
耐食性を劣化させず、むしろ母相のＣ量を低く抑えるた
め（・ＳＲあるいは溶接処理等によって折らしくＣｒ炭
化物が粒界に析出しても鋭敏化を阻止することを見い出
し、本発明を完成した。
知見と異なシ未固溶のＣｒ炭化物を積極的に粒内に残留
させることによシ強度が上昇し、しかも粒内の炭化物は
耐食性を劣化させず、むしろ母相のＣ量を低く抑えるた
め（・ＳＲあるいは溶接処理等によって折らしくＣｒ炭
化物が粒界に析出しても鋭敏化を阻止することを見い出
し、本発明を完成した。
ここに本発明は、
Ｃ：００５％以下 ３１ ： ＬＯ％以下Ｍｎ：
１０％以下 Ｐ ：００８％以下Ｓ ： α０
０５％）メ下 Ｎｉ：５０〜８０％Ｃｒ：１５
〜８５％ Ａｔ：α０１％以上％更に必要に応
じＴ１ α６％以下を含有し、残部は実質的にＦ・より
なる合金を１０６０℃〜１２６０℃に加熱後、熱間圧延
を開始し、７００℃以上、９５０℃以下の加工終了まで
に全体で６０％以上の加工率を与え、その間９６０℃以
下の温度範囲における加工率を１５％以上とし、次いで
Ｃ量に応じ８５０℃〜９８０℃ の温度で１５分以上、
２時間以内焼鈍し、その後８０℃／ｍｉｎ以上の冷却速
度で冷却することを特徴とする、耐食性にすぐれ九Ｎｉ
−Ｃｒ合金の製造法である。
１０％以下 Ｐ ：００８％以下Ｓ ： α０
０５％）メ下 Ｎｉ：５０〜８０％Ｃｒ：１５
〜８５％ Ａｔ：α０１％以上％更に必要に応
じＴ１ α６％以下を含有し、残部は実質的にＦ・より
なる合金を１０６０℃〜１２６０℃に加熱後、熱間圧延
を開始し、７００℃以上、９５０℃以下の加工終了まで
に全体で６０％以上の加工率を与え、その間９６０℃以
下の温度範囲における加工率を１５％以上とし、次いで
Ｃ量に応じ８５０℃〜９８０℃ の温度で１５分以上、
２時間以内焼鈍し、その後８０℃／ｍｉｎ以上の冷却速
度で冷却することを特徴とする、耐食性にすぐれ九Ｎｉ
−Ｃｒ合金の製造法である。
本発明において各合金成分範囲を限定した理由は次の通
）である。
）である。
Ｃ：炭素は強度上昇に有効であるが、ＳＲＫよりて、あ
るいはｉ接待熱影響部において、Ｃｒ炭化物の粒界への
析出を容易にし、得られた合金を鋭敏化させる。したが
って、本発明ではＣを００５％以下に制限する。
るいはｉ接待熱影響部において、Ｃｒ炭化物の粒界への
析出を容易にし、得られた合金を鋭敏化させる。したが
って、本発明ではＣを００５％以下に制限する。
８ｉ、Ｍｎ：
これらの元素はいずれも脱酸元素として１０％以下を必
要とし、これらの量を越えてもその効果は飽和してしま
い、むしろ合金の清浄度を劣化させる。
要とし、これらの量を越えてもその効果は飽和してしま
い、むしろ合金の清浄度を劣化させる。
ＡＬ：
これも脱酸元素としてα０１％以上を必要とし、α５９
６を越えるとその効果は飽和してしまい、合金の清浄度
を劣化させる。
６を越えるとその効果は飽和してしまい、合金の清浄度
を劣化させる。
Ｎｉ：
Ｎｉは耐食性を向上させるに有効表元素であシ、特にＣ
ｔ−を含む嵩温水におけるＳＣＣ性（耐応力腐食割れ性
）を改善させる。このためＮ１は５０％以上が必要。一
方、８０％を越えるとその効果は飽和し、添加できるＣ
ｒ量が制限を受けるので８０％以下とした。
ｔ−を含む嵩温水におけるＳＣＣ性（耐応力腐食割れ性
）を改善させる。このためＮ１は５０％以上が必要。一
方、８０％を越えるとその効果は飽和し、添加できるＣ
ｒ量が制限を受けるので８０％以下とした。
Ｃｒ：
Ｃｒは耐食性向上に必須の元素である。１６％未満では
その効果は少ない。一方、８５％を越えると熱間加工性
が著しく劣化する。
その効果は少ない。一方、８５％を越えると熱間加工性
が著しく劣化する。
Ｐ ：
Ｐは耐水素脆化を防止するためにα０８％以下に制限す
る。
る。
Ｓ：
Ｓは熱間加工性を劣化させる元素である。本発明におい
ては、低温圧延を実施するために、α００５％以下に制
限する。
ては、低温圧延を実施するために、α００５％以下に制
限する。
Ｔ１：
Ｔｉは脱酸元素として所要によシ添加されるが、０５％
を越えて添加されてもその効果は飽和してしまい、むし
ろ合金の清浄度を劣化させる。
を越えて添加されてもその効果は飽和してしまい、むし
ろ合金の清浄度を劣化させる。
なお、本発明にあって、不純物として含まれることのあ
るＢはα００２０％以下に制限するが、これは（１００
２０％を越えると炭化物の析出が促進され、耐食性が劣
化するからである。
るＢはα００２０％以下に制限するが、これは（１００
２０％を越えると炭化物の析出が促進され、耐食性が劣
化するからである。
本発明においては上記組成のＮｉ−Ｃｒ合金を１０５０
℃以上に加熱して熱間圧延を行なうが、これは１０６０
℃未満では熱間圧延時の゛変形抵抗が大きくなｌｔ、５
ｏ９６以上の加工を行なうことが困難となるためである
。
℃以上に加熱して熱間圧延を行なうが、これは１０６０
℃未満では熱間圧延時の゛変形抵抗が大きくなｌｔ、５
ｏ９６以上の加工を行なうことが困難となるためである
。
熱間圧延の際、加工率の上昇とともに結晶粒が微細化し
、強度が上昇する。熱間加工後に焼鈍した状態で２５Ｋ
ｇｆ／ｄ以上の０２％耐力を得るには熱間加工による全
体で５０％以上の加工率が必要。
、強度が上昇する。熱間加工後に焼鈍した状態で２５Ｋ
ｇｆ／ｄ以上の０２％耐力を得るには熱間加工による全
体で５０％以上の加工率が必要。
ここに加工率は肉厚あるいは板厚減少率をいう。
なお、本発明において９６０℃以下での熱間圧延を制限
したのは、９５０℃以下では熱間圧延中に再結晶化が行
なわれにくいため、したがって、熱間圧延後に未再結晶
化組織が得られるからでお後 る。かかる未再結晶化組織は、その后に行なう熱処理に
よる再結晶化によって、微細な結晶粒が得られ、しかも
Ｃｒ炭化物が粒内に取残された再結晶化組織となる。一
方、本発明における温度範囲でそのような効果を得るた
めには９５０℃以下の温度範囲における加工率を１５Ｖ
；以上とすることが必要。この加工率が１５％未満のと
きには、その後の熱処理でも上述のような再結晶化が十
分期待できず、Ｃｒ炭化物が粒界に残るため耐食性が劣
化する。
したのは、９５０℃以下では熱間圧延中に再結晶化が行
なわれにくいため、したがって、熱間圧延後に未再結晶
化組織が得られるからでお後 る。かかる未再結晶化組織は、その后に行なう熱処理に
よる再結晶化によって、微細な結晶粒が得られ、しかも
Ｃｒ炭化物が粒内に取残された再結晶化組織となる。一
方、本発明における温度範囲でそのような効果を得るた
めには９５０℃以下の温度範囲における加工率を１５Ｖ
；以上とすることが必要。この加工率が１５％未満のと
きには、その後の熱処理でも上述のような再結晶化が十
分期待できず、Ｃｒ炭化物が粒界に残るため耐食性が劣
化する。
仕上温度が７００℃未満では変形抵抗が著しく大きくな
シ、熱間加工が困難になると共に、変形能も低下して熱
間圧延時割れが発生する。仕上温度が９６０℃を越える
と、その後の熱処理で十分な再結晶化が行なわれず、材
料の延性が低下し、しかも炭化物が粒界に取シ残され、
耐食性が著しく劣化する。
シ、熱間加工が困難になると共に、変形能も低下して熱
間圧延時割れが発生する。仕上温度が９６０℃を越える
と、その後の熱処理で十分な再結晶化が行なわれず、材
料の延性が低下し、しかも炭化物が粒界に取シ残され、
耐食性が著しく劣化する。
次に本発明によれば、熱間加工後、焼鈍処理を行なうが
、８５０℃よシ低い温度で１６分未満の時間のときは再
結晶化が十分でなく粒界にＣｒ炭化物が残留して耐食性
が劣化する。一方、９８０℃を越えた温度で２時間よシ
長い時間の焼鈍を行なうと、Ｃｒ炭化物が母相に固溶し
てしまい、２５Ｋｆ／／−以上の０２％耐力を確保する
のが、難しくなるとと−もに、ＳＲ等の加熱処理によっ
て粒界に再びＣｒ炭化物が析出して鋭敏化が起こる。
、８５０℃よシ低い温度で１６分未満の時間のときは再
結晶化が十分でなく粒界にＣｒ炭化物が残留して耐食性
が劣化する。一方、９８０℃を越えた温度で２時間よシ
長い時間の焼鈍を行なうと、Ｃｒ炭化物が母相に固溶し
てしまい、２５Ｋｆ／／−以上の０２％耐力を確保する
のが、難しくなるとと−もに、ＳＲ等の加熱処理によっ
て粒界に再びＣｒ炭化物が析出して鋭敏化が起こる。
焼鈍後の冷却は、８０℃／ｍ ｉ ｎ以上に制限するが
、これより低いと、冷却時、特に５００℃以上の温度で
、Ｃｒ炭化物が粒界に析出し、耐食性が劣化する。なお
０２％耐力と耐食性を考慮すると焼鈍温度はＣ量が低い
場合には低くすることが好ましく、例えば、Ｃ童が、０
０２６％以下では焼鈍温度は８５（Ｆ〜９６０℃とする
ことが望ましい。
、これより低いと、冷却時、特に５００℃以上の温度で
、Ｃｒ炭化物が粒界に析出し、耐食性が劣化する。なお
０２％耐力と耐食性を考慮すると焼鈍温度はＣ量が低い
場合には低くすることが好ましく、例えば、Ｃ童が、０
０２６％以下では焼鈍温度は８５（Ｆ〜９６０℃とする
ことが望ましい。
次に、実施例によって本発明をさらに説明する。
実施例
第１表に示す組成の合金を１０トン電気炉で溶製後、造
塊、分塊後１５０ｍ厚のスラブとし、次いで第２表に示
す熱間圧延条件によシ熱間圧延を行ない、次いで焼鈍を
行なった。
塊、分塊後１５０ｍ厚のスラブとし、次いで第２表に示
す熱間圧延条件によシ熱間圧延を行ない、次いで焼鈍を
行なった。
得られた板材よシ直径１４ｍの引張試験片と、ＬＯ鵡厚
Ｘ １０ ＩＩＩ巾Ｘ ４０ ｍ長さの腐食試験片とを
採取した。腐食試験は、４０％硝酸の沸騰液中に、試験
片を浸漬して行なった。
Ｘ １０ ＩＩＩ巾Ｘ ４０ ｍ長さの腐食試験片とを
採取した。腐食試験は、４０％硝酸の沸騰液中に、試験
片を浸漬して行なった。
浸漬してから２４時間後に試験片を取シ出し、腐食速度
（１７ｍ、 ｈｒ ）を測定した。
（１７ｍ、 ｈｒ ）を測定した。
引張試験および腐食試験の結果、をまとめて、製造条件
とともに第２表に示す。
とともに第２表に示す。
第２表に示す結果からも分かるように、本発明方法によ
り得た合金は、いずれも２５Ｋｆｆ／−以上の０２％耐
力を有し、腐食試験の結果も良好である。また、実験高
τ＆９のように本発明の熱間圧延条件をはずれると０２
％耐力が２５Ｋｆ□禾濡になるか、耐食性が著しく劣化
する。℃量の高い従来合金は良好な引張％性を有するが
、耐食性、特に溶接熱影響部の耐食性が劣る。
り得た合金は、いずれも２５Ｋｆｆ／−以上の０２％耐
力を有し、腐食試験の結果も良好である。また、実験高
τ＆９のように本発明の熱間圧延条件をはずれると０２
％耐力が２５Ｋｆ□禾濡になるか、耐食性が著しく劣化
する。℃量の高い従来合金は良好な引張％性を有するが
、耐食性、特に溶接熱影響部の耐食性が劣る。
Claims (1)
- Ｃ：００６％以下 ８１ ： ＬＯ％以下Ｍｎ：
ＬＯ％以下 Ｐ ：α０８％以下Ｓ ：α００
５％以下 Ｎｉ：６０％〜８０％Ｃｒ：１ト４５％
Ａｔ：００１〜０６％更に必要に応じＴｉ ０
５％以下を含有し、不純物としてのＢを０００２０％以
下に制限するとともに残部は実質的にＦｅ よりなる合
金を１０６０℃〜１２６０℃に加熱後、熱間圧延を開始
し、７００℃以上、９５０６以下の加工終了までに全体
で６０％以上の加工率を与え、その間９５０℃以下の温
度範囲における加工率を１５￥、・品上とし、次いでＣ
１Ｋ応じ、８６０℃〜９８０℃の温度で１６分以上、２
時間以内焼鈍し、その後８ Ｇ ’Ｃ／ｍｉ ｎ以上の
□冷却速度で冷却をすることを特徴とする、耐食性にす
ぐれ九Ｎｉ−Ｃｒ合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16270781A JPS5864364A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16270781A JPS5864364A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864364A true JPS5864364A (ja) | 1983-04-16 |
| JPS6123862B2 JPS6123862B2 (ja) | 1986-06-07 |
Family
ID=15759760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16270781A Granted JPS5864364A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5864364A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60100655A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法 |
| JPS61217561A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| JP2007173872A (ja) | 2007-03-26 | 2007-07-05 | Sharp Corp | 半導体キャリア用フィルムおよびそれを用いた半導体装置、液晶モジュール |
| WO2009139387A1 (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-19 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ－Ｃｒ合金材 |
-
1981
- 1981-10-14 JP JP16270781A patent/JPS5864364A/ja active Granted
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60100655A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法 |
| JPS6157390B2 (ja) * | 1983-11-04 | 1986-12-06 | Mitsubishi Metal Corp | |
| JPS61217561A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| JPH0547622B2 (ja) * | 1985-03-25 | 1993-07-19 | Sumitomo Metal Ind | |
| JP2007173872A (ja) | 2007-03-26 | 2007-07-05 | Sharp Corp | 半導体キャリア用フィルムおよびそれを用いた半導体装置、液晶モジュール |
| WO2009139387A1 (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-19 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ－Ｃｒ合金材 |
| JP4518210B2 (ja) * | 2008-05-16 | 2010-08-04 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ合金材 |
| JPWO2009139387A1 (ja) * | 2008-05-16 | 2011-09-22 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ合金材 |
| US8241439B2 (en) | 2008-05-16 | 2012-08-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ni-Cr alloy material |
| KR101259687B1 (ko) | 2008-05-16 | 2013-05-02 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Ｎｉ-Ｃｒ 합금관 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6123862B2 (ja) | 1986-06-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0445576B2 (ja) | ||
| JPS6128746B2 (ja) | ||
| JPS5864364A (ja) | 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 | |
| JPH0114991B2 (ja) | ||
| JP3806653B2 (ja) | 冷間鍛造性と電気伝導性に優れた電気部品用鋼材および電気伝導性に優れた電気部品並びにその製造方法 | |
| JP2682335B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 | |
| JPS5919987B2 (ja) | Ａｌ−Ｍｇ系合金の製造法 | |
| JP2787044B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 | |
| JPH08239739A (ja) | 耐食性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法 | |
| JPS629186B2 (ja) | ||
| JP2004183079A (ja) | チタン合金およびチタン合金材の製造方法 | |
| JPS5873754A (ja) | 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 | |
| JP3977956B2 (ja) | 冷間加工性に優れた高強度β型Ｔｉ合金 | |
| JPH0132290B2 (ja) | ||
| JPH09209100A (ja) | α＋β型チタン合金溶接部材の後熱処理方法 | |
| JPS6324062B2 (ja) | ||
| JPH0372053A (ja) | 熱疲労特性の優れたフェライトステンレス鋼 | |
| JP3678321B2 (ja) | 高温強度に優れたエンジン排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼パイプ | |
| JP2002266025A (ja) | 延性に優れた高強度低熱膨張合金の製造方法 | |
| JPS62214163A (ja) | 耐応力腐食性アルミニウム−マグネシウム合金軟質材の製造方法 | |
| JPS6221855B2 (ja) | ||
| JPS6039118A (ja) | 耐粒界腐食性及び耐粒界応力腐食割れ性にすぐれた含ホウ素オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS59110767A (ja) | オ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JPS622007B2 (ja) | ||
| JPS583942A (ja) | 耐中間温度脆性にすぐれたＮｉ基合金 |