JPS61217561A - Ｎｉ基合金の製造方法 - Google Patents
Ｎｉ基合金の製造方法Info
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- JPS61217561A JPS61217561A JP6032685A JP6032685A JPS61217561A JP S61217561 A JPS61217561 A JP S61217561A JP 6032685 A JP6032685 A JP 6032685A JP 6032685 A JP6032685 A JP 6032685A JP S61217561 A JPS61217561 A JP S61217561A
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- Japan
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- stress corrosion
- corrosion cracking
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- heating
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、耐応力腐食割れ性にすぐれた、特に脱気し
た高温水中での耐粒界応力腐食割れ性にすぐれたＣｒ含
有Ｎｉ基合金の製造方法に関するものである。
た高温水中での耐粒界応力腐食割れ性にすぐれたＣｒ含
有Ｎｉ基合金の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
従来より良く知られているように、インコネル６００
（７５Ｎｉ−１５Ｃｒ−８Ｆｅ ）はＮｉ基合金とい
うことで、脱気高温水における応力腐食割れ（以下、単
に“ＳＣＣ”という）に対する抵抗性にすぐれた材料で
ある。そのために、典型的な脱気高温水の環墳下にある
加圧水型原子炉（ＰＷＲ）の蒸気発生器などの各種炉内
構造物に使用されている。この合金は熱間加工を９５０
〜１２００℃の温度範囲で行い、次いで１０５０℃以上
の温度で焼鈍後、急冷し、Ｃｒ炭化物のない状態で使用
していた。しかし、最近、この材料に粒界応力腐食割れ
と思われる現象が生じていることが報告されている。特
にＰＷＨの蒸気発生器などのＲ重要装置にあっては、そ
のような欠陥は重大事故につながるおそれがあるため、
この粒界応力腐食割れを防止するために耐粒界応力腐食
割れ性にすぐれた材料を開発する必要がある。
（７５Ｎｉ−１５Ｃｒ−８Ｆｅ ）はＮｉ基合金とい
うことで、脱気高温水における応力腐食割れ（以下、単
に“ＳＣＣ”という）に対する抵抗性にすぐれた材料で
ある。そのために、典型的な脱気高温水の環墳下にある
加圧水型原子炉（ＰＷＲ）の蒸気発生器などの各種炉内
構造物に使用されている。この合金は熱間加工を９５０
〜１２００℃の温度範囲で行い、次いで１０５０℃以上
の温度で焼鈍後、急冷し、Ｃｒ炭化物のない状態で使用
していた。しかし、最近、この材料に粒界応力腐食割れ
と思われる現象が生じていることが報告されている。特
にＰＷＨの蒸気発生器などのＲ重要装置にあっては、そ
のような欠陥は重大事故につながるおそれがあるため、
この粒界応力腐食割れを防止するために耐粒界応力腐食
割れ性にすぐれた材料を開発する必要がある。
（発明が解決しようとしている問題点）かくして、この
発明の目的は、脱気した高温水における耐ＳＣＣ性、特
に耐粒界応力腐食割れ性にすぐれたＮｉ基合金の製造方
法を提供することである。
発明の目的は、脱気した高温水における耐ＳＣＣ性、特
に耐粒界応力腐食割れ性にすぐれたＮｉ基合金の製造方
法を提供することである。
（問題を解決するための手段）
この発明の発明者らは、このような要望に答えるべく、
鋭意検討を重ねたところ、前述のような粒界型の応力腐
食割れの発生する原因は、インコネル６００のＣｒ量が
１５％と低いため不（！Ｉ態被被膜形成が不十分なため
と考えられ、Ｃｒ量を増加させることが有効であるが、
それだけでは十分でなく、粒界炭化物の積極的析出によ
り割れの進展を防止すること、さらにＰ、ＳなどをＣｒ
炭化物で取り込むことによって耐粒界応力腐食割れ性が
著しく改善されることを知見した。かかる知見にもとず
き、発明者らは、さらに実験を続けたところ、Ｃｒ−Ｎ
ｉの基本成分の適正比を図るとともに加工熱処理を施し
て、Ｃｒ欠乏層の回復を図り、一方、強制的に炭化物を
粒界に析出させることにより、脱気高温水中における耐
粒界応力腐食割れ性を著しく高め得ることを知り、この
発明を完成した。
鋭意検討を重ねたところ、前述のような粒界型の応力腐
食割れの発生する原因は、インコネル６００のＣｒ量が
１５％と低いため不（！Ｉ態被被膜形成が不十分なため
と考えられ、Ｃｒ量を増加させることが有効であるが、
それだけでは十分でなく、粒界炭化物の積極的析出によ
り割れの進展を防止すること、さらにＰ、ＳなどをＣｒ
炭化物で取り込むことによって耐粒界応力腐食割れ性が
著しく改善されることを知見した。かかる知見にもとず
き、発明者らは、さらに実験を続けたところ、Ｃｒ−Ｎ
ｉの基本成分の適正比を図るとともに加工熱処理を施し
て、Ｃｒ欠乏層の回復を図り、一方、強制的に炭化物を
粒界に析出させることにより、脱気高温水中における耐
粒界応力腐食割れ性を著しく高め得ることを知り、この
発明を完成した。
よって、この発明の要旨とするところは、Ｃｒ：２５〜
３５重量％、Ｎｔ：４０〜７０重量％を含有するＮｉ基
合金を１０５０〜１２５０℃に加熱後、全加工度３０％
以上、９５０℃以下での加工度１５％以上なる条件で熱
間加工を行い、次いで完全固溶焼純を施したのち、さ・
らに５５０〜７５０℃の温度範囲に１〜１００時間加熱
することを特徴とする、耐応力腐食割れ性にすぐれたＮ
ｉ基合金の製造方法である。
３５重量％、Ｎｔ：４０〜７０重量％を含有するＮｉ基
合金を１０５０〜１２５０℃に加熱後、全加工度３０％
以上、９５０℃以下での加工度１５％以上なる条件で熱
間加工を行い、次いで完全固溶焼純を施したのち、さ・
らに５５０〜７５０℃の温度範囲に１〜１００時間加熱
することを特徴とする、耐応力腐食割れ性にすぐれたＮ
ｉ基合金の製造方法である。
このように、この発明によれば耐応力腐食割れ性にすぐ
れたＮｉ基合金が得られるが、そのようなＮｉ基合金は
、例えば加圧水型原子炉の蒸気発生器などにみられる脱
気高温水中での粒界応力腐食割れ性に対するすぐれた抵
抗性を示すものであり、工業上極めて有用な材料といえ
る。
れたＮｉ基合金が得られるが、そのようなＮｉ基合金は
、例えば加圧水型原子炉の蒸気発生器などにみられる脱
気高温水中での粒界応力腐食割れ性に対するすぐれた抵
抗性を示すものであり、工業上極めて有用な材料といえ
る。
（作用）
この発明において上述のように合金組成および加工熱処
理条件を定めた理由を以下に述べる。
理条件を定めた理由を以下に述べる。
まず、この発明が対象とするＮｉ基合金はＣｒ ： ２
５〜３５重量％、Ｎｔ ： ４０〜７０重量％を含むも
のであり、従来のものと比較して、Ｎｉ量を低減すると
ともにＣｒ１ｌを増加させたことを特徴とするものであ
る。
５〜３５重量％、Ｎｔ ： ４０〜７０重量％を含むも
のであり、従来のものと比較して、Ｎｉ量を低減すると
ともにＣｒ１ｌを増加させたことを特徴とするものであ
る。
Ｎｉ量が７０％を超えると、相対的にＣｒ量が少なくな
り不働態皮膜の形成が不充分となるため、この発明では
Ｎｉ量の上限を７０％とする。また、Ｎｉ量が４０％未
満では、炭素の固溶度が大きいためＣｒ炭化物の析出が
、高Ｎｉ合金よりも非常に遅れ、Ｃｒ欠乏層の回復も同
様に遅れる。したがって、Ｃｒ欠乏層の回復のために、
長時間が必要となるのでＮｉ４０％以上必要である。ま
た、一般的に、Ｎｉが増大することにより、アルカリ溶
液中での耐ＳＣＣ性は良好であるので、本発明にあって
はＸｉ ４０〜７０％とする。
り不働態皮膜の形成が不充分となるため、この発明では
Ｎｉ量の上限を７０％とする。また、Ｎｉ量が４０％未
満では、炭素の固溶度が大きいためＣｒ炭化物の析出が
、高Ｎｉ合金よりも非常に遅れ、Ｃｒ欠乏層の回復も同
様に遅れる。したがって、Ｃｒ欠乏層の回復のために、
長時間が必要となるのでＮｉ４０％以上必要である。ま
た、一般的に、Ｎｉが増大することにより、アルカリ溶
液中での耐ＳＣＣ性は良好であるので、本発明にあって
はＸｉ ４０〜７０％とする。
一方、Ｃｒ量については上述の不ｆ＃Ｊ態皮膜の形成を
確保するために２５〜３５％の含有量を必要で、Ｃｒ量
が２５％未満であれば、ＣＺ−イオンを含む高温水中で
粒内型ＳＣＣを生じやすく、また、溶接ＨＡＺでは、粒
界型ＳＣＣを生じる。これらのＳＣＣを防止するために
も、Ｃｒ量を２５％以上とする必要がある。
確保するために２５〜３５％の含有量を必要で、Ｃｒ量
が２５％未満であれば、ＣＺ−イオンを含む高温水中で
粒内型ＳＣＣを生じやすく、また、溶接ＨＡＺでは、粒
界型ＳＣＣを生じる。これらのＳＣＣを防止するために
も、Ｃｒ量を２５％以上とする必要がある。
好ましくは、Ｎｉ ： ４５〜５５％、Ｃｒ ： ３０
〜３５％である。
〜３５％である。
Ｃ量は通常この系統の合金に含有される程度であれば良
く、この発明において特に制限はないが、好ましくは、
ｃ ： ｏ、ｏｉｓ〜０．０３０％である。
く、この発明において特に制限はないが、好ましくは、
ｃ ： ｏ、ｏｉｓ〜０．０３０％である。
なお、この発明におけるＮｉ基合金は加工性を改善する
ために、Ｔｉ、 Ｍｎ、 Ｍｇなどを添加してもよく、
あるいは強度向上、炭素の安定化のためざらにＮｂ等を
添加してもよい。
ために、Ｔｉ、 Ｍｎ、 Ｍｇなどを添加してもよく、
あるいは強度向上、炭素の安定化のためざらにＮｂ等を
添加してもよい。
ここに、好適態様におけるこの発明におけるＮｉ基合金
の組成範囲は次の通りである。
の組成範囲は次の通りである。
ＣＮｉ Ｃｒ −厘一
０．０１５１０．０３０ ４０／７０ ２５／３５ ０
．２１０．６次に、熱間加工に先立って上述のＮｉ基合
金を１０５０〜１２５０℃に加熱するが、この場合１０
５０℃より低い温度では十分な固溶作用が行われず、ま
た、熱間加工抵抗が大きく、一方１２５０℃を超えて加
熱しても変形抵抗の低下は飽和してしまう。熱間加工は
９５０℃以下での加工度（肉厚減少率）１５％以上、全
加工度３０％以上の条件で行うが、これは全加工度を３
０％以上と高めることにより細粒化を図るとともに析出
物の析出を促進し、特に９５０℃以下という比較的低温
での加工度を１５％以上とすること 。
．２１０．６次に、熱間加工に先立って上述のＮｉ基合
金を１０５０〜１２５０℃に加熱するが、この場合１０
５０℃より低い温度では十分な固溶作用が行われず、ま
た、熱間加工抵抗が大きく、一方１２５０℃を超えて加
熱しても変形抵抗の低下は飽和してしまう。熱間加工は
９５０℃以下での加工度（肉厚減少率）１５％以上、全
加工度３０％以上の条件で行うが、これは全加工度を３
０％以上と高めることにより細粒化を図るとともに析出
物の析出を促進し、特に９５０℃以下という比較的低温
での加工度を１５％以上とすること 。
により、Ｃｒ炭化物の析出を速くすることができると共
に、次の再結晶温度を低温にすることができ、かつ短時
間で再結晶させることができミクロ組織も均一となる。
に、次の再結晶温度を低温にすることができ、かつ短時
間で再結晶させることができミクロ組織も均一となる。
なお、９５０℃以下での加工度が高い程、前記効果は顕
著となる。好ましくは９５０℃以下での加工度を３０％
以上とする。
著となる。好ましくは９５０℃以下での加工度を３０％
以上とする。
熱間加工が終了してから完全固溶焼純を行うが、ここに
「完全固溶焼純」とは、例えば１０００〜１１５０℃と
いう高温度に３０分間ないし４時間加熱保持して熱間加
工により合金内に導入された加工歪の除去、炭化物の固
溶を促進させ、組織の均一化を図る処理方法である。
「完全固溶焼純」とは、例えば１０００〜１１５０℃と
いう高温度に３０分間ないし４時間加熱保持して熱間加
工により合金内に導入された加工歪の除去、炭化物の固
溶を促進させ、組織の均一化を図る処理方法である。
次いで、上記完全固溶焼鈍を行ってから、さらに粒界強
化熱処理としての加熱処理を加え炭化物の析出を促進さ
せる。ここで、そのときの加熱処理の温度範囲を５５０
〜７５０℃、時間を１〜１００時間とした理由は、粒界
に炭化物がほぼ連続的に析出するために必要な温度と時
間を確保するためである。５５０°Ｃ未満では炭化物析
出に長時間を要するために経済的でない。一方、７５０
℃を超える温度は炭化物の析出量が少ないため１割れの
進展を防止できない。
化熱処理としての加熱処理を加え炭化物の析出を促進さ
せる。ここで、そのときの加熱処理の温度範囲を５５０
〜７５０℃、時間を１〜１００時間とした理由は、粒界
に炭化物がほぼ連続的に析出するために必要な温度と時
間を確保するためである。５５０°Ｃ未満では炭化物析
出に長時間を要するために経済的でない。一方、７５０
℃を超える温度は炭化物の析出量が少ないため１割れの
進展を防止できない。
加熱時間は少なくとも１時間必要とし、１００時間より
長時間は経済的にも好ましくない。より好ましくは、こ
の粒界強化熱処理は６５０〜７００℃で１０〜１００時
間行う。
長時間は経済的にも好ましくない。より好ましくは、こ
の粒界強化熱処理は６５０〜７００℃で１０〜１００時
間行う。
次に、本発明を実施例によってさらに説明する。
実施例
第１表に示す化学成分を存する各種Ｎｉ基合金を容量５
００ｋｇの真空溶解炉で溶解し、１００ＩＩＩ１１厚さ
×１５０Ｍｍ幅に鍛伸し、次いで、第２表に示す条件に
て熱間圧延一完全固溶焼鈍処理をおこない、さらに粒界
強化熱処理を施した。
００ｋｇの真空溶解炉で溶解し、１００ＩＩＩ１１厚さ
×１５０Ｍｍ幅に鍛伸し、次いで、第２表に示す条件に
て熱間圧延一完全固溶焼鈍処理をおこない、さらに粒界
強化熱処理を施した。
得られた各Ｎｉ基合金から試験片を切り出し、下記要領
で引張試験および応力腐食割れ試験を行つ結果を第２表
にまとめて示す。
で引張試験および応力腐食割れ試験を行つ結果を第２表
にまとめて示す。
なお、上記応力腐食割れ試験は、ＰＷＲの蒸気発生器の
一次側環境下での応力腐食割れをシュミレートした試験
として、オートクレーブを用いて、３００ｐｐｍＢ ’
＋＋２ｐｐａ＋Ｌ １ ” ＋３０ｃｃ／ｋｇ Ｈ２
０のＨ２溶液に試験片を３６０℃で浸漬し、１０００ｈ
ごとに割れのを無について目視判定を行い５０００ｈま
で試験を行った。その試験片を半割（長手方向長さ７５
ＩＩＩ１１）にして、切断面の割れを状況を顕微鏡で調
べた。
一次側環境下での応力腐食割れをシュミレートした試験
として、オートクレーブを用いて、３００ｐｐｍＢ ’
＋＋２ｐｐａ＋Ｌ １ ” ＋３０ｃｃ／ｋｇ Ｈ２
０のＨ２溶液に試験片を３６０℃で浸漬し、１０００ｈ
ごとに割れのを無について目視判定を行い５０００ｈま
で試験を行った。その試験片を半割（長手方向長さ７５
ＩＩＩ１１）にして、切断面の割れを状況を顕微鏡で調
べた。
第２表は熱間加工条件−完全固熔焼鈍条件一粒界強化熱
処理を施した材料の耐ＳＣＣ性（耐応力腐食割れ性）を
上記試験での割れ深さくμｍ）でまとめて示したもので
ある。この中で、この発明例および比較例共に実質上割
れは見られず、耐応力腐食割れ性は良好であったが、従
来材は４０００ｈの試験期間経過後、目視で割れが発生
したのが観察された。その割れの深さは１８００μｍ
、１６８０μｍであった。
処理を施した材料の耐ＳＣＣ性（耐応力腐食割れ性）を
上記試験での割れ深さくμｍ）でまとめて示したもので
ある。この中で、この発明例および比較例共に実質上割
れは見られず、耐応力腐食割れ性は良好であったが、従
来材は４０００ｈの試験期間経過後、目視で割れが発生
したのが観察された。その割れの深さは１８００μｍ
、１６８０μｍであった。
この発明例と比較例のミクロ組織観察をした結果、この
発明例は板厚中央部まで均一な細粒組織を示している。
発明例は板厚中央部まで均一な細粒組織を示している。
比較例は表面層のみ粗粒であるが中央部では粒径が大き
く偏平粒を示している。これは９５０℃以下での圧下率
が小さかったためと考えられる。第１図に実験１１ｈ２
によって得たＮｉ基合金の顕微鏡組織写真を示す。第１
図ｆａｌはその表面の、第１図（ｂｌはｔ／２の面の、
そして第１図ｔｃ＋は裏面のそれぞれ顕微鏡組織写真を
示すものである。
く偏平粒を示している。これは９５０℃以下での圧下率
が小さかったためと考えられる。第１図に実験１１ｈ２
によって得たＮｉ基合金の顕微鏡組織写真を示す。第１
図ｆａｌはその表面の、第１図（ｂｌはｔ／２の面の、
そして第１図ｔｃ＋は裏面のそれぞれ顕微鏡組織写真を
示すものである。
いずれにあっても、微細組織が均一に分散しているのが
分かる。
分かる。
また、この発明例と従来例とを耐粒界応力腐食割れ性に
ついて比較すると、この発明例によって著しい特性改善
が行われているのが分かる。これは、従来例ではＮｉが
７０％以上で、かつＣｒＭが１５％であるために完全に
不％態皮膜が生成できないためと考えられる。また、こ
の発明では粒界強化熱処理により粒界にＣｒ炭化物を析
出させ、かつ、Ｃｒ欠乏層を回復させることにより耐Ｓ
ＣＣ性が向上したものと考えられる。
ついて比較すると、この発明例によって著しい特性改善
が行われているのが分かる。これは、従来例ではＮｉが
７０％以上で、かつＣｒＭが１５％であるために完全に
不％態皮膜が生成できないためと考えられる。また、こ
の発明では粒界強化熱処理により粒界にＣｒ炭化物を析
出させ、かつ、Ｃｒ欠乏層を回復させることにより耐Ｓ
ＣＣ性が向上したものと考えられる。
次に、第１表の合金Ａ（２８％Ｃｒ−４２％Ｎｉ）を用
いて、第２表の本発明例の試験１１ｈ２の熱間加工処理
後、１１００℃焼鈍材を用いて、各加熱温度と加熱時間
で処理した材料から板厚中央部で３１１ＩＩ１１厚さ×
１０ｍｍ幅Ｘ １５０ｓ＋ｗ長さく標点距離７５ｎｕ＋
＋）の引張試験片を採取し、２０％予歪み負荷後、２ｍ
ｍ厚さＸ １０＋ｕ＋幅Ｘ ７５＋＋＊長さのシングル
Ｕベンド試験片を製作し、試験に供した。構軸は各温度
での保持時間であり、縦軸は各加熱温度を示す。図中○
印は割れ深さが２０μｍ以下であり、Ｘ印は２１μｍ超
である。図示結果から明らかなように加熱温度は５５０
〜７５０℃で、加熱間１〜１００ ｈであって、かつ点
Ａ、Ｂ。
いて、第２表の本発明例の試験１１ｈ２の熱間加工処理
後、１１００℃焼鈍材を用いて、各加熱温度と加熱時間
で処理した材料から板厚中央部で３１１ＩＩ１１厚さ×
１０ｍｍ幅Ｘ １５０ｓ＋ｗ長さく標点距離７５ｎｕ＋
＋）の引張試験片を採取し、２０％予歪み負荷後、２ｍ
ｍ厚さＸ １０＋ｕ＋幅Ｘ ７５＋＋＊長さのシングル
Ｕベンド試験片を製作し、試験に供した。構軸は各温度
での保持時間であり、縦軸は各加熱温度を示す。図中○
印は割れ深さが２０μｍ以下であり、Ｘ印は２１μｍ超
である。図示結果から明らかなように加熱温度は５５０
〜７５０℃で、加熱間１〜１００ ｈであって、かつ点
Ａ、Ｂ。
Ｃ，Ｄ、Ｅで囲まれた範囲が高い耐ＳＣＣ性を示してい
るのが分かる。
るのが分かる。
第１図（ａｌないし第１図１ｃＩは、この発明により得
られたＮｉ基合金の顕微鏡組織写真、および第２図は、
同じくこの発明により得られたＮｉ基合金の耐ＳＣＣ性
を加熱時間、加熱温度に対してプロットして示すグラフ
である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１図
られたＮｉ基合金の顕微鏡組織写真、および第２図は、
同じくこの発明により得られたＮｉ基合金の耐ＳＣＣ性
を加熱時間、加熱温度に対してプロットして示すグラフ
である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１図
Claims (1)
- Ｃｒ：２５〜３５重量％、Ｎｉ：４０〜７０重量％を含
有するＮｉ基合金を１０５０〜１２５０℃に加熱後、全
加工度３０％以上、９５０℃以下での加工度１５％以上
なる条件で熱間加工を行い、次いで完全固溶焼鈍を施し
たのち、さらに５５０〜７５０℃の温度範囲に１〜１０
０時間加熱することを特徴とする、耐応力腐食割れ性に
すぐれたＮｉ基合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6032685A JPS61217561A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | Ｎｉ基合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6032685A JPS61217561A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | Ｎｉ基合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61217561A true JPS61217561A (ja) | 1986-09-27 |
| JPH0547622B2 JPH0547622B2 (ja) | 1993-07-19 |
Family
ID=13138931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6032685A Granted JPS61217561A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | Ｎｉ基合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61217561A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9330955B2 (en) * | 2013-12-31 | 2016-05-03 | Applied Materials, Inc. | Support ring with masked edge |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5864364A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 |
| JPS5873754A (ja) * | 1981-10-29 | 1983-05-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 |
| JPS58153763A (ja) * | 1982-03-05 | 1983-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ニツケル・クロム合金の製造方法 |
| JPS58177444A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
-
1985
- 1985-03-25 JP JP6032685A patent/JPS61217561A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5864364A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法 |
| JPS5873754A (ja) * | 1981-10-29 | 1983-05-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 |
| JPS58153763A (ja) * | 1982-03-05 | 1983-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ニツケル・クロム合金の製造方法 |
| JPS58177444A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0547622B2 (ja) | 1993-07-19 |
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