JPS5873754A - 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 - Google Patents
耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法Info
- Publication number
- JPS5873754A JPS5873754A JP17205581A JP17205581A JPS5873754A JP S5873754 A JPS5873754 A JP S5873754A JP 17205581 A JP17205581 A JP 17205581A JP 17205581 A JP17205581 A JP 17205581A JP S5873754 A JPS5873754 A JP S5873754A
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- Japan
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- corrosion resistance
- carbide
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- Pending
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｎｉ−Ｃｒ合金の製造法、特に耐食性と強度
にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法に関する。
にすぐれたＮｉ−Ｃｒ合金の製造法に関する。
Ｎｉ−Ｃｒ＋金、例えｆｆＡ１１ｏ７６００ （７６Ｎ
ｉ −１５Ｃｒ−Ｆｅ）、Ａ１１ｏｙ６９０（６６Ｎｉ
−２８Ｃｒ−Ｆｅ）４！は原子カプラント、あるいは化
学プラント等の圧力容−やその付嬌品の材料として使用
される。
ｉ −１５Ｃｒ−Ｆｅ）、Ａ１１ｏｙ６９０（６６Ｎｉ
−２８Ｃｒ−Ｆｅ）４！は原子カプラント、あるいは化
学プラント等の圧力容−やその付嬌品の材料として使用
される。
しかしこれらの従来台金は０２％Ｃ力で２５Ｋｏｆ／ｍ
ｄを満足させるためには００６％４４度のＣ含有量が必
要であると考えられており、例えばＡ１１ｏｙ６００で
もＣを約（１０６％含有しており、高Ｃということで、
耐食性の劣化は免かれない。
ｄを満足させるためには００６％４４度のＣ含有量が必
要であると考えられており、例えばＡ１１ｏｙ６００で
もＣを約（１０６％含有しており、高Ｃということで、
耐食性の劣化は免かれない。
したが９て、従来一般には、熱間加工の後、１０６０〜
１１Ｏ′ｏＣで俗体化。処理してから急冷し、未固浴の
Ｃｒ炭化物のない状態で使用するか、さらに軸に耐応力
腐實割れ性を改善する目的で、７０．０℃ｍ長に長時１
…加熱する恒温長時間加熱処理を行なってＣｒの拡散を
促進しＣｒ戻化吻周辺のＣｒ欠乏膚をＩＩ！滅すること
を行なっている。
１１Ｏ′ｏＣで俗体化。処理してから急冷し、未固浴の
Ｃｒ炭化物のない状態で使用するか、さらに軸に耐応力
腐實割れ性を改善する目的で、７０．０℃ｍ長に長時１
…加熱する恒温長時間加熱処理を行なってＣｒの拡散を
促進しＣｒ戻化吻周辺のＣｒ欠乏膚をＩＩ！滅すること
を行なっている。
しかしながら、従来の方法では、粒界に炭化物が析出す
ることはさけられず、耐粒界割れ注については何の改善
もみられなかった。
ることはさけられず、耐粒界割れ注については何の改善
もみられなかった。
ここに、本＠ｄＡ省らは、粒界と炭化物とを完全に分離
することによって、耐粒界割れ注の極めて凌秀な合金材
料が得られ、かつ炭素１をα０６％以下に低下させても
、熱間圧延時に低温仕上げを行なうとともに、低温で再
結晶化することによって細粒が得られ、そしてこれによ
って十分な強度を確保できることを見い出して本゛発明
を完成した。
することによって、耐粒界割れ注の極めて凌秀な合金材
料が得られ、かつ炭素１をα０６％以下に低下させても
、熱間圧延時に低温仕上げを行なうとともに、低温で再
結晶化することによって細粒が得られ、そしてこれによ
って十分な強度を確保できることを見い出して本゛発明
を完成した。
ここに本発明は、
Ｃ：００５％以下、 ’ｓｒ：Ｌｏ９６以下。
Ｍｎ：１０％以下、 Ｐ：α０８％以下。
Ｓ：０００６％以下、 Ｎｉ：６０〜８０％。
Ｃｒ：１５〜８５％、 Ａｔ：αＯ１〜α５％更
に必要に応じＴｉ ０６％以下を含有し、不純物中のＢ
を０００２９６以下に一制限するとともに、残部は実質
的にＦｅよりなる合金を１０６０℃以上に加熱恢、熱間
圧延を行ない、９６０℃以下で仕上け、次いで４６０〜
８００“℃で１６分以上の時効処理を行ない、さらに鼾
１゛→〜５ｓｏｊの温度範囲で１６分以上、２時間以内
焼鈍し、その後８０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却す
ることを特徴とする、耐食性と強健にすぐれ九Ｎ１−Ｃ
ｒ合金の、製造法でめる。
に必要に応じＴｉ ０６％以下を含有し、不純物中のＢ
を０００２９６以下に一制限するとともに、残部は実質
的にＦｅよりなる合金を１０６０℃以上に加熱恢、熱間
圧延を行ない、９６０℃以下で仕上け、次いで４６０〜
８００“℃で１６分以上の時効処理を行ない、さらに鼾
１゛→〜５ｓｏｊの温度範囲で１６分以上、２時間以内
焼鈍し、その後８０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却す
ることを特徴とする、耐食性と強健にすぐれ九Ｎ１−Ｃ
ｒ合金の、製造法でめる。
本発明において各合金成分範囲を限定した理由は次の２
１１９でるる。
１１９でるる。
Ｃ：炭素はｇｉＩｉｃ上昇に有効であるがＳ、Ｈによっ
て、あるいは＃！接時熱影ｑ１１部において、Ｃｒ炭化
物の粒界への析出を容易にし、得られた合金を鋭畝化さ
せる。し庭がって、本発明ではＣを００５％以下に制限
する。
て、あるいは＃！接時熱影ｑ１１部において、Ｃｒ炭化
物の粒界への析出を容易にし、得られた合金を鋭畝化さ
せる。し庭がって、本発明ではＣを００５％以下に制限
する。
Ｓ ｉ、Ｍｎ ：これらの元素はいずれも脱酸元素とし
て１０％以下を必要とし、これらの童を越えてもその効
果は飽和してしｌい、むしろ合金の清浄度を劣化させる
。
て１０％以下を必要とし、これらの童を越えてもその効
果は飽和してしｌい、むしろ合金の清浄度を劣化させる
。
Ａｔ：これも脱酸元素として００１％以上を必要とし、
Ｑ６％を越えるとその幼果は飽和してしまい、合金の＃
＃度を劣化させる。
Ｑ６％を越えるとその幼果は飽和してしまい、合金の＃
＃度を劣化させる。
’ｌ’ｉ：’ｐｉは脱：＃１元素として所望により添加
されるが、α６ｉ舊えて添加してもその効果ｉ飽、′。
されるが、α６ｉ舊えて添加してもその効果ｉ飽、′。
沌してしまい、むしろ合金の渭＃虻を低下させる。
Ｎｉ：Ｎｉは耐食性を向上させるに有効な元素でめシ、
特にｃｔ−を含む尚温水におけるＳＣＣ性（耐応力腐食
割れ性）を改善させる。このためＮｉは６０％以上が必
要で、８０９６をζえるとその効果はＩＩＱ伏悪となる
ので、上限を８０％とした。
特にｃｔ−を含む尚温水におけるＳＣＣ性（耐応力腐食
割れ性）を改善させる。このためＮｉは６０％以上が必
要で、８０９６をζえるとその効果はＩＩＱ伏悪となる
ので、上限を８０％とした。
Ｃｒ：Ｃｒｔ；を耐食性向上に必須の元素でるる。
１６％未満ではその効果は少ない。一方、８６９６を越
えると熱間加工性が！しく劣化する。
えると熱間加工性が！しく劣化する。
Ｐ：Ｐは耐水素脆化を防止するためにα０．８％以下に
制限する。
制限する。
Ｓ：Ｓは熱間加工性を劣化させる元素である。
本発明においては、−低温圧延を実施するために、αｏ
ｏ ６．Ｘ以下に制限する。
ｏ ６．Ｘ以下に制限する。
なお、本発明にあって、不純物として含まれることのめ
るＢはａｏｏｇｏ％以下に制限するが、これはαｏｏｇ
ｏ９６を越えると炭化物の析出が促進され、耐食性が劣
化するからである。
るＢはａｏｏｇｏ％以下に制限するが、これはαｏｏｇ
ｏ９６を越えると炭化物の析出が促進され、耐食性が劣
化するからである。
本発明においては上記組成のＮｉ−Ｃｒ合金を１０６０
℃以とに加熱して熱間圧延を行なうが、これは１０６０
℃未満では熱間圧延時の変形抵抗が大きくなシ、６０９
６以との加工を行なうことが困離となるためである。
℃以とに加熱して熱間圧延を行なうが、これは１０６０
℃未満では熱間圧延時の変形抵抗が大きくなシ、６０９
６以との加工を行なうことが困離となるためである。
圧延仕上プ温度は、便米材でＵ１００ＯＣ近辺でめった
が、本発明では、圧延後の炭化物の析出を促進しさらに
再結晶化直装を低下させるために低ｍｖｉ−での圧下量
を確保する必要上、圧延仕上げ温ｋを９６０を以下に制
限す→。ここに、好適具体化例にろっては上記圧下量は
９６０１：：以下において少なくともｌ’５％、通常８
０〜６ｏ９６である。
が、本発明では、圧延後の炭化物の析出を促進しさらに
再結晶化直装を低下させるために低ｍｖｉ−での圧下量
を確保する必要上、圧延仕上げ温ｋを９６０を以下に制
限す→。ここに、好適具体化例にろっては上記圧下量は
９６０１：：以下において少なくともｌ’５％、通常８
０〜６ｏ９６である。
次に、熱間圧延後、一旦、室温まで冷却しあるいは冷却
せず、４５０〜８００℃の温度で４１５分以上のｙ時−
処理をして、炭化物の粒界への析出を促進する。４５０
Ｃ未満では炭素の拡散速度が遅く、時効処理に艮時閾を
髪し、一方、８００＠を越えると同時に再結晶化が進行
し、新らしい粒界にも炭化物が析出してしまうため、耐
粒界割れ注は向上しない。 ゛ かかる時効処理によって炭化物が粒界に十分析出した材
料は、さらに、８５０〜９６０’Ｃに１５分間ないし２
＃ｌｉａ／Ｊｌ］熱して低温再結晶化焼純処理を朽なう
。前述の時効処理によって旧粒界に十分析出した炭化物
はこの低温再結晶化焼純処理によっては低温でるるため
再固溶せず、校内に取り残され、新らしく形成された粒
界からは分離されることになる。したがって、粒界腐食
に対する抵抗性は着しく改嵜される。また、炭化物の周
囲のＣｒ欠欠乏−にもＣｒの拡散によりＣｒ１１４度の
回復がみでられ、耐賞性の向上も図られる。８５０℃よ
シ低い温度で１５分未満の時間のときは再結晶化が十分
、でなく粒界にＣｒ炭化物が残留して耐食性が劣化する
。
せず、４５０〜８００℃の温度で４１５分以上のｙ時−
処理をして、炭化物の粒界への析出を促進する。４５０
Ｃ未満では炭素の拡散速度が遅く、時効処理に艮時閾を
髪し、一方、８００＠を越えると同時に再結晶化が進行
し、新らしい粒界にも炭化物が析出してしまうため、耐
粒界割れ注は向上しない。 ゛ かかる時効処理によって炭化物が粒界に十分析出した材
料は、さらに、８５０〜９６０’Ｃに１５分間ないし２
＃ｌｉａ／Ｊｌ］熱して低温再結晶化焼純処理を朽なう
。前述の時効処理によって旧粒界に十分析出した炭化物
はこの低温再結晶化焼純処理によっては低温でるるため
再固溶せず、校内に取り残され、新らしく形成された粒
界からは分離されることになる。したがって、粒界腐食
に対する抵抗性は着しく改嵜される。また、炭化物の周
囲のＣｒ欠欠乏−にもＣｒの拡散によりＣｒ１１４度の
回復がみでられ、耐賞性の向上も図られる。８５０℃よ
シ低い温度で１５分未満の時間のときは再結晶化が十分
、でなく粒界にＣｒ炭化物が残留して耐食性が劣化する
。
一方、９６０℃を越えた温暖で２時間よシ長い時間の焼
鈍を行なうと、Ｃｒ炭化物が母相に固溶してしまうとと
もに結晶粒の粗大化が起こシ、２６Ｋｆｆ／ｗ以上の０
２％耐力を確保するのが難しくなる。
鈍を行なうと、Ｃｒ炭化物が母相に固溶してしまうとと
もに結晶粒の粗大化が起こシ、２６Ｋｆｆ／ｗ以上の０
２％耐力を確保するのが難しくなる。
焼鈍後の冷却は、８０℃／１′ｒ１１ｎ以上に制限する
が、これを外れると、冷却時、特に６００℃以上の温暖
で、Ｃｒ炭化物が粒界に析出し、耐食性が劣化する。
□・ 次に、実施例によって本発明をさらに説明する。
が、これを外れると、冷却時、特に６００℃以上の温暖
で、Ｃｒ炭化物が粒界に析出し、耐食性が劣化する。
□・ 次に、実施例によって本発明をさらに説明する。
実施例
第１表に示す組成の合金を１０）ン電気炉で溶表恢、造
塊、分ＪＡ恢１５０ｍ厚のスラブとし、第２嵌に示す熱
間圧姑粂件により熱間圧延を行ない、次いで時効処理お
よび再結晶化焼鈍を行なった。
塊、分ＪＡ恢１５０ｍ厚のスラブとし、第２嵌に示す熱
間圧姑粂件により熱間圧延を行ない、次いで時効処理お
よび再結晶化焼鈍を行なった。
得られた板材よシ直径１４閣の引張試験片と、Ｌ Ｏｍ
Ｊ４ｖＸ ｌ Ｏｔｍ巾Ｘ４０ｍ長さのＵＳ試験片とを
採取した。腐食試験は、４０％硝ばの沸騰液中に試験片
を浸漬−して行なった。浸漬してから２４時間佼に試験
片を取り出し、腐食速虻（ｆ／ゴ・ｈｒ）をタリボした
□ 粒界腐食社ｖ！は、ＪＩＳ ＧＯ５７Ｂの規定に準じて
行なった。ただし、沸騰硝酸は４０％溶液を用い２４時
間迩続浸償した後、腐食減讐と粒界腐食深さを側足した
。
Ｊ４ｖＸ ｌ Ｏｔｍ巾Ｘ４０ｍ長さのＵＳ試験片とを
採取した。腐食試験は、４０％硝ばの沸騰液中に試験片
を浸漬−して行なった。浸漬してから２４時間佼に試験
片を取り出し、腐食速虻（ｆ／ゴ・ｈｒ）をタリボした
□ 粒界腐食社ｖ！は、ＪＩＳ ＧＯ５７Ｂの規定に準じて
行なった。ただし、沸騰硝酸は４０％溶液を用い２４時
間迩続浸償した後、腐食減讐と粒界腐食深さを側足した
。
引張試ｓ＋！および腐食試験の結果をまとめて第８表に
示す。
示す。
第８表に示す結果からも分かるように、本発明１．１・
、：。
、：。
方法により得た合金は、′：′・１・、テずれも２５匂
ｆ／ＩＩＩ以上の１１２％耐力金有し、腐食試験の結果
も良好である。Ｃ′１ｊｋの高い従来付会は良好な引張
特性を有するが耐食性が劣る。
ｆ／ＩＩＩ以上の１１２％耐力金有し、腐食試験の結果
も良好である。Ｃ′１ｊｋの高い従来付会は良好な引張
特性を有するが耐食性が劣る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｃ：ａｏｓｘ以下、 ｓｉ：ｔｏ％以下。 Ｍｎ：ｔ０９６以下−ｐ：ａｏａ９６以下。 Ｓ：α００５％以下、 Ｎｉ：６０〜８０９６゜ｃｒ
：ｔａ〜ａｓ％、 ’Ａｔ１０１〜（１６％更に必
要に応じＴｉ（１６％以下を含有し、不純物中ＯＢをα
ｏｏｇｘ以下に制限するとともに残部は実質的にＦｅよ
りなる合金を１０５０℃以上に加熱後、熱間圧延を行な
い、９６０℃以下で仕上げ、次いで４５０〜８６０℃で
ｌ“６分以上の時効処理を行ない、さらに８６０〜９６
０℃の温度範囲で１６分以上、２時間以内焼鈍し、その
ｆｉ８０℃／ｗｉｎ以上の冷却速度で冷却をすることを
％黴とする、耐食性と強度にすぐれ九Ｎ１−Ｃｒｆ金の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17205581A JPS5873754A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17205581A JPS5873754A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873754A true JPS5873754A (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=15934692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17205581A Pending JPS5873754A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | 耐食性と強度にすぐれたｎｉ−ｃｒ合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5873754A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61217561A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| JPH02228456A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-11 | Inco Alloys Internatl Inc | 冷間加工ニッケル基合金の強化法 |
| US5019179A (en) * | 1989-03-20 | 1991-05-28 | Mitsubishi Metal Corporation | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
-
1981
- 1981-10-29 JP JP17205581A patent/JPS5873754A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61217561A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| JPH0547622B2 (ja) * | 1985-03-25 | 1993-07-19 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPH02228456A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-11 | Inco Alloys Internatl Inc | 冷間加工ニッケル基合金の強化法 |
| US5019179A (en) * | 1989-03-20 | 1991-05-28 | Mitsubishi Metal Corporation | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
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