JPS59110770A - 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法Info
- Publication number
- JPS59110770A JPS59110770A JP22152582A JP22152582A JPS59110770A JP S59110770 A JPS59110770 A JP S59110770A JP 22152582 A JP22152582 A JP 22152582A JP 22152582 A JP22152582 A JP 22152582A JP S59110770 A JPS59110770 A JP S59110770A
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- alloy
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は導電用耐熱ア（し三二〇へ合金線の製造方法に
関し、詳しくは、６１％ｌＡＣ３以上の高導電率を有す
ると共に優れた耐熱特性を有する新規な導電用耐熱アル
ミニウム合金線の製造方法に関するものである。
関し、詳しくは、６１％ｌＡＣ３以上の高導電率を有す
ると共に優れた耐熱特性を有する新規な導電用耐熱アル
ミニウム合金線の製造方法に関するものである。
従来、導電用耐熱アルミニウム合金として、Ａ７−Ｚｒ
系合金を用いた６０嘱ｌＡＣ３台の導電率を有する耐熱
ア１し三ニウムが公知である。
系合金を用いた６０嘱ｌＡＣ３台の導電率を有する耐熱
ア１し三ニウムが公知である。
この耐熱アルミニウムはＪＥＣ−１９７（１９７６）の
規格で例えば線径４８咽φのもので青電率６０％ｌＡＣ
３以上、引張強さ１６．９＃／叫２以上、耐熱性（２３
０”Ｃ１１時間加熱後の引張強さの残存率）９０％以上
の特性を有するもので、架空送電線用導体として汎用さ
れている。
規格で例えば線径４８咽φのもので青電率６０％ｌＡＣ
３以上、引張強さ１６．９＃／叫２以上、耐熱性（２３
０”Ｃ１１時間加熱後の引張強さの残存率）９０％以上
の特性を有するもので、架空送電線用導体として汎用さ
れている。
所で、架空送電線の分野においては近年の送電容量の増
大に伴い、送電ロス低減の重要性から導電率の向上、又
、同一線径での送電容量の増大に対処するだめの耐熱性
の向−ヒが強く望まれている。しかしながら引張強さを
確保したうえで、導電率及び又は耐熱性を向上させるこ
とは極めて難しい。
大に伴い、送電ロス低減の重要性から導電率の向上、又
、同一線径での送電容量の増大に対処するだめの耐熱性
の向−ヒが強く望まれている。しかしながら引張強さを
確保したうえで、導電率及び又は耐熱性を向上させるこ
とは極めて難しい。
本発明者等は上記点に鑑み、導電用耐熱アルミニリムに
おける特性改善を行うべく鋭意研梵を重ねた結果、Ｚｒ
０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｆｅ０．０８−０．２
８ ｗｔ％、Ｓｉ ０．０３〜０．１０ ｗｔ％及び残
部Ｍよりなると共に、ｚｒとＦｅ及びＳｌの組成範囲が
式＋ ４０Ｚｒ （ｗｔ％）（２，９−９Ｆｅ （ｗｔ
％）−５８ｉ （ｗｔ％）を満足するＡ４−Ｚｒ −Ｆ
ｅ−８ｉ系合金を溶解し、鋳造温度６８０°Ｃ以上で鋳
造すると共に、得られだ鋳塊を冷却しつつ材料温度が２
７０℃以下の温度になるまで、減面率９０％〕以上の熱
間加工を加えて荒引線を形成し、該荒引線を１８０℃〜
３００℃にて熱処理後、減面率７０％以上で冷間伸線し
、得られた線材を１７０℃〜６００℃の温度で熱処理す
ることにより、良好な耐熱性を維持しつつ、特に高い導
電性を有する導電用耐熱アルミニウム合金線を得、本願
を完成したものである。
おける特性改善を行うべく鋭意研梵を重ねた結果、Ｚｒ
０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｆｅ０．０８−０．２
８ ｗｔ％、Ｓｉ ０．０３〜０．１０ ｗｔ％及び残
部Ｍよりなると共に、ｚｒとＦｅ及びＳｌの組成範囲が
式＋ ４０Ｚｒ （ｗｔ％）（２，９−９Ｆｅ （ｗｔ
％）−５８ｉ （ｗｔ％）を満足するＡ４−Ｚｒ −Ｆ
ｅ−８ｉ系合金を溶解し、鋳造温度６８０°Ｃ以上で鋳
造すると共に、得られだ鋳塊を冷却しつつ材料温度が２
７０℃以下の温度になるまで、減面率９０％〕以上の熱
間加工を加えて荒引線を形成し、該荒引線を１８０℃〜
３００℃にて熱処理後、減面率７０％以上で冷間伸線し
、得られた線材を１７０℃〜６００℃の温度で熱処理す
ることにより、良好な耐熱性を維持しつつ、特に高い導
電性を有する導電用耐熱アルミニウム合金線を得、本願
を完成したものである。
本発明において、用いるＡＬ−Ｚｒ −Ｆｅ−Ｓｉ系合
金の各添加元素の組成範囲は上記範囲である必要があり
、組成範囲が上記範囲外である場合には所望の特性が得
られない。すなわちＺｒが０．０’０５ ｗ ｔ％未満
の場合は目標とする耐熱特性が得られず、０．０５ｗｔ
％を越える量では導電率の低下が著しい。Ｆｅ量が０．
０８ ｗｊ％未満では適度な強度が得られず、０．２８
ｗｔ％を越える量では高導電率が望めない。又Ｓｉ量
が０．０３ｗｔ％未満ではＦｅ元素との相乗効果による
良好な強度が得られず、Ｏ，］ Ｏｗｔ％を越える場合
は導電率の低下が著しい。又本発明におけるＡ７− Ｚ
ｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金においてはＺｒとＦｅとＳｉの添
加量が上記の組成範囲であると同時に次式軌）を満足す
る必要がある。
金の各添加元素の組成範囲は上記範囲である必要があり
、組成範囲が上記範囲外である場合には所望の特性が得
られない。すなわちＺｒが０．０’０５ ｗ ｔ％未満
の場合は目標とする耐熱特性が得られず、０．０５ｗｔ
％を越える量では導電率の低下が著しい。Ｆｅ量が０．
０８ ｗｊ％未満では適度な強度が得られず、０．２８
ｗｔ％を越える量では高導電率が望めない。又Ｓｉ量
が０．０３ｗｔ％未満ではＦｅ元素との相乗効果による
良好な強度が得られず、Ｏ，］ Ｏｗｔ％を越える場合
は導電率の低下が著しい。又本発明におけるＡ７− Ｚ
ｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金においてはＺｒとＦｅとＳｉの添
加量が上記の組成範囲であると同時に次式軌）を満足す
る必要がある。
４０Ｚｒ（ｗｔ％）＜、 ２．９−９ Ｆｅ （ｗｔ％
）−５Ｓｉ（ｗｔ％）・・・・・（Ａ） Ｚｒ１Ｆｅ及びＳｌが上式を満足しない場合は、後記す
る製造条件のもとにおいて、６１％ｌＡＣ３以上の高導
電率を有する合金が得られない。
）−５Ｓｉ（ｗｔ％）・・・・・（Ａ） Ｚｒ１Ｆｅ及びＳｌが上式を満足しない場合は、後記す
る製造条件のもとにおいて、６１％ｌＡＣ３以上の高導
電率を有する合金が得られない。
本発明においては、上記ＡＡ −Ｚｒ ＝ Ｆｅ −Ｓ
ｉ系合金を溶解して６８０°Ｃ以上の温度で鋳造すると
共に得られた鋳塊を冷却しつつ材料温度が２７０°Ｃ以
下の温度になるまで断面率９０％以上の熱間加■の連続
鋳造圧延を施し、荒引線を形成する。上記鋳造温度を６
８０°Ｃ以上とする理由は、鋳造温度か６８０°Ｃ未満
では粗大な浮遊晶が形成されるだめ、内済Ｚｒ及びｌｉ
”ｅの分布が不均一となり、耐熱性及び強度が低下する
ためである。かかる意味において鋳造温度は７００°Ｃ
以上がより好ましい。又、圧延条件は荒引線強度を例え
ば荒引線径９５謳φの場合、１３に９／ａｍ以上程度の
高強度に極力高め、その後の冷間伸線及び熱処理工程と
の関連において所望の優れた耐熱特性を得るため熱間加
工度９０％以上での圧延終了温度を２７０℃以下とする
必要がある。荒引線は、次・いて１８０℃〜３００℃で
熱処理される。１８０°Ｃ未満では仕上り線での導電率
と耐熱性が不足するか、１８０℃〜３００℃の範囲では
導電率と引張強さのｒＸランスが良く、なおかつ耐熱性
がこの範囲内で優れた特性を示す。３００°Ｃをこえる
と引張強さの低下が大きく、また耐熱性も低下傾向にな
り、好ましくない。
ｉ系合金を溶解して６８０°Ｃ以上の温度で鋳造すると
共に得られた鋳塊を冷却しつつ材料温度が２７０°Ｃ以
下の温度になるまで断面率９０％以上の熱間加■の連続
鋳造圧延を施し、荒引線を形成する。上記鋳造温度を６
８０°Ｃ以上とする理由は、鋳造温度か６８０°Ｃ未満
では粗大な浮遊晶が形成されるだめ、内済Ｚｒ及びｌｉ
”ｅの分布が不均一となり、耐熱性及び強度が低下する
ためである。かかる意味において鋳造温度は７００°Ｃ
以上がより好ましい。又、圧延条件は荒引線強度を例え
ば荒引線径９５謳φの場合、１３に９／ａｍ以上程度の
高強度に極力高め、その後の冷間伸線及び熱処理工程と
の関連において所望の優れた耐熱特性を得るため熱間加
工度９０％以上での圧延終了温度を２７０℃以下とする
必要がある。荒引線は、次・いて１８０℃〜３００℃で
熱処理される。１８０°Ｃ未満では仕上り線での導電率
と耐熱性が不足するか、１８０℃〜３００℃の範囲では
導電率と引張強さのｒＸランスが良く、なおかつ耐熱性
がこの範囲内で優れた特性を示す。３００°Ｃをこえる
と引張強さの低下が大きく、また耐熱性も低下傾向にな
り、好ましくない。
上記条件で製造された荒引線は減面率７０優以上で冷間
伸線され、引続き１７０℃〜６００°Ｃの温度で熱処理
を施こされる。冷間加工度を７０％以上とする理由は、
前記荒引線で得た強度を更に向上させ、熱処理後も目標
とする強度を得るためである。又上記熱処理は、導電特
性、耐熱特性及び強度の点において、バランスのとれた
性能を得るだめのものであり、上記条件外では、上記の
夫々の特性がアシバラシスとなり、所望の特性が得られ
ない。尚、上記熱処理は、低温域、例えば１７０°Ｃ〜
３００℃程度では通常の電気炉、３００℃〜６００°Ｃ
の高温域では通電加熱が適宜採用される。
伸線され、引続き１７０℃〜６００°Ｃの温度で熱処理
を施こされる。冷間加工度を７０％以上とする理由は、
前記荒引線で得た強度を更に向上させ、熱処理後も目標
とする強度を得るためである。又上記熱処理は、導電特
性、耐熱特性及び強度の点において、バランスのとれた
性能を得るだめのものであり、上記条件外では、上記の
夫々の特性がアシバラシスとなり、所望の特性が得られ
ない。尚、上記熱処理は、低温域、例えば１７０°Ｃ〜
３００℃程度では通常の電気炉、３００℃〜６００°Ｃ
の高温域では通電加熱が適宜採用される。
次に本発明法により得られた導電用耐熱アルミニウム合
金線の特性罠ついて実施例に基づいて説明する。
金線の特性罠ついて実施例に基づいて説明する。
純度９９．８ ｗｔ％以上の電気用ＡＡ地金を溶解し、
Ａｔ−５ｗｔ％Ｚｒ１Ａ７−５ｗｔ％Ｆｅ及びＡｔ−１
０ｗｔ％Ｓｉの各母合金によって、第１表に示す各組成
軛囲のＡＬ−Ｚｒ−Ｆ”ｅ−８ｉ合金を溶製した。これ
らの各合金を連続鋳造圧延機によって鋳造、圧延し線径
９５晒の荒引線を得た。該荒引線を各条件で熱処理のの
ち連続伸線機により冷間伸線した後、熱処理を施こし、
供試々料とした。各試料の鋳造、圧延条件並びに冷間伸
線、熱処理条件は第１表に示す通り。又、上記各試料の
引張強さ、導電率及び耐熱特性の画定結果を第１表に示
す。尚、耐熱特性は各試料を２３０°Ｃで１時間加熱し
、加熱前の引張強さに対する加熱後の引張強さの割合で
示した。
Ａｔ−５ｗｔ％Ｚｒ１Ａ７−５ｗｔ％Ｆｅ及びＡｔ−１
０ｗｔ％Ｓｉの各母合金によって、第１表に示す各組成
軛囲のＡＬ−Ｚｒ−Ｆ”ｅ−８ｉ合金を溶製した。これ
らの各合金を連続鋳造圧延機によって鋳造、圧延し線径
９５晒の荒引線を得た。該荒引線を各条件で熱処理のの
ち連続伸線機により冷間伸線した後、熱処理を施こし、
供試々料とした。各試料の鋳造、圧延条件並びに冷間伸
線、熱処理条件は第１表に示す通り。又、上記各試料の
引張強さ、導電率及び耐熱特性の画定結果を第１表に示
す。尚、耐熱特性は各試料を２３０°Ｃで１時間加熱し
、加熱前の引張強さに対する加熱後の引張強さの割合で
示した。
第１六に示した結果より明らかな通り、本発明法により
製造した実施例１〜１３の各試料は引張強さＪ７印／履
以上、耐熱特性９０カ以上と良好な特性を有し、かつ、
導電率が６１％ｌＡＣ３以上と優れた性能を有している
。これに対し、本発明に係わる合金と組成範囲の異なる
比較例１〜６の各試料は、引張強さ、導電率あるいは耐
熱特性のいづれかにおいて本発明に係わる試料より劣っ
ている。又、鋳造温度が低い比較例７は本願発明に係わ
る実施例５と比べて、引張強さ、耐熱性が低く有効なＺ
ｒの固溶が少ないことが判る。圧延終了温度が本発明法
より高い比較例８、及び熱間加工減面率、冷間伸線減面
率の不足する比較例９．１０は合金組成が同一である実
施例５に比べ引張強さの点で劣る。荒引線、仕上り線の
熱処理温度が１５０°Ｃである比較例１１は引張強さは
高いものの、耐熱性及び導電率が低く、特性がアンバラ
ンスである。又、合金組成範囲が既述のＡ式を満足しな
い比較例１２は導電性の点において今一つ満足し得るも
のでない。
製造した実施例１〜１３の各試料は引張強さＪ７印／履
以上、耐熱特性９０カ以上と良好な特性を有し、かつ、
導電率が６１％ｌＡＣ３以上と優れた性能を有している
。これに対し、本発明に係わる合金と組成範囲の異なる
比較例１〜６の各試料は、引張強さ、導電率あるいは耐
熱特性のいづれかにおいて本発明に係わる試料より劣っ
ている。又、鋳造温度が低い比較例７は本願発明に係わ
る実施例５と比べて、引張強さ、耐熱性が低く有効なＺ
ｒの固溶が少ないことが判る。圧延終了温度が本発明法
より高い比較例８、及び熱間加工減面率、冷間伸線減面
率の不足する比較例９．１０は合金組成が同一である実
施例５に比べ引張強さの点で劣る。荒引線、仕上り線の
熱処理温度が１５０°Ｃである比較例１１は引張強さは
高いものの、耐熱性及び導電率が低く、特性がアンバラ
ンスである。又、合金組成範囲が既述のＡ式を満足しな
い比較例１２は導電性の点において今一つ満足し得るも
のでない。
以上詳述の如く、本発明に係わる導電用耐熱アルミニウ
ム合金線の製造方法は、良好な引張強さ及び耐熱特性を
有すると共に特に優れた導電性を有する合金線を得る上
で極めて有用である。
ム合金線の製造方法は、良好な引張強さ及び耐熱特性を
有すると共に特に優れた導電性を有する合金線を得る上
で極めて有用である。
特許出願人
日本軽金属株式会社
大日日本電線株式会社
Claims (1)
- ＺｒＯ，００５〜０．０５ｗｔ％、ＦｅＯ，０８〜０．
２８ｗｔ％Ｓ ｉ ０．０３−０．１０ｗｔ％及び残部
Ａｔよりなると共に、ＺｒとＦｅ及びＳｌの組成範囲が
式＝４０Ｚｒ （ｗｔ％）（２，９−９Ｆ”ｅ （ｗｔ
％） −５Ｓｉ （ｗｔ％）を満足するＡ７− Ｚｒ
−Ｆｅ −Ｓｉ系合金を溶解し、鋳造温度６８０℃以
上で鋳造すると共に、得られた鋳塊を冷却しつつ材料温
度が２７０°Ｃ以下の温度になる寸で、減面率９０％以
上の熱間加工を加えて荒引線を形成し、該荒引線を１８
０℃〜３００℃にて熱処理後、減面率７０％以上で冷間
伸線し、得られた線材を１７０℃〜６００℃の温度で熱
処理することを特徴とする導電用耐熱アルミニウム合金
線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22152582A JPS59110770A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22152582A JPS59110770A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110770A true JPS59110770A (ja) | 1984-06-26 |
| JPS6128745B2 JPS6128745B2 (ja) | 1986-07-02 |
Family
ID=16768074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22152582A Granted JPS59110770A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110770A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018062322A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、架空送電線、及びアルミニウム合金線の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0237147U (ja) * | 1988-09-02 | 1990-03-12 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49106418A (ja) * | 1973-02-14 | 1974-10-09 | ||
| JPS55152162A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Fujikura Ltd | Processing method of conductive heat resistant aluminum alloy |
-
1982
- 1982-12-16 JP JP22152582A patent/JPS59110770A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49106418A (ja) * | 1973-02-14 | 1974-10-09 | ||
| JPS55152162A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Fujikura Ltd | Processing method of conductive heat resistant aluminum alloy |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018062322A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、架空送電線、及びアルミニウム合金線の製造方法 |
| KR20190062409A (ko) * | 2016-09-30 | 2019-06-05 | 스미토모덴키고교가부시키가이샤 | 알루미늄 합금선, 가공 송전선 및 알루미늄 합금선의 제조 방법 |
| JPWO2018062322A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2019-07-11 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、架空送電線、及びアルミニウム合金線の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6128745B2 (ja) | 1986-07-02 |
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