JPS59107029A - 良加工性溶融メツキ鋼板の製造法 - Google Patents
良加工性溶融メツキ鋼板の製造法Info
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- JPS59107029A JPS59107029A JP21392282A JP21392282A JPS59107029A JP S59107029 A JPS59107029 A JP S59107029A JP 21392282 A JP21392282 A JP 21392282A JP 21392282 A JP21392282 A JP 21392282A JP S59107029 A JPS59107029 A JP S59107029A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
を有し、かつプレス後の二次加工性の優れた極低Ｃアル
ミキルト浴融メツキ鋼板の製造法に関するものである。
ミキルト浴融メツキ鋼板の製造法に関するものである。
張出し性、深絞り性の優れた浴融メッキ銅板として従来
（イ）アルミギルド鋼をオープンコイルで脱炭焼鈍した
ものを更に溶融メッキする。（ｏ）極低Ｃアルミキルド
鋼にＴ１あるいはＮｂを添加したものを用いる製造法が
ある。
（イ）アルミギルド鋼をオープンコイルで脱炭焼鈍した
ものを更に溶融メッキする。（ｏ）極低Ｃアルミキルド
鋼にＴ１あるいはＮｂを添加したものを用いる製造法が
ある。
まず（イ）の方法は連続溶融メツキラインに通板する以
前に箱焼鈍を行う必要かあり、省エネルギー、生産性、
製造コストのうえから不利である。又（ロ）の方法は連
続溶融メツキライン通板前に焼鈍を必要としないが、Ｃ
を光全に固定するに足る充分な量のＴｉ、Ｎ′ｂ等を添
加′１″る必要があり、合金化が高くコスト高となり、
また張り出し性は（イ）に比して劣っている。
前に箱焼鈍を行う必要かあり、省エネルギー、生産性、
製造コストのうえから不利である。又（ロ）の方法は連
続溶融メツキライン通板前に焼鈍を必要としないが、Ｃ
を光全に固定するに足る充分な量のＴｉ、Ｎ′ｂ等を添
加′１″る必要があり、合金化が高くコスト高となり、
また張り出し性は（イ）に比して劣っている。
さらに従来の（イ）、（ロ）では下記の共通した欠点を
有している。すなわち張出し深絞り用鋼板は、きびしい
プレス加工に供するため、低加工度の時には余り問題と
ならない二次加工性（プレス加工後の加工品の靭性な云
い、二次加工性が悪いと加工品に脆性的な割れを生じる
）が問題視されるか、特に極低Ｃ材は二次加工性が一般
に悪く、上記いずれの鋼板もこの二次加工性に問題を有
していた。
有している。すなわち張出し深絞り用鋼板は、きびしい
プレス加工に供するため、低加工度の時には余り問題と
ならない二次加工性（プレス加工後の加工品の靭性な云
い、二次加工性が悪いと加工品に脆性的な割れを生じる
）が問題視されるか、特に極低Ｃ材は二次加工性が一般
に悪く、上記いずれの鋼板もこの二次加工性に問題を有
していた。
本発明者ら）ま、これら上記欠点を解決づ−ベく種々研
究した結果、本発明を完成した。即ち本発明の要旨は重
量係としてＣ： ０．００５％以下、１自：０５％以下
、Ａｌ： ０．００８〜０．０５％、Ｎ：０．００２５
％以下、Ｐ：０．Ｏ１５係以下とし、かつＰく４Ｃ，Ｐ
＋５Ｎ： ０．０１８係以下、残部が鉄および不可避的
不純物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、
５０％以上の冷延率の冷延な行ない、連続メツキライン
で、鋼板の温度を再結晶温度以上、Ａ３点以下の温度に
加熱し、引続（・て連続的に溶融メッキすることを特徴
とする良加工性溶融メッキ鋼板の製造法にあり、更に上
記の鋼にＮｂ／Ｃ： １〜１０．１３ ： ０．００３
０係以下のうち１種又は２種を含有せしめた浴融メッキ
鋼板の製造法にある。
究した結果、本発明を完成した。即ち本発明の要旨は重
量係としてＣ： ０．００５％以下、１自：０５％以下
、Ａｌ： ０．００８〜０．０５％、Ｎ：０．００２５
％以下、Ｐ：０．Ｏ１５係以下とし、かつＰく４Ｃ，Ｐ
＋５Ｎ： ０．０１８係以下、残部が鉄および不可避的
不純物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、
５０％以上の冷延率の冷延な行ない、連続メツキライン
で、鋼板の温度を再結晶温度以上、Ａ３点以下の温度に
加熱し、引続（・て連続的に溶融メッキすることを特徴
とする良加工性溶融メッキ鋼板の製造法にあり、更に上
記の鋼にＮｂ／Ｃ： １〜１０．１３ ： ０．００３
０係以下のうち１種又は２種を含有せしめた浴融メッキ
鋼板の製造法にある。
す、下本発明について詳細に説明ずろ。
まず本発明を構成する鋼成分につし・て説明−ｙ−ろ。
本発明の最も重要な構成要件はＣ，ＰとＮを密接不可分
の関係として特定ずろことにある。
の関係として特定ずろことにある。
まず本発明ではＣＸＰおよびＮ童をそれぞれＣ：０．０
０５係以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｎ：０．００２５
係以下に特定し、さらにＰく４Ｃ，Ｐ＋５Ｎ＜、０．０
１．８％の条件式を満足しなければならない。これらの
条件は張出し性、深絞り性および二次加工性を同時に良
好ならしめるためのものである。以下これをより詳細に
説明する。
０５係以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｎ：０．００２５
係以下に特定し、さらにＰく４Ｃ，Ｐ＋５Ｎ＜、０．０
１．８％の条件式を満足しなければならない。これらの
条件は張出し性、深絞り性および二次加工性を同時に良
好ならしめるためのものである。以下これをより詳細に
説明する。
まずＣ量の上限値０．００５ ％は、優れた張出し性お
よび深絞り性を得るために定めた。従来から加工性を良
くするためには、Ｃは極力少ない方が良℃・ことが知ら
れており、０．０１％以下の極低Ｃ−が製造されている
が、Ｃ７！ｌ”０．００５’％を超えろと、焼鈍後Ｃが
ＦｅａＣとして析出せず、鋼中に過飽和に固溶し、時効
性が大きくなり本発明の特命を失う。また単にＣ量を低
くしただけではプレス加工後に二次加工割れが発生しや
すくなる。例えばＣを０．００５％以下にすればプレス
加工の程度が朶り大きくなくても、二次加工割れが発生
ずることか知られている。本発明では絞り比３５程度の
きびしいプレス加工を行っても二次加工割れを生じない
ようにするためＰ量を０．０１５チ以下に限定すると同
時にＰ＜４ＣとなるようＣ量の低下とともにＰ量も低減
させることが有効であることが多数の実験結果より判明
した。
よび深絞り性を得るために定めた。従来から加工性を良
くするためには、Ｃは極力少ない方が良℃・ことが知ら
れており、０．０１％以下の極低Ｃ−が製造されている
が、Ｃ７！ｌ”０．００５’％を超えろと、焼鈍後Ｃが
ＦｅａＣとして析出せず、鋼中に過飽和に固溶し、時効
性が大きくなり本発明の特命を失う。また単にＣ量を低
くしただけではプレス加工後に二次加工割れが発生しや
すくなる。例えばＣを０．００５％以下にすればプレス
加工の程度が朶り大きくなくても、二次加工割れが発生
ずることか知られている。本発明では絞り比３５程度の
きびしいプレス加工を行っても二次加工割れを生じない
ようにするためＰ量を０．０１５チ以下に限定すると同
時にＰ＜４ＣとなるようＣ量の低下とともにＰ量も低減
させることが有効であることが多数の実験結果より判明
した。
なおこのＰ量をＣ量の低減にともなって低減させること
は、後述のようにＰ量低減による深絞り性、張出し性向
上にも大きく寄与する。したがって本発明ではＣ量の低
減は同時にＰｇの低減にもつながるので、その効果は従
来鋼より著しく大きくなる。なお本発明の特徴を最大限
に発揮するにはＣ量を０．００４．％以下、Ｐく３Ｃと
することが好ましい。
は、後述のようにＰ量低減による深絞り性、張出し性向
上にも大きく寄与する。したがって本発明ではＣ量の低
減は同時にＰｇの低減にもつながるので、その効果は従
来鋼より著しく大きくなる。なお本発明の特徴を最大限
に発揮するにはＣ量を０．００４．％以下、Ｐく３Ｃと
することが好ましい。
ＰおよびＮ量の限定も本発明では極めて重要な意儒を櫓
する。第１図は１例としてＣ： ０００３〜０．００４
％、ＭＪｌ：０２０〜０２５％、Ａｌ ： ０．０１〜
００４係の組成の鋼のＰｔ、Ｎｋと二次加工性の関係を
、第２図はＰ量、Ｎ量と７櫃、伸びの関係を示したもの
で、いずれも多数の実験の平均値の等吊線で表示してい
る。なお図中Ｐｉの上限値についてはＣ中０．００３５
％としてＰ：０．０１４係（Ｐ量：４Ｃ）で表示してい
る。
する。第１図は１例としてＣ： ０００３〜０．００４
％、ＭＪｌ：０２０〜０２５％、Ａｌ ： ０．０１〜
００４係の組成の鋼のＰｔ、Ｎｋと二次加工性の関係を
、第２図はＰ量、Ｎ量と７櫃、伸びの関係を示したもの
で、いずれも多数の実験の平均値の等吊線で表示してい
る。なお図中Ｐｉの上限値についてはＣ中０．００３５
％としてＰ：０．０１４係（Ｐ量：４Ｃ）で表示してい
る。
他の製造条件は次の通りである。
熱延スラフ加熱温度 １０５０〜１２００℃熱延仕上
温度 ８９０℃以上 熱延捲取温度 ５５０〜６５０℃冷間圧延率
８０〜８５チ 連続亜鉛メツキライン での再結晶焼鈍条件 ７７５℃×１分亜鉛メッキ
温度 ４５０℃ スギンパス圧延 ０５係 なお第１図の二次加工試験は種々の絞り比のカップを絞
り、０℃で逆円錐形ポンチでカップの押拡げを行ない、
その際カップに脆性割れが発生するか否かを調査し、脆
性割れの先生しない最大の絞り比で二次加工性を評価し
、この値が・大きい程二次加工性が優れていることを示
す。
温度 ８９０℃以上 熱延捲取温度 ５５０〜６５０℃冷間圧延率
８０〜８５チ 連続亜鉛メツキライン での再結晶焼鈍条件 ７７５℃×１分亜鉛メッキ
温度 ４５０℃ スギンパス圧延 ０５係 なお第１図の二次加工試験は種々の絞り比のカップを絞
り、０℃で逆円錐形ポンチでカップの押拡げを行ない、
その際カップに脆性割れが発生するか否かを調査し、脆
性割れの先生しない最大の絞り比で二次加工性を評価し
、この値が・大きい程二次加工性が優れていることを示
す。
第１図中の数字は二次加工割れか発生しない最大の絞り
比を示し、この数値の太きいもの程二次加工性が優れて
いる。
比を示し、この数値の太きいもの程二次加工性が優れて
いる。
第２図の実線は伸び、破線はＴ値を示し、数字はそれぞ
れ伸び、Ｙ値である。
れ伸び、Ｙ値である。
第１図、第２図かられかるように、Ｐは単に二次加工性
に影響を与えるのみでな（、張出し性と強い相関を持つ
伸びおよび深絞り性と強い相関を持つ〒値にも影響し、
Ｐく０．０１５ｑ６で伸びの向上効果が極めて大きくな
り、同時にＰ量低減につれＴ値も向上する。
に影響を与えるのみでな（、張出し性と強い相関を持つ
伸びおよび深絞り性と強い相関を持つ〒値にも影響し、
Ｐく０．０１５ｑ６で伸びの向上効果が極めて大きくな
り、同時にＰ量低減につれＴ値も向上する。
またＮにつ℃・てもＮ量低減により二次加工性が向上す
るという新事実も判明し、さらにＮく２５ｐｐｒｎ以下
で〒値も急激に向上し、伸びも向上する。
るという新事実も判明し、さらにＮく２５ｐｐｒｎ以下
で〒値も急激に向上し、伸びも向上する。
本発明では張出し性、深絞り性と二次加工性をバランス
させ、且つ最高度にその性能を発揮させるためＰ ＜、
０．０１５チ、Ｎく０．００２５係かつＰ−１−５Ｎ
く０．０１８％に限定する。これにより伸び５０％以上
、〒値１，５以上、二次加工割れの限界縁り比が３５以
上を確保できる。勿論Ｐ、Ｎをさらに低減することによ
って、これらの特性を一段と向上し、Ｐく０．０１０％
、Ｎ＜ｍＯ，ｏ Ｏ２０係にすることによって最高級の
張出し性、深絞り性および二次加工性を有する冷延鋼板
が製造できる。
させ、且つ最高度にその性能を発揮させるためＰ ＜、
０．０１５チ、Ｎく０．００２５係かつＰ−１−５Ｎ
く０．０１８％に限定する。これにより伸び５０％以上
、〒値１，５以上、二次加工割れの限界縁り比が３５以
上を確保できる。勿論Ｐ、Ｎをさらに低減することによ
って、これらの特性を一段と向上し、Ｐく０．０１０％
、Ｎ＜ｍＯ，ｏ Ｏ２０係にすることによって最高級の
張出し性、深絞り性および二次加工性を有する冷延鋼板
が製造できる。
Ｍｎは熱間圧延時のＳＫよる熱間脆性を防止するため、
０．０５％程度は必要であるが、Ｍｎ ／Ｓ〉１００粂
件を安定して満足するためには下限を０．１０％とする
ことが好ましい。一方０５％を超えると鋼板が硬質化し
、本発明の特徴をそこなう。本発明の特徴を最大限に発
揮するＭｎ量は０４０チ以下である。
０．０５％程度は必要であるが、Ｍｎ ／Ｓ〉１００粂
件を安定して満足するためには下限を０．１０％とする
ことが好ましい。一方０５％を超えると鋼板が硬質化し
、本発明の特徴をそこなう。本発明の特徴を最大限に発
揮するＭｎ量は０４０チ以下である。
ＡＩ量はキルド鋼とするためおよび鋼中のＮを固定する
ため少なくとも０００８％必要である。
ため少なくとも０００８％必要である。
一方ＡＩ量が０．０５％を超えると鋼板か若干硬質化し
、またコスト上昇をもたらす。好ましい範囲は０．０１
０〜０．０４０％である。
、またコスト上昇をもたらす。好ましい範囲は０．０１
０〜０．０４０％である。
Ｓについては特に規定しないが、熱間脆性を防止するた
め、通常行なわれているようにＷｉｎ／Ｓ〉１０とする
ことが好ましい。
め、通常行なわれているようにＷｉｎ／Ｓ〉１０とする
ことが好ましい。
以上本発明の基本成分について述べたが、基本成分に加
えて、Ｎｂ、Ｂを適宜加えることができる。
えて、Ｎｂ、Ｂを適宜加えることができる。
Ｎｂ、ＢはそれぞれＮまたはＣと結合するので、低Ｃ１
低Ｎを指向する本発明では、これらの元素添加によって
本発明の特徴をさらに向上させる。またＢは二次加工性
を向上させる効果もあろうこれらの元素を添加する場合
はＮｂ／Ｃ： １〜１０、Ｂく０．００３０％のうち１
種または２種とする。
低Ｎを指向する本発明では、これらの元素添加によって
本発明の特徴をさらに向上させる。またＢは二次加工性
を向上させる効果もあろうこれらの元素を添加する場合
はＮｂ／Ｃ： １〜１０、Ｂく０．００３０％のうち１
種または２種とする。
従来Ｎｂを添加する鋼板が提案されているが、この場合
ＮｂはＣを完全に固定するに足るだけの量、具体的には
Ｎｂ／Ｃ〉７．７４のＮｂを添加１−る必要があった。
ＮｂはＣを完全に固定するに足るだけの量、具体的には
Ｎｂ／Ｃ〉７．７４のＮｂを添加１−る必要があった。
一方、Ｃ，ＰとＮを特定した本発明では、Ｎｂを添加す
る場合でもＣを完全に固定する必要かない点が従来法と
異なる。勿６品上記Ｎｂの範囲内であれは、本発明の特
徴を一層顕現させろが、これらの上限値を超えるとその
効果は飽和し鋼が高価となる。好ましい範囲はＮｂ／Ｃ
＜４．５である。またＢを添加１−る場合はＢ＜、３０
ｐｐｍとする。３０ ｐｐｍ超では加工性を低下させる
。好ましい範囲はＢ／Ｎ＝ ０．５〜１５である。
る場合でもＣを完全に固定する必要かない点が従来法と
異なる。勿６品上記Ｎｂの範囲内であれは、本発明の特
徴を一層顕現させろが、これらの上限値を超えるとその
効果は飽和し鋼が高価となる。好ましい範囲はＮｂ／Ｃ
＜４．５である。またＢを添加１−る場合はＢ＜、３０
ｐｐｍとする。３０ ｐｐｍ超では加工性を低下させる
。好ましい範囲はＢ／Ｎ＝ ０．５〜１５である。
本発明の鋼片（スラブ）は転炉、電気炉なと通常の溶解
炉で溶製され、さらに真空脱ガス処理により溶製された
溶鋼を造塊、分塊または連続鋳造される。
炉で溶製され、さらに真空脱ガス処理により溶製された
溶鋼を造塊、分塊または連続鋳造される。
熱延栄件は本発明では仕上温度が８５０℃以上であれば
良く、スラブ加熱温度、捲取温度によって本発明の特徴
はなんら影響されない。したかって加熱温度は自由であ
るが、省エネルギーの点から１２００℃以下で加熱する
ことが望ましい。また連続鋳造、分塊圧延された熱片を
直接熱間圧延しても良い。また連続鋳造、分塊圧延され
た熱片を加熱炉に装入するホットチャージを行っても良
い。
良く、スラブ加熱温度、捲取温度によって本発明の特徴
はなんら影響されない。したかって加熱温度は自由であ
るが、省エネルギーの点から１２００℃以下で加熱する
ことが望ましい。また連続鋳造、分塊圧延された熱片を
直接熱間圧延しても良い。また連続鋳造、分塊圧延され
た熱片を加熱炉に装入するホットチャージを行っても良
い。
本発明の特徴をより発揮させろためには、仕上熱延での
仕上入口温度１０００℃す、とし、なるべく低温域での
圧下率を太キ（１−ることによって（より好しくは最終
２パスでの全圧下率が４０％以上）、また熱延終了後直
ちに３０℃／ｓｅｃ以上の強制冷却することが望ましい
。実施例で述べるが熱延仕上入口温度を１０００℃以下
にすると、深絞り性の指伸であるＹ憧が向上することが
わかる。この効果をより発揮ずろためには、スラブ加熱
温度を１１００℃以下にすることが好ましい。
仕上入口温度１０００℃す、とし、なるべく低温域での
圧下率を太キ（１−ることによって（より好しくは最終
２パスでの全圧下率が４０％以上）、また熱延終了後直
ちに３０℃／ｓｅｃ以上の強制冷却することが望ましい
。実施例で述べるが熱延仕上入口温度を１０００℃以下
にすると、深絞り性の指伸であるＹ憧が向上することが
わかる。この効果をより発揮ずろためには、スラブ加熱
温度を１１００℃以下にすることが好ましい。
この理由は定かでないが、本発明のような極低Ｃ鋼に通
常の熱延では熱延後の結晶粒が粗粒となりやすい。一方
熱延を低温で行な℃・、直ちに強制冷却を開始すれば熱
延後の結晶粒が細粒になり、との熱延板の細粒化の効果
により、Ｔ値か向上するものと考えられる。
常の熱延では熱延後の結晶粒が粗粒となりやすい。一方
熱延を低温で行な℃・、直ちに強制冷却を開始すれば熱
延後の結晶粒が細粒になり、との熱延板の細粒化の効果
により、Ｔ値か向上するものと考えられる。
捲取温度によって本発明の特徴はなんら影響されなし・
か、酸洗性向上の点から５５０〜６５０℃とづ−ろこと
か好ましい（捲取温度が冒温であると酸化皮膜が厚くな
り、酸洗性を悪くする）。
か、酸洗性向上の点から５５０〜６５０℃とづ−ろこと
か好ましい（捲取温度が冒温であると酸化皮膜が厚くな
り、酸洗性を悪くする）。
熱延されたコイルは続いて脱スケールされ、冷１ｂ」圧
延に供される。
延に供される。
冷間圧延率は通常行なわれているように、５０係以上の
冷間圧延が施されろ。しかし本発明鋼では冷間圧延率か
通常の鋼より高い方が加工性が向上するので冷間圧延率
は７３％以上とづ−ろことか好ましい。
冷間圧延が施されろ。しかし本発明鋼では冷間圧延率か
通常の鋼より高い方が加工性が向上するので冷間圧延率
は７３％以上とづ−ろことか好ましい。
冷延されたコイルは通常行なわれるように、連続メツキ
ライノで再結晶焼鈍され、引続き溶融メッキ浴に熱演し
メッキを行い、必要により合金化処理が施される。再結
晶寓鍾は連続焼鈍方式で、再結晶温度以上、Ａｌ１点以
下の温度範囲で５分以下で行なう。好ましい範囲は７０
０〜８００℃である。本発明では過時効処理は必要とし
ないが、過時効処理を行なっても良（、この場合メッキ
浴温度近傍の温度で過時効処理を行なう。−引続いて連
続的に浴融メッキを施す。
ライノで再結晶焼鈍され、引続き溶融メッキ浴に熱演し
メッキを行い、必要により合金化処理が施される。再結
晶寓鍾は連続焼鈍方式で、再結晶温度以上、Ａｌ１点以
下の温度範囲で５分以下で行なう。好ましい範囲は７０
０〜８００℃である。本発明では過時効処理は必要とし
ないが、過時効処理を行なっても良（、この場合メッキ
浴温度近傍の温度で過時効処理を行なう。−引続いて連
続的に浴融メッキを施す。
メッキされた鋼板は必要に応じてレベラー、スキンパス
圧延され成品に供されろ。
圧延され成品に供されろ。
実施例
第１表に示ｆ鋼を転炉で浴製し、さらに真空脱ガス処理
にて、Ｃ量をＰ９丁定量まで低減し、連断鋳造によって
スラブにされ、１０５０〜１２００℃で加熱後、第１表
に示づ一乗件で熱延し、ついで脱スケール後、ｏ、 ｓ
ｍｍまで冷間圧延して、さらに第２表に記載の条件で
浴融亜鉛メッキを行った。
にて、Ｃ量をＰ９丁定量まで低減し、連断鋳造によって
スラブにされ、１０５０〜１２００℃で加熱後、第１表
に示づ一乗件で熱延し、ついで脱スケール後、ｏ、 ｓ
ｍｍまで冷間圧延して、さらに第２表に記載の条件で
浴融亜鉛メッキを行った。
得られた浴融亜鉛メッキ鋼板の材質特性を第２表に示す
。
。
引張試験片はＪＩ８５号試験片を用い、二次加工性は種
々の絞り比で深絞りされた円筒を０℃で逆円錐ダイスで
押拡げし、脆性割れを発生しない最大の絞り比で表わし
た。
々の絞り比で深絞りされた円筒を０℃で逆円錐ダイスで
押拡げし、脆性割れを発生しない最大の絞り比で表わし
た。
本発明の範囲内で製造された鋼板は、張出し性と強い相
関のある伸び、深絞り性と強い相関のある〒値が極めて
優れているばかりでなく、二次加工性も極めて優れてお
り、最上級のプレス成形性を有していると云える。
関のある伸び、深絞り性と強い相関のある〒値が極めて
優れているばかりでなく、二次加工性も極めて優れてお
り、最上級のプレス成形性を有していると云える。
コイル煮３と４．９と１０は、熱延仕上入口温度以外は
まったく同一条件で製造されているにもかかわらず、Ｙ
値が大きく異なっている。
まったく同一条件で製造されているにもかかわらず、Ｙ
値が大きく異なっている。
すなわち熱延仕上入口温度を１０００℃す、下にするこ
とによりｒ １”＝が大巾に向上′１−ることかわかる
。
とによりｒ １”＝が大巾に向上′１−ることかわかる
。
第２表
＊ 二次加工われが発生しない最大絞り比である。
＊＊片面亜鉛メッキ、他は両面亜鉛メッキを示す。
本発明の範囲からいずれかの一つの東件がはずれても、
張出し性、深絞り性、二次加工性の内いずれかの特性が
劣って（・ることかわかる。
張出し性、深絞り性、二次加工性の内いずれかの特性が
劣って（・ることかわかる。
本発明は従来のものに比し、下記の傑出した特徴を有す
る。
る。
（イ） プレス加工後の二次加工性か凌れているばかり
でなく、張出し性が従来のものより著しく同上している
。また深絞り性も従来のものと同等以上である。
でなく、張出し性が従来のものより著しく同上している
。また深絞り性も従来のものと同等以上である。
仲） スラブ加熱温朋依存性かほとんどなく、したかっ
てスラブ低温加熱か司能である。
てスラブ低温加熱か司能である。
上記の実施例で亜鉛メッキ鋼板についての例を示したが
、メッキの種類は亜鉛メッキに唄られるものてはなく、
例えばＡｔメッキ銅板号の連続溶固メッキにも適用して
同様の効果を発揮しつる。
、メッキの種類は亜鉛メッキに唄られるものてはなく、
例えばＡｔメッキ銅板号の連続溶固メッキにも適用して
同様の効果を発揮しつる。
第１図は二次加工性とＰ量、Ｎ量の関係を示１−図、第
２図は伸び、〒１直とＰ重、１寸社の関係を示す図であ
る。 手続補正書（自発） 昭和５９年１月１３日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和５７年特許願第 ２１３９２２ 号
２発明の名称 良加工性溶融メッキＭａｌ Ｗの製造法
３補正をする者 事件との関係 特許出願人柱 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６
５） 新日本製鐵株式食紅代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル
４Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立 夫５補正
命令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正
により増加する発明の数 ＋ＩＩ 明細書８頁１６行「冷延」を「溶融メッキ」
に補正する。 （２） 同１２頁１行「低Ｃ鋼に」を「低Ｃ鋼の１に
補正する。 ＋３１ 間１６頁第２表亜鉛メッキの欄の［Ｘ ］、
、５５秒を［Ｘ １．５秒Ｊに補正する。 ＋４１ 間１６頁第２表合金化処理の欄の「×２０秒
」を「Ｘ ２．０秒」に補正する。
２図は伸び、〒１直とＰ重、１寸社の関係を示す図であ
る。 手続補正書（自発） 昭和５９年１月１３日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和５７年特許願第 ２１３９２２ 号
２発明の名称 良加工性溶融メッキＭａｌ Ｗの製造法
３補正をする者 事件との関係 特許出願人柱 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６
５） 新日本製鐵株式食紅代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル
４Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立 夫５補正
命令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正
により増加する発明の数 ＋ＩＩ 明細書８頁１６行「冷延」を「溶融メッキ」
に補正する。 （２） 同１２頁１行「低Ｃ鋼に」を「低Ｃ鋼の１に
補正する。 ＋３１ 間１６頁第２表亜鉛メッキの欄の［Ｘ ］、
、５５秒を［Ｘ １．５秒Ｊに補正する。 ＋４１ 間１６頁第２表合金化処理の欄の「×２０秒
」を「Ｘ ２．０秒」に補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量係としてＣ：０．００５％以下、Ｍｎ ： ０
．５％す、下、Ａｔ ： ０．００８〜０．０５％、Ｎ
二０．００２５係以下、Ｐ：０．０１５％す、下とし、
かつＰ＜４Ｃ、Ｐ−４−５Ｎ ： ０．０１８係以下、
残部か鉄および不可避的不純物からなる組成の鋼を８５
０℃以上で熱同圧延し、５０％以上の冷延率の冷延を行
なった後、連続メツキラインで餉板の温度を再結晶温度
以上、Ａ３点以下の温度に加熱し、引続いて連続的に浴
融メッキをすることを特徴とする良加工性溶融メッキ鋼
板の製造法。 ２ 重量係としてＣ： ０．００５ ％以下、ＩＶｆｎ
： ０．５０係以下、ＡＩ ： ０．００８〜００５
％、Ｎ：０．００２５係以下、Ｐ：０．０１５％以下と
し、かつＰ＜４Ｃ，Ｐ＋５Ｎ：０．０１８％以下であっ
て、Ｎｂ／Ｃ：１〜１０、Ｂ ： ０００３％以下のう
ち１種または２種を含み、残部が鉄および不可避的不純
物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、５０
係以上の冷延率の冷延を行った後、連続メツキラインで
鋼板の温度を再結晶温度以上、冷点以下の温度に加熱し
、引続いて連続的に浴融メッキをｊろことを特徴とする
良加工性溶融メッキ鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21392282A JPS59107029A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 良加工性溶融メツキ鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21392282A JPS59107029A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 良加工性溶融メツキ鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107029A true JPS59107029A (ja) | 1984-06-21 |
| JPS643927B2 JPS643927B2 (ja) | 1989-01-24 |
Family
ID=16647259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21392282A Granted JPS59107029A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 良加工性溶融メツキ鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107029A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56166330A (en) * | 1980-04-25 | 1981-12-21 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate for deep drawing by continuous annealing |
| JPS5729555A (en) * | 1980-07-30 | 1982-02-17 | Kawasaki Steel Corp | Nonageing molten zinc plated steel plate with excellent moldability and preparation thereof |
| JPS58141335A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
-
1982
- 1982-12-08 JP JP21392282A patent/JPS59107029A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56166330A (en) * | 1980-04-25 | 1981-12-21 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate for deep drawing by continuous annealing |
| JPS5729555A (en) * | 1980-07-30 | 1982-02-17 | Kawasaki Steel Corp | Nonageing molten zinc plated steel plate with excellent moldability and preparation thereof |
| JPS58141335A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS643927B2 (ja) | 1989-01-24 |
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