JPS6013052A - 超深絞り用冷延鋼板 - Google Patents
超深絞り用冷延鋼板Info
- Publication number
- JPS6013052A JPS6013052A JP11825883A JP11825883A JPS6013052A JP S6013052 A JPS6013052 A JP S6013052A JP 11825883 A JP11825883 A JP 11825883A JP 11825883 A JP11825883 A JP 11825883A JP S6013052 A JPS6013052 A JP S6013052A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- deep drawing
- steel sheet
- rolled
- cold rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超深絞り用冷延鋼板に係り、深絞り加工の厳し
い部材を得るに当り縦割れなどの脆性的破断を発生し難
い鋼板を提供しようとするものである。
い部材を得るに当り縦割れなどの脆性的破断を発生し難
い鋼板を提供しようとするものである。
深絞り用冷延鋼板としては低炭素ルキルド鋼が広く使用
されているが、深絞り加工の厳しい成形部材とし【例え
ば自動車のオイルパンなどを製造するには特別な処理を
施し製造コストの高い脱炭焼鈍材が多く使用されている
。又この脱炭焼鈍材に代る材料として鋼の溶製時に真空
脱ガス処理を行って溶鋼中の炭素を極力除去すると共に
残留した炭素なｎやＮｂの添加によって安定した炭化物
として完全に固定し超深絞り性を得しめる冷延鋼板の製
造方法が特開昭５７−１３１２３号公報や特開昭５５−
１１５９２８号公報などに開示されている。
されているが、深絞り加工の厳しい成形部材とし【例え
ば自動車のオイルパンなどを製造するには特別な処理を
施し製造コストの高い脱炭焼鈍材が多く使用されている
。又この脱炭焼鈍材に代る材料として鋼の溶製時に真空
脱ガス処理を行って溶鋼中の炭素を極力除去すると共に
残留した炭素なｎやＮｂの添加によって安定した炭化物
として完全に固定し超深絞り性を得しめる冷延鋼板の製
造方法が特開昭５７−１３１２３号公報や特開昭５５−
１１５９２８号公報などに開示されている。
ところでこのような真空脱ガス処理によるｎ添加鋼（以
下極低炭素ｎ添加材という）やＮｂ添加鋼（以下極低炭
素Ｎｂ添加鋼という）は鋼中の炭素を炭化物として固定
するのにｎやＮｂ を添加するため製造コストが相当に
高いということは兎も角として脱炭焼鈍材に比較して整
細粒組織であることから耐肌荒れ性にも優れているもの
であるが、一方においてこれらの極低炭素ｎ添加材や極
低炭素Ｎｂ添加材は有力な粒界強化元素である固溶Ｃを
安定な炭化物として完全に固定してしまうために前記し
たオイルパンなどの深絞り加工の厳しい成形部品を得る
場合においては深絞り加工時やその後の２次加工に際し
て縦割れと称される脆性的な破断が発生し易い問題が生
じている。然してこの深絞り加工後の脆性破断に対し特
開昭５７−３５６６２号公報では極低炭素及添加材にｏ
、ｏ ｏ ｓ ｏ％％以下Ｂ添加を行い粒界を強化させ
て２次加工性の優れた超深絞り用冷延鋼扱を製造するこ
とが開示されているが、この極低炭素及添加材は鋼中に
生成した７′４０ｚやＡｌｚＯＢのような非金属介在物
に起因した表面疵が発生し易い欠点がある。又特公昭５
０−３１５３１号公報や特開昭５４−１０４４１７号公
報では表面性状の改善方法が提案されているとしても必
ずしも好ましい結果が得られず、特にｎは鋼中元素のＣ
以外にＮ、 ８．０ とも結合し易い元素であるからＣ
を完全に炭化物として固定するためにはＣ原子等量より
それなりに多量の添加を必要とし、製造コストのアップ
を避は得ない不利がある。
下極低炭素ｎ添加材という）やＮｂ添加鋼（以下極低炭
素Ｎｂ添加鋼という）は鋼中の炭素を炭化物として固定
するのにｎやＮｂ を添加するため製造コストが相当に
高いということは兎も角として脱炭焼鈍材に比較して整
細粒組織であることから耐肌荒れ性にも優れているもの
であるが、一方においてこれらの極低炭素ｎ添加材や極
低炭素Ｎｂ添加材は有力な粒界強化元素である固溶Ｃを
安定な炭化物として完全に固定してしまうために前記し
たオイルパンなどの深絞り加工の厳しい成形部品を得る
場合においては深絞り加工時やその後の２次加工に際し
て縦割れと称される脆性的な破断が発生し易い問題が生
じている。然してこの深絞り加工後の脆性破断に対し特
開昭５７−３５６６２号公報では極低炭素及添加材にｏ
、ｏ ｏ ｓ ｏ％％以下Ｂ添加を行い粒界を強化させ
て２次加工性の優れた超深絞り用冷延鋼扱を製造するこ
とが開示されているが、この極低炭素及添加材は鋼中に
生成した７′４０ｚやＡｌｚＯＢのような非金属介在物
に起因した表面疵が発生し易い欠点がある。又特公昭５
０−３１５３１号公報や特開昭５４−１０４４１７号公
報では表面性状の改善方法が提案されているとしても必
ずしも好ましい結果が得られず、特にｎは鋼中元素のＣ
以外にＮ、 ８．０ とも結合し易い元素であるからＣ
を完全に炭化物として固定するためにはＣ原子等量より
それなりに多量の添加を必要とし、製造コストのアップ
を避は得ない不利がある。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、その成分組成はｗｔ％（以下単にチ
という）としてＣ： ０．００２５％以下、Ｍｎ ：
０．０４〜０．３０ ’％Ｎｂ： ０．０６０％以下、
Ｂ ： ０．０００５〜０．００１５％Ｐ ： ０．０
３０％以下、Ｓ ： ０．０２０％以下％以下、、４ｊ
： ０．０１５〜０．１００％以下、Ｎ：０．００５０
％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物よりな
り、しかもＮｂとＣが５≦Ｎｂ／ｃ＜２０を満足する鋼
板であり、その製造は一般的に上記のような鋼を真空脱
ガス処理で溶製し、連続鋳造の如きでスラブとした後、
Ａｇ以上の温度で仕上圧延を行い、５００℃〜７５０℃
で巻取って、熱延鋼板とする。次いでこの熱延鋼板な酸
洗後６５％以上の圧下率で冷間圧延してから再結晶温度
以上、望ましくは７５０℃以上の温度で箱屋焼鈍あるい
は連続焼鈍するものである。即ちこのようにすることに
より加工脆化の少ない超深絞り用冷純鋼板が的確に得ら
れる。
れたものであって、その成分組成はｗｔ％（以下単にチ
という）としてＣ： ０．００２５％以下、Ｍｎ ：
０．０４〜０．３０ ’％Ｎｂ： ０．０６０％以下、
Ｂ ： ０．０００５〜０．００１５％Ｐ ： ０．０
３０％以下、Ｓ ： ０．０２０％以下％以下、、４ｊ
： ０．０１５〜０．１００％以下、Ｎ：０．００５０
％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物よりな
り、しかもＮｂとＣが５≦Ｎｂ／ｃ＜２０を満足する鋼
板であり、その製造は一般的に上記のような鋼を真空脱
ガス処理で溶製し、連続鋳造の如きでスラブとした後、
Ａｇ以上の温度で仕上圧延を行い、５００℃〜７５０℃
で巻取って、熱延鋼板とする。次いでこの熱延鋼板な酸
洗後６５％以上の圧下率で冷間圧延してから再結晶温度
以上、望ましくは７５０℃以上の温度で箱屋焼鈍あるい
は連続焼鈍するものである。即ちこのようにすることに
より加工脆化の少ない超深絞り用冷純鋼板が的確に得ら
れる。
上記したような本発明によるものの鋼成分に門する駆足
理由を述べると以下の如くである。
理由を述べると以下の如くである。
Ｃは、深絞り性の指標であるｒ値を高くするためには、
できるだ（す少ない方が良いことや、Ｃが少なければ炭
化物（ＮｂＣ）として固定するのに必要なＮｂ の添加
量が少１よくできること、更に最近の真空脱ガス処理で
は、０．００２５係以下のＣが工業的に容易に得られる
ことから、その上限を０．００２５％とした。
できるだ（す少ない方が良いことや、Ｃが少なければ炭
化物（ＮｂＣ）として固定するのに必要なＮｂ の添加
量が少１よくできること、更に最近の真空脱ガス処理で
は、０．００２５係以下のＣが工業的に容易に得られる
ことから、その上限を０．００２５％とした。
Ｍｎは、０．０４〜０．３０ チであり、このようにし
たのはＮｂ添加鋼では、延性および深絞り性を向上させ
るのに、Ｍｎは少ないほど良いが、０．０４ ％以下で
はＳによる熱間脆性を防止できないためこれを下限とし
、又０．３０％以上では延性および深絞り性が大きく低
下するためこれを上限とした。
たのはＮｂ添加鋼では、延性および深絞り性を向上させ
るのに、Ｍｎは少ないほど良いが、０．０４ ％以下で
はＳによる熱間脆性を防止できないためこれを下限とし
、又０．３０％以上では延性および深絞り性が大きく低
下するためこれを上限とした。
Ｐを０．０３０％以下としたのは、軟質冷延鋼板の＠度
上昇による加工性の劣化を抑えるためである。
上昇による加工性の劣化を抑えるためである。
釉は、凧と結合してＭｎ Ｓを形成し、銅の清浄性を劣
化させると共に熱間圧延時の熱間脆性を防止するために
はＭ！／′Ｓ≧５とすることを必要とする。又このＳは
少ないほど好しも・ことからその上限を０．０２０％と
した。
化させると共に熱間圧延時の熱間脆性を防止するために
はＭ！／′Ｓ≧５とすることを必要とする。又このＳは
少ないほど好しも・ことからその上限を０．０２０％と
した。
Ｓｏｌ、Ａ／は、溶製時の脱岐剤として必要なほか、歪
時効の原因となる固溶ＮをルＮとして固定するのに少な
くとも０．０１５％は必要であり、また０、１００％を
超えると箱焼鈍にお〜・て加屋現象を促進させ、史に延
性を低１させるため、その上限を０．１００ ％とした
。
時効の原因となる固溶ＮをルＮとして固定するのに少な
くとも０．０１５％は必要であり、また０、１００％を
超えると箱焼鈍にお〜・て加屋現象を促進させ、史に延
性を低１させるため、その上限を０．１００ ％とした
。
Ｎは、本発明に供する鋼にお℃・て畑性低下の原因とな
ることから上限を０．００５０％とした。
ることから上限を０．００５０％とした。
Ｂは、本発明の主要な元素の１つであり、極く微量の添
加で耐加工脆化性カー著しく１句上する。即ち種々の実
験結果から十分な耐力１１工脆化性を得るには０．００
０５％以上を必要とし、一方０．００１５ ％を超える
と延性や深絞り性を低下させるため上限を０．００１５
％とした。
加で耐加工脆化性カー著しく１句上する。即ち種々の実
験結果から十分な耐力１１工脆化性を得るには０．００
０５％以上を必要とし、一方０．００１５ ％を超える
と延性や深絞り性を低下させるため上限を０．００１５
％とした。
Ｎｂも、本発明における主要な元素の１つであり、鋼中
のＣを炭化物（ＮｂＣ）とし℃固定することにより、深
絞り性や延性を向上できる。
のＣを炭化物（ＮｂＣ）とし℃固定することにより、深
絞り性や延性を向上できる。
然して超深絞り性に必要な特性を得るにはＮｂ／Ｃ≧６
で十分であるが、更に安定した特性を得るにはＮｂ／ｃ
≧８が望ましい。ただし必要以上にＮｂ／ｃを高くする
ことは、め添加量を増す結果となり、製造コストの増加
や延性の低下を招くことから許容される上限としては０
．０６０ ％で、しかもＮｂ／ｃ≦２０とした。
で十分であるが、更に安定した特性を得るにはＮｂ／ｃ
≧８が望ましい。ただし必要以上にＮｂ／ｃを高くする
ことは、め添加量を増す結果となり、製造コストの増加
や延性の低下を招くことから許容される上限としては０
．０６０ ％で、しかもＮｂ／ｃ≦２０とした。
これらの関係について更に説明すると、第１図は箱型焼
鈍材についてＢを添加しないもの（Ｏ印）、Ｂを５〜１
５ ｐｐｍの範囲で添加したもの（・印）およびＢを１
５ ｐｐｍ以上添加したもの（ム印）のそれぞれの場合
に関し前記したＮｂ／ｃによる影響を示したもので、深
絞り性を得るにはＮｂ／ｃ≧６を必要とし、Ｎｂ／ｃ≧
８では深絞り性の指標であるＹ値が高い値で安定して得
られる。しかしこのようにして超深絞り性が得られたと
しても前記Ｎｂ／ｃ≧５では上記加工脆化に用いた縦割
れ限界温度が高温側に移行し加工脆化が起り易くなるこ
とは第１図の上部に示す通りであるが、本発明によりＮ
ｂ／ｃ≧５において０．０００５％以上のＢ添加をなす
ならばこの耐加工脆化性が大幅に改善できることは明か
である。
鈍材についてＢを添加しないもの（Ｏ印）、Ｂを５〜１
５ ｐｐｍの範囲で添加したもの（・印）およびＢを１
５ ｐｐｍ以上添加したもの（ム印）のそれぞれの場合
に関し前記したＮｂ／ｃによる影響を示したもので、深
絞り性を得るにはＮｂ／ｃ≧６を必要とし、Ｎｂ／ｃ≧
８では深絞り性の指標であるＹ値が高い値で安定して得
られる。しかしこのようにして超深絞り性が得られたと
しても前記Ｎｂ／ｃ≧５では上記加工脆化に用いた縦割
れ限界温度が高温側に移行し加工脆化が起り易くなるこ
とは第１図の上部に示す通りであるが、本発明によりＮ
ｂ／ｃ≧５において０．０００５％以上のＢ添加をなす
ならばこの耐加工脆化性が大幅に改善できることは明か
である。
一方このようなりｍ加は第２図に示すように深絞り加工
に必要なｆ値や全伸びの低下を招くため必要以上のＩｒ
’ｉ加は深絞り性を劣化させることとなる。このため耐
加工脆化性と超深絞り性を共に満足するにはＢ添加前が
ｏ、ｏｏｏｓ〜０．００１５％の範囲であることが望ま
しい。
に必要なｆ値や全伸びの低下を招くため必要以上のＩｒ
’ｉ加は深絞り性を劣化させることとなる。このため耐
加工脆化性と超深絞り性を共に満足するにはＢ添加前が
ｏ、ｏｏｏｓ〜０．００１５％の範囲であることが望ま
しい。
製造法としては溶鋼を脱ガス処理してＣを前記した０、
００２５％以下まで低下せしめた前記成分組成の鋼を熱
間圧延してＡｒ３以上、好ましくは７００〜７５０℃で
仕上圧処し、仄いで５００〜７５０℃で一旦巻取ってか
ら冷間圧延する。
００２５％以下まで低下せしめた前記成分組成の鋼を熱
間圧延してＡｒ３以上、好ましくは７００〜７５０℃で
仕上圧処し、仄いで５００〜７５０℃で一旦巻取ってか
ら冷間圧延する。
この冷間圧延における圧下率としては６５％以上、特に
７０チないし７５％以上であって、これらの仕上圧延、
看取温度および冷間圧延における圧下率は一般的に知ら
れている範囲のものでよい。冷間圧延されたものはその
後に再結晶温度以上で焼鈍して製品とされるが、このよ
うな焼鈍も従来から一般的に採用されているものである
。
７０チないし７５％以上であって、これらの仕上圧延、
看取温度および冷間圧延における圧下率は一般的に知ら
れている範囲のものでよい。冷間圧延されたものはその
後に再結晶温度以上で焼鈍して製品とされるが、このよ
うな焼鈍も従来から一般的に採用されているものである
。
本発明によるものの具体的な製造例について比較例と共
に説明すると以下の如くである。
に説明すると以下の如くである。
即ち先ず本発明者等が具体的に採用した本発明のための
鋼およびその比較について、その化学成分を示すと次の
第１表の通りであり、鋼１〜７が本発明で規定する成分
範囲内のもの、鋼８〜１９は比較鋼である。つまり鋼８
〜１０はＣが本発明範囲より高く、又Ｂが添加されても
本発明範囲に達しない場合で、鋼８についてはＮｂ／ｃ
も本発明範囲に達していない。又鋼１１〜１３はＣと
しては本発明範囲内であるが、Ｂが添加されない場合で
あって、鋼１３についてはＮも高い。鋼１４〜１７はＣ
が高く、特に鋼１５〜１８はＢも本発明範囲より高い。
鋼およびその比較について、その化学成分を示すと次の
第１表の通りであり、鋼１〜７が本発明で規定する成分
範囲内のもの、鋼８〜１９は比較鋼である。つまり鋼８
〜１０はＣが本発明範囲より高く、又Ｂが添加されても
本発明範囲に達しない場合で、鋼８についてはＮｂ／ｃ
も本発明範囲に達していない。又鋼１１〜１３はＣと
しては本発明範囲内であるが、Ｂが添加されない場合で
あって、鋼１３についてはＮも高い。鋼１４〜１７はＣ
が高く、特に鋼１５〜１８はＢも本発明範囲より高い。
更に鋼１８はＣは本発明範囲内であるがＢが高い場合で
あり、鋼１９はＣが高いと共にＢが含有せしめられない
場合であって、脱炭焼鈍材である。
あり、鋼１９はＣが高いと共にＢが含有せしめられない
場合であって、脱炭焼鈍材である。
然して上記したような名調に対する製造条件およびそれ
によって得られた鋼板の性状について要約して示すと、
次の第２表の通りであって、焼鈍サイクルとしてのＥＡ
は箱型焼鈍、ＣＡは連続焼鈍たることを示すものである
。又機械的性質は何れもＪＩＳＳ号に規定された試験片
によってめたものであり、肌荒れの評価はエリクセン試
験で目視判定したものである。更に深絞り加工後の加工
脆化の評価は供試材のすべてが容易に成形できる絞り比
２．１で５０φにカップ絞りを行い、このカップを低温
浴に浸漬し開角６０の円錐形コーンに押込み、カップ側
壁に縦割れが生ずる限界の温度で夫々の材料の耐加工脆
化性を示した。
によって得られた鋼板の性状について要約して示すと、
次の第２表の通りであって、焼鈍サイクルとしてのＥＡ
は箱型焼鈍、ＣＡは連続焼鈍たることを示すものである
。又機械的性質は何れもＪＩＳＳ号に規定された試験片
によってめたものであり、肌荒れの評価はエリクセン試
験で目視判定したものである。更に深絞り加工後の加工
脆化の評価は供試材のすべてが容易に成形できる絞り比
２．１で５０φにカップ絞りを行い、このカップを低温
浴に浸漬し開角６０の円錐形コーンに押込み、カップ側
壁に縦割れが生ずる限界の温度で夫々の材料の耐加工脆
化性を示した。
以上説明したような本発明によるときは深絞り加工の厳
しい条件下においても縦割れと称される脆性的破断を生
じ難い超深絞り用冷延鋼板を適切に提供し得るものであ
って、しかもＢおよびＮｂの添加量も比較的僅少で足り
低コストであるなどの作用効果を有しており、工業的に
その効果の大きい発明である。
しい条件下においても縦割れと称される脆性的破断を生
じ難い超深絞り用冷延鋼板を適切に提供し得るものであ
って、しかもＢおよびＮｂの添加量も比較的僅少で足り
低コストであるなどの作用効果を有しており、工業的に
その効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
はＷｂｌＣ値と深絞り特性の関係を示した図表、第２図
はＢ添加量と深絞り特性との関係を示した図表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 荒 木 健 治 同 和 １） 守 仏 間 梶 谷 英 難 問 須 １） 豊 治 同 酒 匂 雅 難 問 １） 山 勝 彦 代理人 弁理士 白 川 −１≦げ７ ８１ 凹 、格 ２ ■ 手続補正書（＠艶） 昭和５１４８．１５ ｓ 特許庁長官若 杉 和 夫殿 １、事件の表示 昭和ダピ年特 許願第１７Ｆ；％２ｔ；”；１号２、発
心名称 ８歿佼辷り用ノド砥−７ｗＩ坏反、 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 名称（氏名）日本鋼管株式会社 ４、代理人 昭和 年 月 日 発送 補正の内容 １、本願明細書中第３頁１９行目中に「それなシに」と
あるのを「以上に」と訂正する。 ２、同８頁１５行目から２０行目までの記載を以下の如
く訂正する。 「成分組成の鋼を連続鋳造でスラブとしだ後Ａｒ３以上
、好ましくは９００−９５０°Ｃで仕上圧延し、次いて
５００〜７５０°Ｃで巻取る。次いで酸洗後冷間圧延す
る。この冷間圧延における圧下率としては６５チ以上、
好ましくは７０チないし７５チ以上であって、これらの
仕上温度、巻取温度および冷間圧延」 ３、同１１頁「第１表」の［化学成分Ｎｂ Ｊ の欄の
゛鋼番３」に「０．０３１Ｊとあるのを「０．０２７と
訂正し、又「鋼帯４」に１０．０２６Ｊとおのを「０゜
０２１Ｊと訂正する。 １２頁１２行目中に「開角６０の」とあるのを「開角６
０°の」と訂正する。
はＷｂｌＣ値と深絞り特性の関係を示した図表、第２図
はＢ添加量と深絞り特性との関係を示した図表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 荒 木 健 治 同 和 １） 守 仏 間 梶 谷 英 難 問 須 １） 豊 治 同 酒 匂 雅 難 問 １） 山 勝 彦 代理人 弁理士 白 川 −１≦げ７ ８１ 凹 、格 ２ ■ 手続補正書（＠艶） 昭和５１４８．１５ ｓ 特許庁長官若 杉 和 夫殿 １、事件の表示 昭和ダピ年特 許願第１７Ｆ；％２ｔ；”；１号２、発
心名称 ８歿佼辷り用ノド砥−７ｗＩ坏反、 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 名称（氏名）日本鋼管株式会社 ４、代理人 昭和 年 月 日 発送 補正の内容 １、本願明細書中第３頁１９行目中に「それなシに」と
あるのを「以上に」と訂正する。 ２、同８頁１５行目から２０行目までの記載を以下の如
く訂正する。 「成分組成の鋼を連続鋳造でスラブとしだ後Ａｒ３以上
、好ましくは９００−９５０°Ｃで仕上圧延し、次いて
５００〜７５０°Ｃで巻取る。次いで酸洗後冷間圧延す
る。この冷間圧延における圧下率としては６５チ以上、
好ましくは７０チないし７５チ以上であって、これらの
仕上温度、巻取温度および冷間圧延」 ３、同１１頁「第１表」の［化学成分Ｎｂ Ｊ の欄の
゛鋼番３」に「０．０３１Ｊとあるのを「０．０２７と
訂正し、又「鋼帯４」に１０．０２６Ｊとおのを「０゜
０２１Ｊと訂正する。 １２頁１２行目中に「開角６０の」とあるのを「開角６
０°の」と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．００２５ｗｔｆ６以下、Ｍｓ ： ０．０４〜
０．３０ ｗ ｔ ％、Ｎｂ：０．０６０ｖｔ％以下、
Ｂ ： ０．０００Ｆｒ−０，００１５ｗｔ ％、Ｐ：
０．０３０ ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２０ｗｔ％以
下、ｓｏｌ、Ａｔ： ０．０１５〜０．１００ｗｔ％、
Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物より成り、し
かも Ｎｂ／Ｃ＝５〜２０ であることを特徴とする超深絞り用冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11825883A JPS6013052A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 超深絞り用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11825883A JPS6013052A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 超深絞り用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013052A true JPS6013052A (ja) | 1985-01-23 |
| JPH0353381B2 JPH0353381B2 (ja) | 1991-08-14 |
Family
ID=14732166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11825883A Granted JPS6013052A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 超深絞り用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013052A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6425945A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-27 | Sumitomo Metal Ind | Cold rolled steel plate for drawing having excellent elongation and its production |
| KR100530075B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
| KR100530077B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성 및 가공성이 우수한 고장력강판과 그제조방법 |
| KR100530073B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
| JPS5842752A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-12 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板 |
-
1983
- 1983-07-01 JP JP11825883A patent/JPS6013052A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
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| KR100530073B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0353381B2 (ja) | 1991-08-14 |
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