JPS58141335A - 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 - Google Patents
耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板Info
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- JPS58141335A JPS58141335A JP2225582A JP2225582A JPS58141335A JP S58141335 A JPS58141335 A JP S58141335A JP 2225582 A JP2225582 A JP 2225582A JP 2225582 A JP2225582 A JP 2225582A JP S58141335 A JPS58141335 A JP S58141335A
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- steel
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- steel plate
- rolled steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐時効性および深絞シ性の優れた冷延鋼板
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
近年、製鋼技術の目覚しい発展によシ従来の鋼に比べて
極低成分、高清浄度の鋼の溶製が可能になってきた。こ
れは、吹錬技術の進歩と共に脱ガス技術の進歩に負うと
ころが大である。
極低成分、高清浄度の鋼の溶製が可能になってきた。こ
れは、吹錬技術の進歩と共に脱ガス技術の進歩に負うと
ころが大である。
そこで、鋼中０．Ｎ量が著しく低い鋼を低コストで溶製
することができる今日、耐時効性および深絞り性が請求
される冷延鋼板に対しても、新規な成分からなる新製品
の出現が望まれていることは云うまでもない。
することができる今日、耐時効性および深絞り性が請求
される冷延鋼板に対しても、新規な成分からなる新製品
の出現が望まれていることは云うまでもない。
一方、今日、冷延鋼板の焼鈍技術として連続焼鈍法が注
目されている。連続焼鈍は従来の箱焼鈍に比べてコンパ
クトな単一プロセスで短時間での焼鈍が可能であるため
増々その比率が高まる傾向にある。
目されている。連続焼鈍は従来の箱焼鈍に比べてコンパ
クトな単一プロセスで短時間での焼鈍が可能であるため
増々その比率が高まる傾向にある。
しかし、連続焼鈍法により製造した絞シ用冷延鋼板は、
下記の点で材質上の問題点かあ、る。
下記の点で材質上の問題点かあ、る。
（１）、連続焼鈍法によシ従来の箱焼鈍材に匹敵する絞
シ性を得るためには、絞り性に有利な再結晶集合組織の
発達を促すために、熱延時の巻取温度を高めてカーバイ
トの粗大化あるいはＭキルド鋼の場合にはＡｊＮの析出
を図る必要がある。これは基本的には、鋼中の固溶０．
Ｎが再結晶集合組織の形成に悪影響を及ぼさないよ
うな析出状態にしておくことに池ならな、い。反面、連
続焼鈍材ではこうした高温巻取を行なうために、コイル
内でのＡｊｌＮの析出状態およびカーバイトの粗大化状
態が異なるため、焼鈍後のコイルで長手方向の材質変動
（°イ″”７ド性）が大↑−１，）と５゛う問題がある
・（２）、絞シ用冷延−板として重要な材質の１つとし
て耐時効性がある。そこで、連続焼鈍では短時間での冷
却過程で鋼中ｏ（ＮはＭキルド鋼を高温を歪時効性が問
題とならない童まで低減させる必要がある。そのために
は一旦焼鈍加熱温度からしかるべき冷却方法で急冷を行
ない、その後、固溶Ｃの過飽和度を駆動力として短時間
で過時効処理を行なう方法が開発された。この場合、よ
り短時間でしかも低いレベルまで固溶Ｃ量を減少させる
ためには、ｉ１１時効処理前の固溶Ｃ量を増すのが有効
である。しかし、その反面過時効処理を行なって固溶Ｃ
を析出させると、Ｃがフェライト粒内にカーバイトとし
て微細に析出し、焼鈍材の延性、特に均−伸びを劣化さ
せる。
シ性を得るためには、絞り性に有利な再結晶集合組織の
発達を促すために、熱延時の巻取温度を高めてカーバイ
トの粗大化あるいはＭキルド鋼の場合にはＡｊＮの析出
を図る必要がある。これは基本的には、鋼中の固溶０．
Ｎが再結晶集合組織の形成に悪影響を及ぼさないよ
うな析出状態にしておくことに池ならな、い。反面、連
続焼鈍材ではこうした高温巻取を行なうために、コイル
内でのＡｊｌＮの析出状態およびカーバイトの粗大化状
態が異なるため、焼鈍後のコイルで長手方向の材質変動
（°イ″”７ド性）が大↑−１，）と５゛う問題がある
・（２）、絞シ用冷延−板として重要な材質の１つとし
て耐時効性がある。そこで、連続焼鈍では短時間での冷
却過程で鋼中ｏ（ＮはＭキルド鋼を高温を歪時効性が問
題とならない童まで低減させる必要がある。そのために
は一旦焼鈍加熱温度からしかるべき冷却方法で急冷を行
ない、その後、固溶Ｃの過飽和度を駆動力として短時間
で過時効処理を行なう方法が開発された。この場合、よ
り短時間でしかも低いレベルまで固溶Ｃ量を減少させる
ためには、ｉ１１時効処理前の固溶Ｃ量を増すのが有効
である。しかし、その反面過時効処理を行なって固溶Ｃ
を析出させると、Ｃがフェライト粒内にカーバイトとし
て微細に析出し、焼鈍材の延性、特に均−伸びを劣化さ
せる。
上記問題は、基本的には鋼中のＣ，Ｈに起凶したもので
あるので、鋼中のＣ，Ｎを予めコイルエンド性、時効性
、延性劣化が問題とならない量まで低減するか、あるい
は問題とならない存在状態とすることが連、竺、、焼鈍
材の材質向上に対して有効である。
あるので、鋼中のＣ，Ｎを予めコイルエンド性、時効性
、延性劣化が問題とならない量まで低減するか、あるい
は問題とならない存在状態とすることが連、竺、、焼鈍
材の材質向上に対して有効である。
そこで、前者の方法としては１例えば特開昭４８−５６
１７号公報に開示されるものがある。
１７号公報に開示されるものがある。
これは、０＜０．０２％、Ｍｎ：０．０５〜０．２５％
。
。
８１：０．０５〜０．２５％とすることによって深絞り
性の優れた冷延鋼板を連続焼鈍によル得るものである。
性の優れた冷延鋼板を連続焼鈍によル得るものである。
しかし、この方法ではＮに関する規定は無く、２２〜７
０ ｐｐｍの範囲では材質上火、きな変化は無いとされ
ている。一方、Ｎｌ！−地を規定したものに特開昭４９
−３５２１８号公報に開示されるものがある。これは、
Ｎ＜２０ｐｐｍ、 ＭｎＳ２．３０チ、０≦（Ｍｎ
）−Ｍｎ原子量１０原子量ｘ（ｏ）−ｍ原子量／Ｓ原子
量×〔８〕≦０．１５ とするものであるが、０に対し
ては特に考慮していない。
０ ｐｐｍの範囲では材質上火、きな変化は無いとされ
ている。一方、Ｎｌ！−地を規定したものに特開昭４９
−３５２１８号公報に開示されるものがある。これは、
Ｎ＜２０ｐｐｍ、 ＭｎＳ２．３０チ、０≦（Ｍｎ
）−Ｍｎ原子量１０原子量ｘ（ｏ）−ｍ原子量／Ｓ原子
量×〔８〕≦０．１５ とするものであるが、０に対し
ては特に考慮していない。
後者の方法としては、鋼中のＣ，Ｎを炭化物あるいは窒
化物として析出させるに足る添加元素。
化物として析出させるに足る添加元素。
例えば％Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒ、 Ｖ、 ＡＮ、
Ｂ 等を添加するもので、その−例として時分９５
４９−３１８４４号公報に開示されるものがある。これ
は、０く０．０２ ％、ＳＯ１，Ａｊ ： ０．０１〜
０．０５９６の鋼にＴｉ１０：２０〜４５に相当するＴ
１を疹加して非時効の冷延鋼板を得るものである。また
、特公昭５１−１７４９０号公報には、０≦０．０１０
％、 ＭｎＳ２．４％の鋼に０．００９〜０．１６−〇
Ｂを添加するものが開示されている。
Ｂ 等を添加するもので、その−例として時分９５
４９−３１８４４号公報に開示されるものがある。これ
は、０く０．０２ ％、ＳＯ１，Ａｊ ： ０．０１〜
０．０５９６の鋼にＴｉ１０：２０〜４５に相当するＴ
１を疹加して非時効の冷延鋼板を得るものである。また
、特公昭５１−１７４９０号公報には、０≦０．０１０
％、 ＭｎＳ２．４％の鋼に０．００９〜０．１６−〇
Ｂを添加するものが開示されている。
しかし、上述した何れの方法によってもコストと材質バ
ランスの点で箱焼鈍材に匹敵する絞り用冷延銅板を連続
焼鈍によシ製造することが困難であった。
ランスの点で箱焼鈍材に匹敵する絞り用冷延銅板を連続
焼鈍によシ製造することが困難であった。
この発明は、上記問題点を解決すべくなされたものであ
って、鋼中（ｉ、Ｎ量、冷圧率、焼鈍温度を所定の値に
規定することによって、耐時効性および深絞シ性の優れ
た冷延鋼板を製造することｔ目的とする。
って、鋼中（ｉ、Ｎ量、冷圧率、焼鈍温度を所定の値に
規定することによって、耐時効性および深絞シ性の優れ
た冷延鋼板を製造することｔ目的とする。
すなわち、この発明は。
（１）、ｃ≦０．００３０％、Ｎ量０．００２０％、
ＭｎＳ２．２０％、０．０２０≦Ｓｏ１．ＡＩ≦０．０
７０係（以上重重％）。
ＭｎＳ２．２０％、０．０２０≦Ｓｏ１．ＡＩ≦０．０
７０係（以上重重％）。
残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、仕上温度８５
０℃以上１巻取温度５００〜７００℃で熱間圧延し、冷
延率８０−以上で冷間圧延し、次いで、、７５０℃以上
の温度で連続焼鈍する、（２）、上記（１）の組成に、
Ｏ，０Ｏ０５≦Ｂ≦０．００２０ｔＩｂを加えた鋼を同
じ条件で処理する。
０℃以上１巻取温度５００〜７００℃で熱間圧延し、冷
延率８０−以上で冷間圧延し、次いで、、７５０℃以上
の温度で連続焼鈍する、（２）、上記（１）の組成に、
Ｏ，０Ｏ０５≦Ｂ≦０．００２０ｔＩｂを加えた鋼を同
じ条件で処理する。
という冷延鋼値の製造方法を要旨とする。
久に、木材銅組成を上記のように屋めた理由について説
明する。
明する。
まず、Ｃ童について説明する。第１図は、後述する第１
表の鋼中１〜１０について仕上温度９００℃。
表の鋼中１〜１０について仕上温度９００℃。
巻取温度７００℃で熱間圧延し、冷延率８５チで冷間圧
延し１次いで、８００℃で連続焼鈍するごとによって得
られた冷延鋼板について、鋼中ＣＩと時効指数ＡＩとの
関係を示したものである。第１図から明らかなように、
ｃｔが３０ ｐｐｍ以下であれば低い時効指数が得られ
ることがわかる。特に、Ｎが２０ｐｐｍ以下の場合に時
効指数のレベルが低下することから残留固溶Ｎ量も歪時
効に対して無視し得ないことがわかる。Ｂを添加した鋼
８，９．１０では更に時効指数の低下が認められる。従
って、この発明ではＣ量を０．００３０膚以下に限定し
たのであ、る。
延し１次いで、８００℃で連続焼鈍するごとによって得
られた冷延鋼板について、鋼中ＣＩと時効指数ＡＩとの
関係を示したものである。第１図から明らかなように、
ｃｔが３０ ｐｐｍ以下であれば低い時効指数が得られ
ることがわかる。特に、Ｎが２０ｐｐｍ以下の場合に時
効指数のレベルが低下することから残留固溶Ｎ量も歪時
効に対して無視し得ないことがわかる。Ｂを添加した鋼
８，９．１０では更に時効指数の低下が認められる。従
って、この発明ではＣ量を０．００３０膚以下に限定し
たのであ、る。
次にＮ量について説明する。Ｎは、脱ガス処理を行なっ
てもその含有量を０とすることが困難であるので、残Ｍ
ＮはＡｔあるいはＢが複合添加される場合はＢによって
時効が問題とならないレベルまで固定されなくてはなら
ない。従って、Ｎ量が多い場合はＭあるいはＢの添加量
を増す必要があり、それに伴って焼鈍材中にＡｇＮある
いはＢＮ析出物が増加する。こうした微細な析出物はＮ
化合物に限らず、鋼板の均−伸び量を支配する加工硬化
性を劣化させる。一般に、鋼板の加工硬化性は、加工硬
化指数（ｎ値）で評価され、この指数が大きい程張出し
成形性が優れている。第２図は、第１表中鍋１〜５．１
１．１２について第１図の場合と同一条件で焼鈍した場
合のＮ量とｎ値との関係を示したものである。第２図か
ら明らかなように。
てもその含有量を０とすることが困難であるので、残Ｍ
ＮはＡｔあるいはＢが複合添加される場合はＢによって
時効が問題とならないレベルまで固定されなくてはなら
ない。従って、Ｎ量が多い場合はＭあるいはＢの添加量
を増す必要があり、それに伴って焼鈍材中にＡｇＮある
いはＢＮ析出物が増加する。こうした微細な析出物はＮ
化合物に限らず、鋼板の均−伸び量を支配する加工硬化
性を劣化させる。一般に、鋼板の加工硬化性は、加工硬
化指数（ｎ値）で評価され、この指数が大きい程張出し
成形性が優れている。第２図は、第１表中鍋１〜５．１
１．１２について第１図の場合と同一条件で焼鈍した場
合のＮ量とｎ値との関係を示したものである。第２図か
ら明らかなように。
Ｎｉｌの減少と共にｎ値の増加が認められる。これは、
固溶状態にあるＮの影響ではなく、７００℃巻取シで生
成するＡＩＮが減少することによるものである。ｎ値は
、Ｎ量２０ ｐｐｍでほぼ一定の高い値となる。連続焼
鈍では過時効段階でフェライト粒内に析出する微細なカ
ーバイトもｎ値を劣化させる。
固溶状態にあるＮの影響ではなく、７００℃巻取シで生
成するＡＩＮが減少することによるものである。ｎ値は
、Ｎ量２０ ｐｐｍでほぼ一定の高い値となる。連続焼
鈍では過時効段階でフェライト粒内に析出する微細なカ
ーバイトもｎ値を劣化させる。
第２図からも明らかなように、０も同時に少ない方が好
ましいことがわかる。従って、この発明ではＮＪＩを０
．００２０％品下に限定した。
ましいことがわかる。従って、この発明ではＮＪＩを０
．００２０％品下に限定した。
尚、ＣとＮとの総量を０．００４０％以下に規定すると
コイル長手方向の材質変動がほとんど無くなシコイルエ
ンド性が良くなる。これは、第１表中鍋１〜５，１１．
１２について冷延コイル長手方向の材質変化を（コイル
両端部の材質平均）−コイル中央部の材質平均）で評価
した場合のＯ十Ｎ量とその評価値の関係を示した第３図
から明らか−である。
コイル長手方向の材質変動がほとんど無くなシコイルエ
ンド性が良くなる。これは、第１表中鍋１〜５，１１．
１２について冷延コイル長手方向の材質変化を（コイル
両端部の材質平均）−コイル中央部の材質平均）で評価
した場合のＯ十Ｎ量とその評価値の関係を示した第３図
から明らか−である。
次にＭｎであるが、これは深絞り性ｉ向上させる作用が
ある。従来、鋼中のＭｎを下げることはｒ値の向上に寄
与するが、０．０７％以下であるとむしろｒ値が低下す
ることが箱焼鈍材においては知られていた。しかし、禾
発明者等は連続焼鈍においては、Ｃ≦０．００３０％、
Ｎ量０．００２０％に規定した鋼１：、 ｂ イテも
冷延率および焼鈍温度の最適化によって十分高いｒ値が
得られることを見出した。つまｆｉ、Ｍｎ≦０．２０％
ではｉ≧１．８となることを見出した。従って、この発
明ではＭｎ≦０．２０％としたのである。
ある。従来、鋼中のＭｎを下げることはｒ値の向上に寄
与するが、０．０７％以下であるとむしろｒ値が低下す
ることが箱焼鈍材においては知られていた。しかし、禾
発明者等は連続焼鈍においては、Ｃ≦０．００３０％、
Ｎ量０．００２０％に規定した鋼１：、 ｂ イテも
冷延率および焼鈍温度の最適化によって十分高いｒ値が
得られることを見出した。つまｆｉ、Ｍｎ≦０．２０％
ではｉ≧１．８となることを見出した。従って、この発
明ではＭｎ≦０．２０％としたのである。
終シに、 Ｓｏｌ、Ａ１１であるが、これは特に連続焼
鈍材において熱延巻取シ時に、Ｎを固定する作用をし、
０．０２０％未満ではＮレベルが低いためＡＩＮの析出
がほとんど望めない。一方、、０．０７０％を越えると
Ｎを固定する効果が無いばかシか過剰のＭによる材質劣
化が問題となる。従って、この障明ではＳｏｌ、 Ａｌ
ｌを０．０２０〜０．０７０％の範囲に限定したのであ
る。
鈍材において熱延巻取シ時に、Ｎを固定する作用をし、
０．０２０％未満ではＮレベルが低いためＡＩＮの析出
がほとんど望めない。一方、、０．０７０％を越えると
Ｎを固定する効果が無いばかシか過剰のＭによる材質劣
化が問題となる。従って、この障明ではＳｏｌ、 Ａｌ
ｌを０．０２０〜０．０７０％の範囲に限定したのであ
る。
尚、この発明において、ＢをＯ，Ｑ Ｑ Ｑ ５〜０．
００２Ｑチ添加すると好ましい結果がもたらされる。こ
れは基本的には、熱延材のフェライト粒のコントロール
を目的としたものである。つまシ、上述した０、 Ｎレ
ベルにすると、 Ａｒ３変態温度が上昇し１通常の熱延
仕上条件では最終圧延温度がＡｒ、点以下となることが
予想され、このために高温巻取シを行なった場合粗大フ
ェライト粒組織が現われるといった問題がある。従って
、Ｂはフェライト変態抑制効果を狙いとして効果の認め
られる下限と・して０．０００５％を、Ｎの上限値０．
ＯＯ’２％に対して、Ｂ／Ｎ≦１の条件で０．００２０
％を上限とした範囲で添加すると材質上好ましい結果が
得られる。
００２Ｑチ添加すると好ましい結果がもたらされる。こ
れは基本的には、熱延材のフェライト粒のコントロール
を目的としたものである。つまシ、上述した０、 Ｎレ
ベルにすると、 Ａｒ３変態温度が上昇し１通常の熱延
仕上条件では最終圧延温度がＡｒ、点以下となることが
予想され、このために高温巻取シを行なった場合粗大フ
ェライト粒組織が現われるといった問題がある。従って
、Ｂはフェライト変態抑制効果を狙いとして効果の認め
られる下限と・して０．０００５％を、Ｎの上限値０．
ＯＯ’２％に対して、Ｂ／Ｎ≦１の条件で０．００２０
％を上限とした範囲で添加すると材質上好ましい結果が
得られる。
次に、この発明において実施する熱処理条件について説
明する。
明する。
第４図は、ｇ１表に示される本発明鋼１．８について冷
圧′４８５％、焼鈍温度＄５０℃で連続焼鈍したときに
得られるｒ値に及ぼす熱延時の仕上温度と巻取温度との
関係を示したものである。第４図から明らかなように、
鋼ｌにおいては、仕上温度８５０℃以上１巻取温度５０
０〜７００℃で１．８以上のｒ値が得られる。一方、Ｂ
を゛添加した鋼８においては、仕上温度８５０℃以上１
巻取温度５００〜７００℃で１．８３以上の？値が得ら
れる。従って、仕上温度と巻取温度の最適領域が拡大す
ると云う点では、Ｂを添加することが好ましいと云える
。これらの傾向は、基本的には最適仕上温度以下では熱
延材のフェライト組織が混粒となることに起因する材質
劣化で、最適巻取温度領域を外れた場合、下限温度以下
では、鋼中Ｎの固定が十分性なわれないためで、上限温
度以上ではフェライト粒の粗大化が起こることによる材
質劣化である。ただし、本発明鋼は製鋼段階でＮ≦２０
ｐｐｍとするため連続焼鈍に供する上で熱延巻取温：Ｑ 度の最適範囲は従来鋼よシ広く実用上も好ましい。
圧′４８５％、焼鈍温度＄５０℃で連続焼鈍したときに
得られるｒ値に及ぼす熱延時の仕上温度と巻取温度との
関係を示したものである。第４図から明らかなように、
鋼ｌにおいては、仕上温度８５０℃以上１巻取温度５０
０〜７００℃で１．８以上のｒ値が得られる。一方、Ｂ
を゛添加した鋼８においては、仕上温度８５０℃以上１
巻取温度５００〜７００℃で１．８３以上の？値が得ら
れる。従って、仕上温度と巻取温度の最適領域が拡大す
ると云う点では、Ｂを添加することが好ましいと云える
。これらの傾向は、基本的には最適仕上温度以下では熱
延材のフェライト組織が混粒となることに起因する材質
劣化で、最適巻取温度領域を外れた場合、下限温度以下
では、鋼中Ｎの固定が十分性なわれないためで、上限温
度以上ではフェライト粒の粗大化が起こることによる材
質劣化である。ただし、本発明鋼は製鋼段階でＮ≦２０
ｐｐｍとするため連続焼鈍に供する上で熱延巻取温：Ｑ 度の最適範囲は従来鋼よシ広く実用上も好ましい。
次に、冷延率を８０％以上とした理由について説明する
。
。
第５図は、第１表中鋼ｌについては仕上温度９００℃１
巻取温度６４０℃、＠８については仕上温度８６０℃１
巻取温度６４０℃で熱間圧延した後、７０〜９５％の範
囲で冷間圧延を行なった後、８５０℃で連続焼鈍を行な
ったときに得られるｒ値の変化を示したものである。第
５図から明らかなように、８０％以上の冷間圧延を行な
うことによって高いｒ値が得られると共に、ｒ値の面内
異方性を示すΔｒが０．５以下になる。更に、８５％以
上ではΔｒが０．４以下となシ探絞り用鋼板として非常
に好ましいｒ値のバランスが得られることがわかる。従
って、この発明においては。
巻取温度６４０℃、＠８については仕上温度８６０℃１
巻取温度６４０℃で熱間圧延した後、７０〜９５％の範
囲で冷間圧延を行なった後、８５０℃で連続焼鈍を行な
ったときに得られるｒ値の変化を示したものである。第
５図から明らかなように、８０％以上の冷間圧延を行な
うことによって高いｒ値が得られると共に、ｒ値の面内
異方性を示すΔｒが０．５以下になる。更に、８５％以
上ではΔｒが０．４以下となシ探絞り用鋼板として非常
に好ましいｒ値のバランスが得られることがわかる。従
って、この発明においては。
冷延率を８０係以上、好ましくは８５％以上？コ限定し
たのである。
たのである。
次に、冷間圧延後の鋼板を７５０℃以上で連続焼鈍する
理由について説明する。
理由について説明する。
第６図は、第１表中鋼ｌと８についての焼鈍温度とｒ値
との関係１示すものであるが、焼鈍温度が７５０℃未満
ではｒ値が１．８にならないことが明らかである。Ｂを
添加し丸鋼８ではｒ値が１．８よシ若干高くなっている
。従って、この発明では焼鈍温度を７５０℃以上とした
。
との関係１示すものであるが、焼鈍温度が７５０℃未満
ではｒ値が１．８にならないことが明らかである。Ｂを
添加し丸鋼８ではｒ値が１．８よシ若干高くなっている
。従って、この発明では焼鈍温度を７５０℃以上とした
。
この発明の実施例について説明する。
第１表に示す鋼中、鋼１． ３． ５． ７について仕
上温度９００℃１巻取温度６８０℃で熱間圧延し、冷延
率８５％で冷間圧延し１次いで、８５０℃で連続焼鈍を
行なった。この結果を第２表に示す。
上温度９００℃１巻取温度６８０℃で熱間圧延し、冷延
率８５％で冷間圧延し１次いで、８５０℃で連続焼鈍を
行なった。この結果を第２表に示す。
第１表
第１表において工は本発明鋼、ＮＩは比較鋼を示す。
第２表
第２表から明らかなように１本発明鋼１．３は比較鋼５
．７に比べて材質的に優れたものであることがわかる。
．７に比べて材質的に優れたものであることがわかる。
次に、ｗ、１表に示す鋼中、鋼８，９．１０について仕
上温度８６０℃１巻取温度６８０℃で熱間圧延し、冷延
率８５％で冷間圧延し、次いで。
上温度８６０℃１巻取温度６８０℃で熱間圧延し、冷延
率８５％で冷間圧延し、次いで。
８５０℃で連続焼鈍を行なった。この結果を第３表に示
す。
す。
第３表
第３表から明らかなように、本発明鋼８．９は比較鋼１
０に比べて材質が優れていることが明らかであシ、Ｂを
添加することによって更に材質の優れたものとなってい
る。
０に比べて材質が優れていることが明らかであシ、Ｂを
添加することによって更に材質の優れたものとなってい
る。
以上親羽したように、この発明によれば、鋼中０、Ｎ量
、冷延率、焼鈍温度を所、定値に規定することによって
耐時効性および深絞シ性の優れた冷延鋼板を製造するこ
とができる止いった有用な効果がもたらされる。
、冷延率、焼鈍温度を所、定値に規定することによって
耐時効性および深絞シ性の優れた冷延鋼板を製造するこ
とができる止いった有用な効果がもたらされる。
第１図は、ｃ量と時効指数ＡＩとの関係を示す図。
第２図は、Ｎ量と加工硬化指数ｎ値との関係を示す図、
第３図は・・、Ｏ＋Ｎ量とΔＹＰ、 ΔＥ１ との
関係を示す図、第４図は１巻取温度と仕上温度との関係
を示す図、第５図は、圧下率とテ、Δｒ との関係を示
す図、第６図は、焼鈍温度とデとの関係を示す図である
。 出願人 日本鋼管−株式会社 代理人 提 敬太部 （他１名） 馬１図 第２図 Ｎ（ｐｐｍ） １７７− 馬３図 Ｃ十Ｎ（ｐρ爪〕 市４図 誉取温１１’ｃ） 手続補正書（自発） 昭和５７年４月８日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿１、事件の表示 特願昭５７’−２２２５５号 ２、発明の名称 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法住
所 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号氏名（名称）
（４１２）日本鋼管株式会社代表者 金 尾 實 ７、補正の内容 別紙の通り （１） 明細書、絹９頁、発明の詳細な説明の欄３行
目、 「−コイル中」とあるを、 「−（コイル中」に訂正する。 （２） 明細書、第９頁、発明の詳細な説明の欄、６
行目、 「向上」とおるを、 「劣化」に訂正する。 以上
第３図は・・、Ｏ＋Ｎ量とΔＹＰ、 ΔＥ１ との
関係を示す図、第４図は１巻取温度と仕上温度との関係
を示す図、第５図は、圧下率とテ、Δｒ との関係を示
す図、第６図は、焼鈍温度とデとの関係を示す図である
。 出願人 日本鋼管−株式会社 代理人 提 敬太部 （他１名） 馬１図 第２図 Ｎ（ｐｐｍ） １７７− 馬３図 Ｃ十Ｎ（ｐρ爪〕 市４図 誉取温１１’ｃ） 手続補正書（自発） 昭和５７年４月８日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿１、事件の表示 特願昭５７’−２２２５５号 ２、発明の名称 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法住
所 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号氏名（名称）
（４１２）日本鋼管株式会社代表者 金 尾 實 ７、補正の内容 別紙の通り （１） 明細書、絹９頁、発明の詳細な説明の欄３行
目、 「−コイル中」とあるを、 「−（コイル中」に訂正する。 （２） 明細書、第９頁、発明の詳細な説明の欄、６
行目、 「向上」とおるを、 「劣化」に訂正する。 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）、０≦０．００３０％、Ｎ≦０．００２０％、Ｍ
ｎ≦０．２０％、０．０２０≦ＳＯ１，Ａｌｔ≦０．０
７０％（以上重量係）、残部鉄および不可避不純物から
なる鋼を。 仕上温度８５０℃以上１巻取温度５００〜７００℃で熱
間圧延し、冷延率８０％以上で冷間圧延し、次いで、７
５０℃以上の温度で連続焼鈍することを特徴とする。耐
時効性および深絞シ性の優れた冷延鋼板の製造方法。 （２）、０≦０．００３０％、Ｎ≦０．００２０％。 Ｍｎ≦０．２０％、０．０２０≦８０１Ｊ≦Ｏ，Ｏ’７
０％。 ０．０００５≦Ｂ≦ｏ、ｏｏ２ｏ％（以上重量％）、残
部鉄および不可避不純物からなる鋼を、仕上げ温度８５
０℃以上１巻取温度５００〜７００℃で熱間圧延し、冷
延率８０％以上で冷間圧延し１次いで。 ７５０℃以上の温度で連続焼鈍することを特徴とする。 耐時効性および深絞シ性の優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2225582A JPS58141335A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2225582A JPS58141335A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58141335A true JPS58141335A (ja) | 1983-08-22 |
Family
ID=12077663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2225582A Pending JPS58141335A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58141335A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59107029A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-21 | Nippon Steel Corp | 良加工性溶融メツキ鋼板の製造法 |
| JPS60221526A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性、延性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS61525A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による耐時効性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS621845A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造法 |
| JPS62151527A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法 |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594446A (en) * | 1979-01-10 | 1980-07-17 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel sheet for ultra deep drawing by continuous annealing |
| JPS56119756A (en) * | 1980-02-27 | 1981-09-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Extramild steel pipe with superior workability |
| JPS56166330A (en) * | 1980-04-25 | 1981-12-21 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate for deep drawing by continuous annealing |
-
1982
- 1982-02-15 JP JP2225582A patent/JPS58141335A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH0553846B2 (ja) * | 1984-06-13 | 1993-08-11 | Nippon Kokan Kk | |
| JPS621845A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造法 |
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| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
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