JPS62151527A - 延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法 - Google Patents
延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法Info
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- JPS62151527A JPS62151527A JP29214985A JP29214985A JPS62151527A JP S62151527 A JPS62151527 A JP S62151527A JP 29214985 A JP29214985 A JP 29214985A JP 29214985 A JP29214985 A JP 29214985A JP S62151527 A JPS62151527 A JP S62151527A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明は延性および深絞り性の攪れた極低炭素アルミニ
ウムキルド鋼冷延板の製造方法に係す、Ｔ１やＮｂ等の
ａ量添加会金謎を用いることなしに延性と深絞り性の優
れたアルミキルト鋼冷延板の製造方法を得ようとするも
のである。
ウムキルド鋼冷延板の製造方法に係す、Ｔ１やＮｂ等の
ａ量添加会金謎を用いることなしに延性と深絞り性の優
れたアルミキルト鋼冷延板の製造方法を得ようとするも
のである。
産業上の利用分野
伸びで４８％以上、ｒで１．６以上、Δｒが０．６以下
、時効指数（Ａ、Ｉ）が３〜／−以下の非時効性超深絞
り用冷延鋼板の製造技術。
、時効指数（Ａ、Ｉ）が３〜／−以下の非時効性超深絞
り用冷延鋼板の製造技術。
従来の技術
近時における製鋼技術の進歩によって極低Ｃ鋼が比較的
容易に製造し得るようになり、この極低Ｃ鋼は低Ｃ鋼に
比し焼鈍時の粒成長性に優れており、連続焼鈍などの短
時間焼鈍で容易にＣＱ％ＤＱのような通常材の材質を得
ることができる。
容易に製造し得るようになり、この極低Ｃ鋼は低Ｃ鋼に
比し焼鈍時の粒成長性に優れており、連続焼鈍などの短
時間焼鈍で容易にＣＱ％ＤＱのような通常材の材質を得
ることができる。
しかしながらＤＤＱなどの更に高級な製品は延性、゛深
絞り性が飛躍的に向上するが、通常はＴｉ 、 Ｎｂな
どの微量添加元素を使用している。
絞り性が飛躍的に向上するが、通常はＴｉ 、 Ｎｂな
どの微量添加元素を使用している。
このような微量添加元素を用いないで極低炭素Ｍキルド
鋼で冷延鋼板を製造する方法としては特開昭５５−５８
３３３号、園６０−１０３１２９号があり、前者はＮｉ
１０．００４７〜０．００５０％、ｓｏｌ、ＡＡｏ、
０１８または０．０５９俤の工うなＭキルド鋼を１２５
０′Ｃまたは１１００℃に加熱し仕上温度８６５〜８８
０℃で熱延し、７００℃又は８５０℃で焼鈍している。
鋼で冷延鋼板を製造する方法としては特開昭５５−５８
３３３号、園６０−１０３１２９号があり、前者はＮｉ
１０．００４７〜０．００５０％、ｓｏｌ、ＡＡｏ、
０１８または０．０５９俤の工うなＭキルド鋼を１２５
０′Ｃまたは１１００℃に加熱し仕上温度８６５〜８８
０℃で熱延し、７００℃又は８５０℃で焼鈍している。
又後者はＮ量０．０００６〜０゜００１４チのＭキルド
鋼を９００〜１０５０℃で加熱し、仕上温度６５０〜７
８０℃で熱延し、８３０℃で焼鈍している。
鋼を９００〜１０５０℃で加熱し、仕上温度６５０〜７
８０℃で熱延し、８３０℃で焼鈍している。
発明が解決しようとする問題点
上記した微量添加元素を用いるものにおいては該公金元
素添加のためのコストが高いと共に再結晶温度が高いの
でエネルギーコストも高いものとなり、又焼鈍能率が低
い不利があり、更にスラブ表面が好ましいものとならな
い。
素添加のためのコストが高いと共に再結晶温度が高いの
でエネルギーコストも高いものとなり、又焼鈍能率が低
い不利があり、更にスラブ表面が好ましいものとならな
い。
特開昭５５−５８３３３号のものは７００℃焼鈍で４４
チのように延性が低いと共にΔｒが大きい欠点がある。
チのように延性が低いと共にΔｒが大きい欠点がある。
特開昭６０−１０３１２９号のものはＮが低いことから
製鋼コストが高く、又７００℃焼鈍ではｒ値が低いと共
に伸びも低い。更に仕上温度が低いので圧延荷重が大き
いし、上記のようＫＮが低いため熱延板が混粒となり易
く、冷延板の加工時に肌荒れを生ずる。又熱延後の冷却
速度が４０℃肩以上と高いので操業性や板温の均一性に
おいても劣らざるを得ない。
製鋼コストが高く、又７００℃焼鈍ではｒ値が低いと共
に伸びも低い。更に仕上温度が低いので圧延荷重が大き
いし、上記のようＫＮが低いため熱延板が混粒となり易
く、冷延板の加工時に肌荒れを生ずる。又熱延後の冷却
速度が４０℃肩以上と高いので操業性や板温の均一性に
おいても劣らざるを得ない。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
ＣとＭｎ の含有量を
（Ｃ〕＋ ０．０２ Ｘ ［Ｍｎ］≦０．００５ （ｗ
ｔ％）とすると共に、 Ｎ：０．００１〜０．００４ｗｔ％、 ｓｏｌ 、Ａｌ
： ０．０１〜０．１ｗｔ％とじ、スラブとした後、
該スラブを１１００〜１２５０℃に加熱し、仕上温度９
００℃以上で仕上圧延を行い、冷間圧延、連続焼鈍を行
うことを特徴とする延性お工び深絞り性の優れた極低炭
素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法。
ｔ％）とすると共に、 Ｎ：０．００１〜０．００４ｗｔ％、 ｓｏｌ 、Ａｌ
： ０．０１〜０．１ｗｔ％とじ、スラブとした後、
該スラブを１１００〜１２５０℃に加熱し、仕上温度９
００℃以上で仕上圧延を行い、冷間圧延、連続焼鈍を行
うことを特徴とする延性お工び深絞り性の優れた極低炭
素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法。
作用
ＣとＭｎを、〔Ｃ〕＋０．０２ （Ｍｎ）≦０．００５
０ （ｗｔ％）を満足するように含有させ、又Ｎを４０
ｐｐｍ以下とすることにより延性を充分に高くするこ
とができる。
０ （ｗｔ％）を満足するように含有させ、又Ｎを４０
ｐｐｍ以下とすることにより延性を充分に高くするこ
とができる。
Ｎを１０ ｐｐｍ以上とし、更に熱延の加熱温度を１２
５０℃以下とし且つ仕上温度を９００℃以上とすること
により冷延板加工時の肌荒れなどを避け、ｓｏｌ、ＡＩ
を０．０１１以上として時効性劣化を避け、しかも０．
１ ％以下とすることにより深絞り性を良好にする。
５０℃以下とし且つ仕上温度を９００℃以上とすること
により冷延板加工時の肌荒れなどを避け、ｓｏｌ、ＡＩ
を０．０１１以上として時効性劣化を避け、しかも０．
１ ％以下とすることにより深絞り性を良好にする。
熱延時加熱温度を１１００℃以上とすると共に仕上温度
を９００℃以上とすることによりｒ値を高くし且つ面内
異方性を小とする。
を９００℃以上とすることによりｒ値を高くし且つ面内
異方性を小とする。
実施例
上記したような本発明について更に説明すると、本発明
者等は上記したような従来のものにおける問題点を解消
すべく検討を■ねた結果、微量合金元素を添加すること
なしに７００℃前後の比較的低い焼鈍温度で、延性が尚
くて深絞り性に浸れ、又深絞り性の指標であるγ値の面
内異方性が小さい冷延Ａ板を得ることに成功した。
者等は上記したような従来のものにおける問題点を解消
すべく検討を■ねた結果、微量合金元素を添加すること
なしに７００℃前後の比較的低い焼鈍温度で、延性が尚
くて深絞り性に浸れ、又深絞り性の指標であるγ値の面
内異方性が小さい冷延Ａ板を得ることに成功した。
不発明によるものの成分組成限定理由についてｗｔ％
（以下単にチという）に工す説明すると以下の如くであ
る。
（以下単にチという）に工す説明すると以下の如くであ
る。
ＣとＭｎは、［：Ｃ：ｌ＋０．０２ （Ｍｎ）≦０．０
０５０ （％）。
０５０ （％）。
即ち上記以上では延性が低くなり、従来材と同等ないし
それ以下とすらなる。
それ以下とすらなる。
Ｎ ： １０〜４０ ｐｐｍ。
４０ ｐｐｍを超えると延性が低下し、又１０ ｐｐｍ
未満では熱延板が混粒めるいは粗粒となり、冷延板加工
時に肌荒れなどの表面欠陥を発生する。
未満では熱延板が混粒めるいは粗粒となり、冷延板加工
時に肌荒れなどの表面欠陥を発生する。
好ましくは１５〜３０ ｐｐｍでめる。
ｓｏｌ、／ｕ： ０．０１〜０．１％。
０．０１％未満では時効性が劣化し、−万０．１チを超
えると、材質、時に深絞り性が劣化するので０．０１〜
０．１チとする。好ましくは０．０２〜０．０５チであ
ろう 又熱延条件についての限定理由は以下の通りである。
えると、材質、時に深絞り性が劣化するので０．０１〜
０．１チとする。好ましくは０．０２〜０．０５チであ
ろう 又熱延条件についての限定理由は以下の通りである。
加熱温度：１１００〜１２５０℃。
１１００℃工す低温では冷延板のγ値における面内異方
性が大きくなる。又１２５０℃より高温では冷延板の加
工時に肌荒れを生じ易くなる。
性が大きくなる。又１２５０℃より高温では冷延板の加
工時に肌荒れを生じ易くなる。
好ましくは１１５０〜１２００℃である。
仕上温度：９００℃以上。
９００℃より低いと、熱延板組成が不均一となり、冷延
板の加工時に肌荒れを生じ易くなり、又ｒ値も低い。
板の加工時に肌荒れを生じ易くなり、又ｒ値も低い。
なおその他の熱延条件としては、圧下温度９８０℃以下
の圧下パス数を２以上とし、その合計圧下率を６０％以
上とすることが好ましい不発明によるものの具体的な製
造例について説明すると以下の如くである。
の圧下パス数を２以上とし、その合計圧下率を６０％以
上とすることが好ましい不発明によるものの具体的な製
造例について説明すると以下の如くである。
製造例１゜
次の表１に示す６鋼を真空脱ガス法に工り溶製し、連続
鋳造でスラブとなし、１１８０℃で加熱後、９８０℃以
下で３パス、合計圧下率６６％の圧下を含む熱間圧殆を
行い、仕上温度９００〜９３０℃で、３，２■厚の熱延
板とし、６３０〜６６０℃で巻取ってコイルとした。
鋳造でスラブとなし、１１８０℃で加熱後、９８０℃以
下で３パス、合計圧下率６６％の圧下を含む熱間圧殆を
行い、仕上温度９００〜９３０℃で、３，２■厚の熱延
板とし、６３０〜６６０℃で巻取ってコイルとした。
衣 １
上記のようにして得られた熱延コイルは酸洗後、圧下率
７５チで冷間圧延を行い、０．８ｍの冷延板となし、そ
の後均熱温［７００℃の連続焼鈍を行った結果は次の表
２に示す通りである。
７５チで冷間圧延を行い、０．８ｍの冷延板となし、そ
の後均熱温［７００℃の連続焼鈍を行った結果は次の表
２に示す通りである。
表 ２
つ
つ
つ
つ
つ
つ
つ
つ
つ
つ
つ
×
註：○は発生せず、Ｘは発生である。
即ち本発明鋼１〜８は何れも優れた延性を示し、何れも
Ｅｌ が４９％以上である。まｆｃ深絞り性も７値で
１，６以上と良好であって、特にｒ値の面内異方性に優
れ、何れも０．５以内であろう更に時効性も良好で、何
れも３ ＫＶ−以下である。
Ｅｌ が４９％以上である。まｆｃ深絞り性も７値で
１，６以上と良好であって、特にｒ値の面内異方性に優
れ、何れも０．５以内であろう更に時効性も良好で、何
れも３ ＫＶ−以下である。
特に鋼１〜５は、７が１．７以上、Δｒ が０．４以内
、Ａ、１．２にＶ−以下となっており、非時効性超深絞
り用冷延鋼板の中でも優れた特性を有している。
、Ａ、１．２にＶ−以下となっており、非時効性超深絞
り用冷延鋼板の中でも優れた特性を有している。
これに対し比較鋼９〜１２については延性や深絞り性な
どにおいて難点がある。即ち＃４９〜１１は何れも（Ｃ
〕＋ ０．０２ （Ｍｎ）が０．００５％を超えている
が、延性ＣＥｔ）が４６％未満でおり、従来技術と同程
度である。また深絞り性についても７００℃焼鈍のため
か従来技術の高温焼鈍の場合と異り、７が１．６前後と
低目であるし、Δｒ も梢々大きい。
どにおいて難点がある。即ち＃４９〜１１は何れも（Ｃ
〕＋ ０．０２ （Ｍｎ）が０．００５％を超えている
が、延性ＣＥｔ）が４６％未満でおり、従来技術と同程
度である。また深絞り性についても７００℃焼鈍のため
か従来技術の高温焼鈍の場合と異り、７が１．６前後と
低目であるし、Δｒ も梢々大きい。
鋼１２は、イａ低Ｎ＠であるが、７００℃・焼鈍では７
が低く、又Δγ が大きい。さらにプレス加工により肌
荒れを生じ、製品としては不】が当である。この二うな
ことの原因としては前記表１に見られるように他の鋼の
熱延板粒度が９番前後となっているのに対し′Ａ１２で
は５．３番と粗粒になっているためと認められる。この
Ｃ量、Ｍｎ ｔと粒度の関係は第１図に示す通りである
。
が低く、又Δγ が大きい。さらにプレス加工により肌
荒れを生じ、製品としては不】が当である。この二うな
ことの原因としては前記表１に見られるように他の鋼の
熱延板粒度が９番前後となっているのに対し′Ａ１２で
は５．３番と粗粒になっているためと認められる。この
Ｃ量、Ｍｎ ｔと粒度の関係は第１図に示す通りである
。
製造例２
前記した表１における鋼１についてスラブ加熱温度を１
０００〜１３００℃と変化させた以外は前述した製造例
１と同じ条件で冷延鋼板を製造した。なお比較のために
熱延仕上温度としては９００〜９３０℃の外に、一部８
６０〜８９０℃とした。
０００〜１３００℃と変化させた以外は前述した製造例
１と同じ条件で冷延鋼板を製造した。なお比較のために
熱延仕上温度としては９００〜９３０℃の外に、一部８
６０〜８９０℃とした。
仕上温度９００〜９３０℃の場合、７は何れの加熱温度
についても１゜７〜１．８の範囲に入っているが、Δｒ
は大きく変化し、加熱温度１１００℃以上で０．６以
下、１１５０℃以上で０．４以下となることは第２図に
示す通りである。
についても１゜７〜１．８の範囲に入っているが、Δｒ
は大きく変化し、加熱温度１１００℃以上で０．６以
下、１１５０℃以上で０．４以下となることは第２図に
示す通りである。
又仕上温度が８６０〜８９０ｃと低い場合は７が低下し
、１．４〜１．６でおる。
、１．４〜１．６でおる。
次にこれらの冷延板のプレス加工時における肌荒れにつ
いて検討すると、仕上温度が９００〜９３０℃の場合は
１２００℃以下の加熱で肌荒れを生じないが、１２５０
℃で軽い肌荒れを生じ、１２８０℃以上では顕著な肌荒
れを生じた。仕上温度が低い場合は加熱温度が低い場合
でも軽度の肌荒れを生ずることは次の表３に示す通りで
ある。
いて検討すると、仕上温度が９００〜９３０℃の場合は
１２００℃以下の加熱で肌荒れを生じないが、１２５０
℃で軽い肌荒れを生じ、１２８０℃以上では顕著な肌荒
れを生じた。仕上温度が低い場合は加熱温度が低い場合
でも軽度の肌荒れを生ずることは次の表３に示す通りで
ある。
表 ３
０肌荒れ発生ナシ、Δ軽度％ Ｘ８品として不適当
「発明の効果」
以上説明したような本発明にぶるときは微量添加元素を
用いることなしに延性と深絞り性に優れた冷延鋼板を得
ることができ、従って低コストで、又再結晶温度の低い
ことから低エネルギー条件で製造せしめるものであって
工業的にその効果の大きい発明である。
用いることなしに延性と深絞り性に優れた冷延鋼板を得
ることができ、従って低コストで、又再結晶温度の低い
ことから低エネルギー条件で製造せしめるものであって
工業的にその効果の大きい発明である。
図面は不発明の技術的内容を示すものであって、第１図
はＣｔおよびＭｎ 量と粒度との関係を要約して示し
た図表、第２図は仕上温度９００〜９３０℃の場合にお
けるスラブ加熱温度とΔＴとの関係を要約して示した図
表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 下 村 隆 良問
栗 原 極＄ ／ 圓 ＄２’ａ ズラブオＩＩ熱温Ｌｔセ２
はＣｔおよびＭｎ 量と粒度との関係を要約して示し
た図表、第２図は仕上温度９００〜９３０℃の場合にお
けるスラブ加熱温度とΔＴとの関係を要約して示した図
表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 下 村 隆 良問
栗 原 極＄ ／ 圓 ＄２’ａ ズラブオＩＩ熱温Ｌｔセ２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣとＭｎの含有量を 〔Ｃ〕＋０．０２×〔Ｍｎ〕≦０．００５（ｗｔ％）と
すると共に、 Ｎ：０．００１〜０．００４ｗｔ％、ｓｏｌ，Ａｌ：０
．０１〜０．１ｗｔ％とし、スラブとした後、該スラブ
を１１００〜１２５０℃に加熱し、仕上温度９００℃以
上で仕上圧延を行い、冷間圧延、連続焼鈍を行うことを
特徴とする延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミ
ニウムキルド鋼冷延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29214985A JPS62151527A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | 延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29214985A JPS62151527A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | 延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62151527A true JPS62151527A (ja) | 1987-07-06 |
Family
ID=17778174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29214985A Pending JPS62151527A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | 延性および深絞り性の優れた極低炭素アルミニウムキルド鋼冷延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62151527A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031091A (ja) * | 1973-07-26 | 1975-03-27 | ||
| JPS58141335A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
| JPS6036622A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60221526A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性、延性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS61264136A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-22 | Kobe Steel Ltd | 面内異方性の小さい深絞り用極低炭素Ａｌキルド鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-26 JP JP29214985A patent/JPS62151527A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031091A (ja) * | 1973-07-26 | 1975-03-27 | ||
| JPS58141335A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐時効性および深絞り性の優れた冷延鋼板 |
| JPS6036622A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60221526A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性、延性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS61264136A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-22 | Kobe Steel Ltd | 面内異方性の小さい深絞り用極低炭素Ａｌキルド鋼板の製造方法 |
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