JPS5884189A - 複合部材 - Google Patents

複合部材

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JPS5884189A
JPS5884189A JP57092933A JP9293382A JPS5884189A JP S5884189 A JPS5884189 A JP S5884189A JP 57092933 A JP57092933 A JP 57092933A JP 9293382 A JP9293382 A JP 9293382A JP S5884189 A JPS5884189 A JP S5884189A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、有害な影響を与えることな（熱ひずみを吸収
することのできる複合部材あるいは積層複合品に関する
。
金属部材をセラミック部片に結合する方法は従来数多く
、知られている。たとえば、米国特許第２，９９６．４
０１号にはセラミック材の表面に耐火性金属を蒸着し、
次にこの蒸着被覆に金属部材をろう付けする電子管製造
方法が記載しである。また、米国特許第３．１１４，６
１２号には、セラミックを金属接合媒体で被覆してから
波形ステンレス鋼板に溶接した、高温用のセラミック積
層品が示しである。
これら従来方法は、酸化状態および機械的応力の下での
高温作業、たとえばガスタービンエンジンにおいては意
図した用途に充分なものであるが、タービン作動中の極
度の熱膨張差や熱勾配によるかなりのひずみにも耐える
能力が積層品になければならない。従来は、熱ひずみを
吸収する能力の点で問題があり、あらゆる条件において
適度に低い応力レベルで弾力的に熱ひずみに応答する別
の方法が求められている。
現在、セラミック材に金属材を直接結合することは、熱
膨張係数の差が小さい（０，５Ｘ１０−６ｉｎ　／　ｌ
ｎ　／　ＯＦ′）かつ構造の幾何学上の差が小さい（セ
ラミック材が圧縮状態のままでなければならない）とい
う材料に限られている。熱膨張係数（α）の差は、αの
接近した材料を並べていって、セラミック（α。）、セ
ルメット（α１・・・・・・α。、これは密度の変化す
る、金属粉とセラミックの混合物であって厚さが充分で
あれば無数の層が存在し一各層のαが少しずつ異なった
ものである）および金属の勾配を次に示すように表わす
技術を用いることによって最小限に抑えることができる
。
α１くα２〈α３・・・・・・くα。
不幸にも、この技術は、（１）低熱膨張合金の耐酸化性
が比較的低いということ、および（２）金属、セルメッ
トおよびセラミックの高温での膨張差が大きいことによ
る温度限界のために、低温用途に限られるのである。
タービンエンジンで用いる高温ガス流路用摩耗性シール
を開発するには、膨張率の差とか耐酸化性がないとかに
よって限界を与えられないセラミック・金属積層品を製
造する方法を必要とする。
セラミックの表面が１０００’Ｆ乃至３０００’Ｆ’（
５３７，８℃乃至１６４８．９°Ｃ）になり、セラミッ
クを横切って温度勾配があるこのような高い温度勾配条
件にｋいては、高温の表面の方がより低い温度の表面よ
りも大きく膨張する。セラミック・セルメット・金属積
層物におけるようＫこの膨張が抑えられると、セラミッ
ク材で過剰に応力が高まり、熱分解によりそれを破壊す
ることになる。したがって、コノ積層品は、５００ｏ１
？乃至１００００ＦＣ２６０℃乃至５３７．８°Ｃ）の
熱勾配が生じるところには向かない。たとえば、セラミ
ックがアルミナであり、金属がＮｉ　−Ａ４合金である
場合、５００°Ｆ′の温度勾自己では正しい機能を望め
ない。
したがって、本発明は、セラミック層と、この層に取付
けてあって可撓性４、弾力性がありかつ弾性率、密度の
低い金属構造の三次元界面と、この低弾性率金属構造に
取付けた金属部材とを包含する。金属部材とセラミック
の熱膨張係数差による熱ひずみは、引張強さ、高温での
耐酸化性および弾力撓み性が充分にある低弾性率材の界
面に吸収される。
本発明の主目的は、高温で用いうるセラミック・金属積
層品、特にガスタービンエンジンのブレードのためのシ
ールを提供することにある。
本発明の別の目的は、セラミック、金属の熱膨張差で生
じる熱ひずみを間に設けた低弾性率、密度の金属構造界
面層で吸収するセラミック・金属積層９品を提供するこ
とにある。
本発明のまた別の目的は、セラミック、金属間に、高い
温度勾配で周囲温度から極端な温度（高低いずれも）ま
で周期的に作用するように設けてあって、本質的にその
弾性、低弾性率に関して等方性である付属界面層を提供
することにある。
本発明のさらに別の目的は、セラミック、金属間に高い
温度勾配でも作用するように設けてあり、熱伝導性が低
くて熱損失が最低である付属界面層を提供することにあ
る。
これ以外の目的は本発明についての以下の詳細な説明か
ら明らかになろう。
第１図に示す具体例にをいて、これはガスタービンエン
ジン用の高温摩耗性シール１００である。セラミック部
材ｌは、高温セラミック、たとえば、アルミナ、安定化
キュービック・ジルコニア、マグネシア、ジルコン（Ｚ
ｒＯ２・５ｉ０２　）、ホ・ステライト（２ＭｇＯ−３
ｉ０２　）　、ムライト、ムライト・石英、アルミニウ
ム２硼酸塩、カルシア、イツトリア、ガラス、シリコン
カーバイド、窒化シリコン、アルミノ・硼珪酸塩等で作
ってもよい。これらの材料はたとえば高温摩耗性シール
に必要な厚さ、多孔度で加工できる。
セラミック部材１は、約Ｉ　Ｘ　１０−’乃至８Ｘ　１
０−’インチ／インチ１５Ｆ程度の非常に低い熱膨張係
数を有する。逆に、このセラミック部材１を最終的に結
合する金属ペース３は、約２　Ｘ　１０−’乃至２０　
Ｘ　１０−６インチ／インチ１０Ｆ′の非常に高い熱膨
張係数を有する。
ガスタービンエンジンでは、セラミック部材１の外面は
１８００−３６００°Ｆ　（９８，２，２−１９８２，
２°Ｃ）近くの温度を受けるのに対し、金属の露出面は
ほんの数百度の華氏温度を受けるだけであり、これら２
つの部材を直接結合したならば、膨張係数の差およびセ
ラミックの厚さからの温度勾配の影響によりセラミック
が直ちに壊れることになろう。したがつ′Ｃ１本発明に
おいては、セラミック部材１と金属ペース３の間に、弾
性率の低い界面層２が設けられ、これは２つの材料の熱
膨張差および温度勾配で生じる幾何学形状差を吸収する
。
界面層２は、可撓性、弾性があり、弾性率、密度が低く
、多孔性である三次元の高融点金属繊維ウェブあるいは
マット構造から成り、たとえば、これは米国特許第３，
４６９，２９７号、同第３，５０５，０３８号、第３，
１２７，６６８号に詳しく記載しである。この界面層の
繊維として用いる代表的な合金は、Ｈａｓｔｅｌｌｙ　
Ｘ。
Ｈｏ５ｋｉｎｓ　８　７５、Ｈａｙｎａｓ　　１　８８
、　ＤＨ２４２の登録商標で販売されているものとか、
ニッケルペースのスーパー合金および鉄、コバルト、ニ
ッケル、クロム、アルミニウムならびにイツトリウム（
または希土類）の四元、三元（ｑｕａｄｒｉｎａｒｙ　
、　ｑｕｉｎｔｉｎａｒｙ　）合金である。
望ましくは、多孔性ウェブまたはマット構造の密度は約
３５％であるが、用途によっては、このウェブの密度は
、界面層２を含めて５から８０係に変えうる。マットを
作るつに用いる正しい合金が、最終的な用途で遭遇する
温度、酸化、応力の各条件に基いて決定されることにな
ることは明らかであろう。
第１図に示す具体化物を作る１つの方法は、ウェブ界面
層２を２０で示すように金属ベース３にろう付けするこ
とである。セラミック層ｌは界面層２の露出面にセラミ
ック材をプラズマ噴霧して形成し、セラミック材は界面
層２の表面に含浸してそこの繊維に機械的に結合する。
次に、セラミック層１が所望の厚さになるまでプラズマ
噴霧を続ける。このようにして作った製品は弾性界面層
を持、つセラミック・金属複合物であり、金属部材がセ
ラミック材よりも太き（′熱膨張したとき、この界面層
はこの熱膨張量の差を吸収できる。したがって、セラミ
ック部材１と金属ベース３の間に大きな熱膨張率の差が
あっても、界面層２がこの膨張差、その結果生じる熱ひ
ずみを吸収できるので、極端な熱循環にも耐えうる。
第２図において、ウェブ界面層２ａの金属繊維４はセラ
ミック層１ａの厚さの約４分の１セラミック面に突入し
ており、他方、界面層２ａの池面は金属板３ａに２０ａ
のところでろう付けしである。それ故、セラミック層ｌ
ａの表面に金属フェルト化マットの界面層２ａが埋め込
まれたことになる。セラミックおよび合金は、界面層の
金属繊維およびセラミックの化学反応を最小限に抑えて
主に両者を機械的に結合させるように選定しなげればな
らない。セラミック・金属界面複合部分は、金属フェル
ト界面層を充分な強度の機械的結合をさせるに充分な距
離にわたってセラミック材の塑性塊に押込んで形成して
もよい。上述したように、セラミック層１ａの厚さの約
・１分の１という寸法は界面層２ａを埋込むに充分なも
のであるが、これは所望に応じて変えてもよい。マット
を塑性セラミックに埋込んだ後、この複合物を乾燥させ
、火にかける。
先に述べたように、ウェブ界面層は最初に金属ベースに
取付けてもよいし、セラミックを界面層に結合した後金
属ペースに取付けてもよい。
本発明の別の具体例では、約８分の３インチ（０，９５
センチ）のＵ字形カードワイアステーブルを繊維ペース
に取付けてほぼ直立の位置に押込む。セラミック繊維ま
たは粉末もしくは両方と水のスラリ状混合物を織物（フ
ァブリック）上に堆積させ、それを金属ステーブルの区
域に閉じ込める。この最初の材料を次に炉で焼結させて
セラミックスラリを反応させ、所望のセラミック材を生
成すると同時にワイアステープルを機械的に包み込む。
第６図に示すように、織物１４ａはワイアステープル１
３ａを有し、こねは化ラミック材１２ａに埋込まれてセ
ラミック・ワイア層１、１　ａを構成している。セラミ
ックを炉で火にかけると、織物層１４ａは分解し、セラ
ミック１２ａに埋込まれたステープル１３ａが残る。突
出したステープル１３ａは便宜上両面で平らに折り曲げ
てもよい。金属繊維の界面材では、ワイアステーブルと
セラミック材との化学反応を最小限に抑えなければなら
ない。さもないと、膨張係数の不一致から生じた応力に
よって材料の分解が生じることになる。金属、複合物量
の化学反応は両者の結合を強＜シて界面区域での分解を
促進させると共に両者の運動をきわめて低（抑えること
になろう。
第３図でわかるように、ステープルを含んだこのセラミ
ック層１１ａは、炉内で短時間高温に置くことによって
ガラスフリット２３ｂで純粋なセラミック層ＩＱに取付
ける。金属ベース３ｂは２０ｂで示すように多孔性ウェ
ブ界面層２ｂにろう付けされる。次にこの露出したステ
ープルを持ったセラミック積層物を１０ｂのところで界
面層２ｂにスポットろう付けする。界面層２ｂの繊維が
１００％密集しておらず、またセラミック層のステープ
ル１３ａが１００％密集していないので、両者のろう付
けは１００俤でもよいが、金属の全面積は最小の金属材
料の金属密度より大きくはならない。この種の複合物は
第１図に示す基本的な具体例と同じ特性を有する。
第４，５図においては、セラミック１と界面層２の繊維
４またはステープル１３ａの幾何学形状の結合が機械的
結合を高めるということに注目されたい。この特別な性
質はこの材料の作用にとってきわめて重要である。
また、界面層を列挙した金属で作った場合、ステープル
１３ａを状況に応じてプラチナ、タングステン、モリブ
デン等の材料で１ってもよい。本発明で用いるセラミッ
ク材は高温用セラミックとして市販されて０るものでも
よいし、以後述べるように本発明者らの発見した材料で
もよい。
高温シールおよびガスタービン用のセラミック材料を用
いろ場合、特に従来技術（たとえば、米国特許第３，８
８０，５５０号）で教示されているようなシールを作る
場合、高温材および絶縁材（２６００°Ｆ′以上）とし
て（家ムライトと石英から成るアルミノ・シリケート・
セラミックの焼結生成物に限られる。市販の繊維（Ｆｌ
ｂｅｒｆｒａｘ　Ｋａｏｗｏｏｌの登録商標で知られろ
）に存在する。遊離石英は、１８０００Ｆ（９８２，２
°Ｃ）以上の温度にさらされると溶融して失透し、クリ
ストグライドに変わるので、もろくなる。アルミノ・シ
リケート繊維と低膨張ガラス繊維（または粉末）の混合
物を焼結して用いると、２２００−３０００°Ｆ（１２
０４，４−１６４８，８８Ｃ）の温度に耐えろセラミッ
ク材料を形成できることがわかった（公知のＦｉｂｅｒ
ｆｒａｘの場合よりも４００°Ｆ′以上の増加）。この
混合物を焼結したとき、ガラスがアルミノ・シリケート
を囲むと同時に、遊離石英をすべて溶解し、ムライトと
ガラスの混合物となる。この新しいセラミックはここに
教示した複合材料のセラミック部分に用いる多孔性材料
の１つである。非常に驚くべきことには、この材料が優
れた高温特性を持っていることがわかった。標準のアル
ミノ・シリケート、代表的には３５−５５％の８１０２
と４５−６５４のＡｌ２Ｏ５のものを１８０００Ｆ以上
の温度で用いた際、石英は溶けて、失透し、クリストバ
ライトを形成し、繊維をきわめてもろくして製品全体を
弱くする。アルミニウム・シリケートに繊維状または粉
末状のガラスを加えると、このガラスが石英と反応して
失透のない新しいガラスとなる。このガラス添加技術を
用いたときに優れたセラミツりを作り出す、異なった温
度範囲を有する繊維形成材料としては、アルミノ・シリ
７ケート、アルミナおよびジルコニアの３つがある。
コバルトベースのスーパー合金ベース３が第７図に示し
である。金属ウェブ２は約２０係の密度であり、Ｈｏ５
ｋｉｎｓ　８７５合金で作ってあり、ベース３にろう付
けしである。セラミック層１はウェブにプラズマ噴霧し
てあって埋込１れている。セラミック層は４重量係のＣ
ａＯと９６重量係のｚｒｏ２から成る。
本発明に従って作ったセラミック・界面層、　　・金属
複合物の以下の実施例は本発明で意図した範囲を限定す
るつもりのないものである。
実施例１ 米国特許第３，１２７，６６８号の教示に従って、半イ
ンチのねじった５ミルワイア （ＦｅＣｒＡ１！Ｓｉ　−Ｈｏ５ｋｉｎｓ　Ｆ３７５−
合金）でフェルトウェブを作り、これを１０””　ｔｏ
ｒｒの真空中でかつ２１７５’Ｆ（１１９０，５℃）の
温度で１５時間熱処理した。このウェブは約３゜係の密
度であった。高温コバルトベース合金の金属ベースを、
この焼結ウェブに、約１０分間真空炉内で２１５０７（
’　１１７６．６°Ｃ）にさらすことによって溶着させ
た。ウェブの露出面に、大気中で、ジルコニアをプラズ
マ噴霧して少なくとも１０ミルウエブに含浸させ、次に
約１００ミルのジルコニア層ができるまでプラズマ噴霧
を続けたｃ本発明方法によればジルコニア層を４分の１
インチはどにもできる）。こうして形成した複合物を熱
循環させこのときジルコニア面ハ２９００↑（１５９３
，３℃）の温度を受け、金属ベースは一連のサイクルで
周囲温度の空気にさらされたが、セラミック・ジルコニ
アと金属の分離はなんら認められなかった。
実施例１ 米国特許第３，１２７，６６８号の教示に従って、Ｈａ
ｓｔｅｌｌｏｙ　Ｘ合金の半インチのねじった４ミルワ
イアで作ったフェルトウェブを１ｏ−５ｔｏｒｒの真空
中でかつ２１７５’Ｆ（１１９０，５’Ｃ）の温度で１
０時間熱処理した。このウェブの密度は約２０％であっ
た。この焼結ウェブにＨａｓｔｅｌｌｙ　Ｘ合金の金属
ベースを、約１０分間真空炉内で２１５０°Ｆ（１１７
６，６℃）にさらすことによって溶着させた。８分の３
インチのＵ字形をした直立１２ミル径のステープルワイ
アを多孔性織物ベースに突き刺してベッドを作り、ステ
ープルを手直立状態に保ってセラミック材とステープル
カードワイアのセラミック複合物を作った。８ミクロン
〜８０ミクロンの直径な持ったアルミノ・シリケート・
ミネラル繊維で作った水ペースのスラリを低膨張ガラス
粉末と混ぜ合わせた。
粉末は３２５メツ／ユのふるいを通過する寸法であり、
４０ミクロンまでの直径を有する。
このスラリは５０容量係の水に５０重量係ノアルミニウ
ムシリケートと５０重ｉ％のガラスを混ぜた組成である
。スラリを、直立した金属ステープルを囲みかつそれを
覆うように。
織物の上に堆積させ、他の保持容器によって所定場所に
保持し友。このスラリ・ステープル複合物をアルゴンで
浄化した炉内で２時間２３００°Ｆ′に熱処理してプラ
スをアルミノ・シリケートと溶融反応させると同時にア
ルミノ・シリケートのまわりにマトリックスを形成して
遊離石英をすべて無くし、ムライト・ガラス結合体（ム
ライト−３Ａ１２０３・２Ｓｉ０２　）であるステープ
ル含浸低膨張セラミックの最終製品を得た。
フェルト化スラリ混合物においては、直径約８ミクロン
、長さ８分の１インチ（３，１８ミリ）の９８重量％ア
ルミナ・シリケート繊維を、直径約８ミクロン、長さ約
８分の１インチの２重量％アルミノ・硼珪酸塩ガラス繊
維と混ぜ合わせ、固体１部に対し水４５０部の割合で水
と混ぜ合わせた。この混合物を吸−引堆積して約４０％
の密度に圧縮した多孔性セラミックフェルトとした。こ
のセラミックフェルトを約４時間大気中において２９０
００Ｆ　（１５９３，３°Ｃ）テ焼結ｔ、［。カ５ス繊
ｍは磐けて遊離石英と反応結合し、ムライトとガラスの
組合わせ・体となった。この構７造は約８分の１インチ
の厚さであり、密度が６５％である。このセラミック材
料を、重量パーセントで８０．５５ｉ０２．１２．９　
Ｂ２Ｏ３，３，８Ｎａ２０゜２．２　Ａｅ２０：＋、Ｏ
−４Ｋ２Ｏカら成る（膨張カラス粉末でステーブルセラ
ミック複合物の片側に取付け、同時に金属繊維ウェブの
自由面をステーブルセラミック複合物の反対側に ［１１］、Ｃｒつｋ）ｒａＺ　　ＬＭ　　（ｗａｌｉ　
　Ｃｏｌｏｍｏｎｙ　　Ｃｏｍｐａｎｙ　の登録商標う
を用いて、アルゴン雰囲気の炉において２１５０’Ｆで
１０分間置くことによってスポット溶着した。最終的な
複合物を１８００′Ｆに熱循環させ、周囲温度まで冷却
した。３０回のサイクルの終りに、セラミックは分解す
ることなく、界面層が構造上の一体性を維持し友。
実施倒置 米国特許第３，１２７，６６８号の教示により、Ｆｔ＝
Ｃｒ、〜ｅＳｉ　（Ｈｏ５ｋｉｎｓ　８７５　）合金の
半インチ長さのｈしった５ミルワイアで作ったウェブを
、１０−５ｔｏｒｒの真空において２１７５０Ｆ（１１
９０，’５°Ｃ）の堝掌で９時間焼結した。
このウェブの密度は約３０係である。高温コバルトベー
ス合金の金属ベースを、焼結したウェブに、ウェブ、溶
着用合金および金属ベースを真空炉において１０分間２
１５０’Ｆにさらすことによって溶着した。イツトリア
安定化ジルコニアおよび黒鉛粉末（それぞれ、７０．３
０容量％）の混合物をウェブの露出面にプラズマ噴霧し
た。この噴霧複合物を引き続き空気中において１５時間
１７００’Ｆ（９２６，６８Ｃ）にさらした。セラミッ
ク層の多孔度は実施例Ｉで述べた黒鉛無しのジルコニア
よりも著しく大きいものとなった。第２の取付ウェブに
プラズマ噴霧して純イツトリア安定化ジルコニアの１層
で被覆し、続けて７０容ｉ％のイツトリア安定化ジルコ
ニアと３０容量係の黒鉛の混合物で被覆した。黒鉛を焼
き取った後、ウェブ付近の層の密度が高く、【またがっ
て黒鉛を含んだ外層よりも強いことは明らかだった。密
度、強度共に４黒鉛その他の犠牲材料の容量比を制御す
ることによって調節できる。
実施例１、■、■は先に述べた具体例の３つのものと一
致している。セラミック材料の組成を金属ベース、界面
層の両者について異なった合金に替えうろことは当業者
であれば充分に理解できると考える。本発明が、金属ベ
ースとセラミックに結合した低弾性率で低密度の金属繊
維マット界面層を提供することによってセラミック・金
属積層後合物構造に卦いて熱ひずみを吸収するのに非常
に有効な方法を提供することは認識できよう。
本発明の具体例の他の技術的用途としては、ガスタービ
ンシュラウド、バーナカン、ベーン端壁、磁石流体力学
反応器、核融合炉およびジーゼルエンジン、ガソリンエ
ンジンのピストン、シリンダ用フーテイグがある。
本発明の特定の具体例を説明してきたが、発明の精神、
範囲を逸脱することなくセラミック・金属複合物の材料
、形態、製造方法について多くの修正、変更をなしうる
。
【図面の簡単な説明】
第１図はセラミック・弾性界面層・金属複合物を示す、
本発明の第１具体例の断面図、第２図は別の断面を示す
図、 第３図は本発明の別の具体例を示す断面図、第４図は本
発明の成る面を示す拡大断面図、第５図は本発明の別の
面を示す拡大断面図、第６図は本発明の具体例の１つの
中間製品を示す断面図、 第７図は第１具体例の１５倍の拡大写真である。 １・・・・・・セラミック部材、２・・・・・・界面層
、３・・・・・・金属ベース 代理人弁理士　　河　野　　　昭 第１頁の続き ＠発　明　者　ロパート・ピー・ドローカンアメリカ合
衆国コネチカット州 ０６５１４ハムデン・オーガー・ス トリート１５９番 手続補正由〈方式） ％式％ ２　発明の名称 複合部材 Ｃ３，補正をする者 事例との関係　特許出願人 名　称　　ブランズウィック　コーポレーション４、代
理人　〒１０７ 住　所　　　　東京都港区赤坂２丁目２番２１号６、補
正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄および図　面７、補正の
内容 （１）　明細書第２６頁第１３行目「第７図は・・・・
・・・・・・・・・・・写真で」を１第７図は第１具体
例のセラミック・金属積層の構造を表わす１５倍の拡大
図面代用写真で」と訂正する。 （２）　図　　面　　別紙のとおり

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 （１）２つの互に反対側を向いた面を有する可撓性の、
    低弾性率、低密度の焼結金属繊維マツトウニブ構造体と
    、このマツトウニブ構造体の片面に結合した、−１Ｘ　
    １０−６乃至８　Ｘ　１０’−６ｉｎ　／　ｉｎ　／　
    ｏ１？の熱膨張係数を有する第１の部材と、前記マツト
    ウニブ構造体の反対面に結合した２　Ｘ　１０−６乃至
    ２０　Ｘ　１０−６ｉｎ　／　ｉｎ　１０Ｆの熱膨張係
    数を有する第２の部材とを包含し、第１．第２の部材間
    の温度差で生じた熱ひずみを有害な影響なしに前記マツ
    トウニブ構造体で吸収するようになっている複合部材。 （２）内外面を有する耐高温性のセラミック層と、この
    セラミック層の内面に結合した金属要素と、内面をこの
    金属要素に結合してありかつ外面を前記金属部材層に結
    合した弾性率、密度の低い可撓性金属層とから成る積層
    複合品。 （３）金属要素がセラミック層の内面に埋め込んだ、高
    温での耐酸化性のある金属の多数本のワイアから成る特
    許請求の範囲第２項の積層複合品。 （４）　　内外面を有する熱処理高温セラミック層と、
    セラミック外面および内面から突出した金属要素を有し
    、この外面が前記セラミック層の内面に結合しであるセ
    ラミック・金属複合層と、高融点金属繊維のマットから
    成る層とを包含し、前記マットが低弾性率であって内外
    面を有し、このマットの外面がセラミック・金属複合層
    の内面上の金属要素に溶着してあり、前記マットの内面
    が全面にわたって金属部材構造に溶着しである積層構造
    。 （５）熱処理した高温セラミック部材を包含し、このセ
    ラミック部材の外面に充分な厚さの低弾性率金属繊維マ
    ットが埋め込んであつて強い機械的結合をなしており、
    かっこの金属繊維マットに金属構造が結合し、である積
    層構造。 （６）金属ステープルを埋め込んだ熱処理高温セラミッ
    ク部材を包含し、これらのステーブルがセラミック部材
    の両面から突出している積層構造。 （力　−Ｉ　Ｘ　１０−６乃至８　Ｘ　１０−’　ｉｎ
    ／　ｉｎ／）の熱膨張係数を有するセラミック層と、′
    ２　Ｘ　１０−６乃至２０　Ｘ　１０−’　ｉｎ　／　
    ｉｎ　／’ｌ？の熱膨張係数を有する耐高温腐蝕性の金
    属ペースと、セラミック層と金属ベースの両方に結合し
    てあってそれらの間で両者を損傷させることなく動くこ
    とのできる弾性金属界面層とから成る積層複合品。 （８）界面層が８０％よりも低い密度の金属繊維ウェブ
    である特許請求の範囲第７項の積層複合品。 （９）　　セラミックがガラスで溶解された遊離石英を
    持ったムライトである特許請求の範囲＋Ｉｎ）　　２つ
    の互に反対側を向いた面を有する可撓性、低弾性率、低
    密度の金属マット構造と、この金属マット構造の片面に
    結合した第１部材と、前記金属マット構造の反対面に結
    合した第２部材とを包含し、前記第１゜第２の部材が０
    ．５　Ｘ　１０−６ｉｎ　／　ｉｎ　／　６Ｆよりも大
    きい熱膨張係数差を有し、これら第１、第２の部材の温
    度差によって生じる熱ひずみを金属マット構造界面によ
    って有害な影響なしに吸収するようにしたことを特徴と
    する複合部材。 （１１）　　２つの互に反対側を向いた面を有する可撓
    性、低弾性率、低密度の金属マット構造と、−１Ｘ　ｌ
    　□−６乃至８　Ｘ　Ｉ　０−６ｉｎ　／　ｉｎ／’Ｆ
    の熱膨張係数を有し、前記金属マット構造の片面に結合
    した第１の部材と、２×１０−６乃至２０　Ｘ　１０　
    ’　ｉｎ　／　ｉｎ　／　ｏＦの熱膨張係数を有し、前
    記金属マット構造の反対面に結合した第２の部材とを包
    含することを特徴とする複合部材。 ｆ１２）　　２つの互に反対側を向いた面を有、する可
    撓性、低弾性率、低密度の金属マット構造と、この金属
    マット構造の片面に結合した第１部材と、前記金属マッ
    ト構造の反対面に結合した第２部材とを包含し、これら
    第１、第２の部材が０．５×１Ｏ−６１ｎ／１ｎ／Ｔよ
    り大きい熱膨張係数差を有することを特徴とする複合部
    材。
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