JPS5884190A - 積層構造体 - Google Patents

積層構造体

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JPS5884190A
JPS5884190A JP57092935A JP9293582A JPS5884190A JP S5884190 A JPS5884190 A JP S5884190A JP 57092935 A JP57092935 A JP 57092935A JP 9293582 A JP9293582 A JP 9293582A JP S5884190 A JPS5884190 A JP S5884190A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ひずみを吸収することのできる積層複合体に関する。
金属部材をセラミック部片に結合する方法は従来数多く
知られている。たとえば、米国［’Ｆ第２，９　９　６
，４　０　１号にはセラミック体の表面に耐火性金属を
蒸着し、次にこの蒸着被慢に金属部材をろう付けする電
子管製造方法が記載しである。また、米国特許第３，１
　１　４，６　１　２号には、セラミックを金属接合媒
体で被覆してから波形ステンレス鋼板に溶接した、高温
用のセラミック積層品が示しである。
これら従来方法は、酸化状態および機械的応力の下での
高温作業、たとえばガスタービンエンジンにおいては意
図した用途に充分なものであるが、タービン作動中の極
度の熱膨張差や熱勾配によるかなりのびずゐにも耐える
能力が積層品になけ几ばならない。従来に、熱ひずみを
吸収する能力の点で問題があり、あらゆる条件において
適度に低い応力レ７ペルで弾力的に熱ひずみに応答する
別の方法が求めら几ている。
現在、セラミック材に金属材を直接結合することは、熱
膨張係数の差が小さい（０，５Ｘｌ　０　’　ｌｎ　／
　ｔｎ　／　０ＦＩ）　７））／）構造ノ幾何学上ノ差
が小さい（セラミック材が圧縮状態のままでなけ几ばな
、らない）という材料に限られている。熱膨張係数（α
）の差は、αの接近した材料を並べていって、セラミッ
ク（α。）、セルメット（α□・・・・・・α。、これ
は密度の変化する、金属粉とセラミックの混合物であっ
て厚さが充分であれば無数の層が存在し、各層のαが少
しずつ異なったものである）および金属の勾配を次に示
すように表わす技術を用いることによって最少限に抑え
ることができる。
α□　〈　α２　〈　α３　・・・　、・・・　〈　α
。
不幸にも、この技術は、ｆｌ）低熱膨張合金の耐酸化性
が比較的低いということ、および（２）金属、セルメッ
トおよびセラミックの高温での膨張差が大きいことによ
る温度限界のために、低温用途に限られるのである。
タービンエンジンで用いる高温ガス流路用摩耗性シール
を開発するには、膨張率の差との）耐酸化性がないとか
によって限界を与えら几ないセラミック・金属積層品を
製造する方法を必要とする。
セラミックの表面が１０００°Ｆ’乃至３００００ＦＩ
Ｃ５３７，８℃乃至１６４８．９°Ｃ）ＶＣなり、セラ
ミックを横切って温度勾配があるこのような高い温度勾
配条件においては、高温の表面の方がより低い温度の表
面よりも大きく膨張する。セラミック・セルメット・金
属積層物におけるようにこの膨張が抑えらｎると、セラ
ミック材で過剰に応力が高まり、熱分解によりそ几を破
壊することになる。したがって、この積層品は、５００
°Ｆ１乃至１０００°Ｆ１（２６０℃乃至５３７．８°
Ｃ）の熱勾配が生じるところには向かない。たとえば、
セラミックがアルミナであり、金属がＮｉ　−Ａｊ！合
金である場合、５００１の温度勾配では正しい機能を望
めない。
したがって、本発明は、セラミック層と、この層に取付
けてあって可撓性、弾力性がありかつ弾性率、密度の低
い金属構造の三次元界面と、この低弾性率金属構造に取
付けた金属部材とを包含する。金属部材とセラミックの
熱膨張係数差による熱ひずみは、引張強さ、高温での耐
酸化性および弾力撓み性が充分にある低弾性率材の界面
に吸収される。
本発明の主目的は、高温で用いうる積層複合体、特にガ
スタービンエンジンのブレードの１こめのシールを提供
することにある。
本発明の別の目的は、熱膨張差で生じる熱ひずみを低弾
性率、密度の金属構造界面層で吸収する複合材料を提供
することにある。
本発明のまた別の目的は、セラミック、金属間に、高い
温度勾配で周囲温度ρ・ら極端な温度（高低いずれも）
まで周期的に作用するように設けてあって、本質的にそ
の弾性、低弾性率に関して等方性である付属界面層を提
供することにある。
本発明のさらに別の目的は、セラミック、金属間に高い
温度勾配でも作用するように設けてあり、熱伝導性が低
くて熱損失が最低である付属界面層を提供することにあ
る。
これ以外の目的は本発明についての以下の詳細な説明か
ら明らかになろう。
第１図に示す具体例において、こｌｒＬはガスタービン
エンジン用の高温摩耗性シール１００である。セラミッ
ク部材１は、高温セラミック、たとえば、アルミナ、安
定化キューピック・ジルコニア、マグネシア、ジルコン
（ＺｒＯ２・５ｉ０２　）、ホステライト（２ｍ＆Ｏ・
５ｉ０２）、ムライト、ムライト・石英、・アルミニウ
ム２硼酸塩、カルシア、イツトリア、ガラス、シリコン
カーバイド、窒化シリコン、アルミノ・硼珪酸塩等で作
ってもよい。これらの材料はたとえば高温摩耗性シール
に必要な厚さ、多孔度で加工できる。
セラミック部材１は、約Ｉ　Ｘ　１０−６乃至８−Ｘ　
１０−’インチ／インチ１０Ｆ１程度の非常ニ低い熱膨
張係数を有する。逆に、このセラミック部材１を最終的
に結合する金属ベース３は、約２　Ｘ　１０−’乃至２
０　Ｘ　１０−６インチ／インチ／′Ｆの非常に高い熱
膨張係数を有する。ガスタービンエンジンでは、セラミ
ック部材１の外面は１８００−３６００°Ｆ’　（９８
２，２−１９８２，２℃）近くの温度を受けるのに対し
、金属の露出面はほんの数百度の華氏温度を受けるだけ
であり、これら２つの部材を直接結合したならば、膨張
係数の差およびセラミックの厚さからの温度勾配の影響
によりセラミックが直ちに壊れることになろう。したが
って、本発明においては、セラミック部材１と金属ベー
ス３の間に、弾き率の低い界面層２が設けらル、これは
２つの材料の熱膨張差および温度勾配で生じる幾何学形
状差を吸収する。
界面層２は、可撓性、弾性があり、弾性率、密度が低く
、多孔性である三次元の高融点金属繊維ウェブあるいは
マット構造から成り、たとえば、これは米国特許第３，
４６９，２９７号、同第３，５０５，０３８号、第３，
１２７，６６８号に詳しく記載しである。この界面層の
繊維として用いる代表的な合金は、Ｈａａｔｅｌｌｏｙ
Ｘ、　Ｈｏ５ｋｉｎａ　８７５、Ｈａｙｎｅｓ　１８８
、ＤＨ２４２の登録商標で販売さ几ているものトカ、ニ
ッケルベースのスーパー合金および鉄、コバルト、ニッ
ケル、クロム、アルミニウムならびにイツトリウム（ま
たは希土類）の四元、三元（ｑｕａｄｒｌｎａｒｙ　、
　ｑｕｉｎｔｉｎａｒｙ）合金である。望ましくは、多
孔性ウェブまたはマット構造の密度は約３５チであるが
、用途によっては、このウェブの密度は、界面層２を含
めて５ｆＪ）ら８０％に変えうる。
マットを作るのに用いる正しい合金が、最終的な用途で
遭遇する温度、酸化、応力の各条件に基いて決定される
ことになることは明らかであろう。
第１図に示す具体化物を作る１つの方法は、ウェブ界面
層２を２０で示すように金属ベース３にろう付けするこ
とである。セラミック層１は界面層２の露出面にセラミ
ック材をプラズマ噴霧して形成し、セラミック材は界面
層２の表面に含浸してそこの繊維に機械的に結合する。
次に、セラミック層１が所望の厚さになるまでプラズマ
噴霧な続ける。このようにして作った製品は弾性界面層
を持つセラミック・金属複合物であり、金属部材がセラ
ミック材よりも大きく熱膨張したとき、この界面層はこ
の熱膨張量の差を吸収できる。したがって、セラミック
部材１と金属ベース３の間に大きな熱膨張率の差があっ
ても、界面層２がこの膨張差、その結果生じる熱ひずみ
を吸収できるので、極端な熱循環にも耐えうる。
第２図において、ウェブ界面層２ａの金属繊維４はセラ
ミック層１ａの厚さの約４分の１セラミック面に突入し
ており、他方、界面層２ａの他面は金属板３ａｖｃ２０
ａのところでろう付けしである。それ故、セラミック層
１ａの表面に金属フェルト化マットの界面層２ａが埋め
込まれたことになる。セラミックおよび合金は、界面層
の金属繊維およびセラミックの化学反応を最少限に抑え
て主に両者を機械的に結合させるように選定しなけ几ば
ならないうセラミック・金属界面複合部分は、金属フェ
ルト界面層を充分な強度の機械的結合をさせるに充分な
距離にわたってセラミック材の塑性塊に押込んで形成し
てもよい。上述したように、セラミック層１ａの厚さの
約４分の１という寸法は界面層２ａを埋込むに充分なも
のであるが、これは所望に応じて変えてもよい。マット
を塑性セラミックＬ埋込んだ後、この複合物を乾燥させ
、火［７））ける。
先に述べたように、ウェブ界面層は最初に金属ベースに
取付けてもよいし、セラミックス界面層に結合した後金
属ベースに取付けてもよい。
本発明の別の具体例では、約８分の３インｆ　（０，９
５センチ）のＵ字形カードワイアステープルを繊維ベー
スに取付けてほぼ直立の位置に押込む。セラミック繊維
または粉末もしくは両方と水のスラリ状混合物を織物（
ファブリック）上に堆積させ、それを金属ステープルの
区域に閉じ込める。この最初の材料を次［Ｆで焼結させ
てセラミックスラリな反応、させ、所望のセラミック材
を生成すると同時にワイアステープルを機械的に包み込
む。
第６図に示すように、織物１４ａはワイアステープル１
３ａを有し、これはセラミック材１２ａに埋込まれてセ
ラミック・ワイア層１１ａを構成している。セラミック
を炉で火にかけると、織物層１４ａは分解し、セラミッ
ク１２ａＶｃ埋込まｎたステープル１３ａが残る。突出
したステープル１３ａは便宜上両面で平らに折り曲げて
もよい。金属繊維の界面材では、ワイアステープルとセ
ラミック材との化学反応を最少限に抑えなげ几ばならな
い。さもないと、膨張係数の不一致から生じＴこ応力に
よって材料の分解が生じることになる。金属、複合物量
の化学反応は両者の結合を強くして界面区域での分解を
促進させると共に両者の運動をきわめて低く抑えること
になろう。
第３図でわかるように、ステープルを含んだこのセラミ
ック層１１ａは、炉内で短時間高温に置くことによって
ガラスフリット２３ｂで純粋なセラミック層ｔｂＶｃ取
付ける。金属ベース３ｂは２０ｂで示すように多孔性ウ
ェブ界面層２ｂにろう付けさ几る。次にこの露出したス
テープルを持ったセラミック積層物を１０ｂのところで
界面層２ｂＫスポツトろう付けする。界面層２ｂの繊維
が１０（イ）チ密集しておらず、またセラミック層のス
テープル１３ａが１００チ密集していないので、両者の
ろう付けは１００チでもよいが、金属の全面積は最小の
金属材料の金属密度より大きくはならない。この種の複
合物は第１図に示す基本的な具体例と同じ特性を有する
。
第４％５図においては、セラミック１と界面層２の繊維
４またはステープル１３ａの幾何学形状の結合が機械的
結合を高めるということに注目さｎたい。この特別な性
質はこの材料の作用にとってきわめて重要である。
また、界面層を列挙した金属で作った場合、ステープル
１３ａを状況に応じてプラチナ、タングステン、モリブ
デン等の材料で作ってもよい。本発明で用いるセラミッ
ク材は高温用セラミックとして市販されているものでも
よいし、以後述べるように本発明者らの発見し１こ材料
でもよい。
高温シールおよびガスタービン用のセラミック材料を用
いる場合、特に従来技術（たとえば、米国特許第３，８
８０）５５０号）で教示さｎているようなシールを作る
場合、高温材および絶縁材（２６００°Ｆ以上）として
はムライトと石英から成るアルミノ・シリケート・セラ
ミックの焼結生成物に限ら几る。市販の繊維（Ｆｉｂｅ
ｒｆｒａｘ　Ｋａｏｗｏｏｌの登録商標で知ら几る）に
存在する遊離石英は、１８００°Ｆ’（９８２，２℃）
以上の温度にさらさｎると溶融して失透し、クリメトグ
ライドに変わるので、もろくなる。アルミノ・シリケー
ト繊維と低膨張ガラス繊維（または粉末）の混合物を焼
結して用いると、２２００−３０００’Ｆ（１２０４，
４−１６４８，８℃）の温度に耐えるセラミック材料を
形成できることがわかった（公知のＦｉｂｅｒｆｒａｘ
の場合よりも４００’ｌｌ’以上の増加）。この混合物
を焼結したとき、ガラスがアルミノ・シリケートを囲む
と同時に、遊離石英をすべて溶解し、ムライトとガラス
の混合物となる。この新しいセラミックはここに教示し
１こ複合材料のセラミツ矛部分に用いる多孔性材料の１
つである。非常に驚くべきことには、この材料が優几た
高温特性を持っていることがわかった。標準のアルミノ
・シリケート、代表的ｖｃは３５−５５％の５ｉｏ２と
４５−６５チのＡ１２０３のものを１８００１以上の温
度で用いた際、石英は溶けて失透し、クリストバライト
を形成し、繊維をきわめてもろくして製品全体を弱くす
る。アルミニウム・シリケートに繊維状または粉末状の
ガラスを加えると、このガラスが石英と反応して失透の
ない新しいガラスとなる。このガラス添加技術を用いた
ときに優ｒＬ、たセラミックを作り出す、異なった温度
範囲を有する繊維形成材料としては、アルミノ・シリケ
ート、アルミナおよびジルコニアの３つがアル。
コバルトベースのスーパー合金ベース３が第７図に示し
である。金属ウェブ２は約２０係の密度であり、Ｈｏ５
ｋｉｎｓ　３７５合金で作りてあり、ベース３にろう付
けしである。セラミック層１はウェブにプラズマ噴霧し
てあって埋込まｎ、ている。セラミック層は４重量％の
ＣａＯと９６重量％のＺ　ｒ　Ｏ２から成る。
本発明に従って作ったセラミック・界１面層・金属複合
物の以下の実施例は本発明で意図した範囲を限定するつ
もりのないものである。
実施例Ｉ 米国特許第３，１２７，６６８号の教示に従って、半イ
ンチのねじった５ミルワイア （ＦｅＣｒＡｊ！Ｓｉ　−Ｈｏ５ｋｉｎａ　ｇ　７５−
合金）でフェルトウェブな作り、これを１０’−５ｔｏ
ｒｒの真空中で力）９２１７５°Ｆ’（１１９０，５°
Ｃ）の温度で１５時間熱処理した。このウェブは約３０
％の密度であった。高温コバルトベース合金の金属ベー
スを、この焼結ウェブに、約１０分間真空炉内で２１５
０’Ｆ（１１７６，６℃）にさらすことによって溶着さ
せた。ウェブの露出面に、大気中で、ジルコニアをプラ
ズマ噴霧して少なくとも１０ミルウエブに含浸させ、次
に約１００ミルのジルコニア層ｆ３−できるまでプラズ
マ噴霧を続けた（本発明方法ニよればジルコニア層を４
分の１インチはどにもできる）。こうして形成した複合
物を熱循環させこのときジルコニア面は２９０００Ｆ（
１９５３，３°Ｃ）の温度を受け、金属ヘ−スは一連の
サイクルで周囲温度の空気ＶＣざらす几たが、セラミッ
ク・ジルコニアと金属の分離はなんら認めら几なかった
。
実施例■ 米国特許第３，１２７，６６８号の教示に従って、Ｈａ
ａｔｅｌｌｏｙ　Ｘ合金の半インチのねじった４ミルワ
イアで作ったフェルトウェブ’１１０−”ｔｏｒｒの真
空中でかつ２１７５’Ｆ（１１９０，５℃）の温度で１
０時間熱処理した。このウェブの密度は約２０係であっ
た。この焼結ウェブにＨａｓｔｅｌｌｙ　Ｘ合金の金属
ベースを、約１０分間真空炉内で２１５０°Ｆ’（１１
７６，６°Ｃ）にさらすことによって溶着させ１こ。８
分の３インチのＵ字形をした直立１２ミル径のステープ
ルワイアを多孔性織物ベースに突き刺してベッドを作り
、ステープルを手直立状態に保ってセラミック材とステ
ープルカードワイアのセラミック複合物を作った。８ミ
クロン〜８０ミクロンの直径を持ったアルミノ・シリケ
ート・５ネラル繊維で作った水ベースのスラリを低膨張
ガラス粉末と混ぜ合わせｆこ。
粉末は３２５メツシユのふるいを通過する寸法であり、
４０ミクロンまでの直径を有する。
このスラリは５０容量チの水に５０重量％のアルミニウ
ムシリケートと５０重量％のガラスを混ぜた組成である
。スラリを、直立した金属ステーブルを囲みかつそれを
覆うように織物の上に堆積させ、他の保持容器によって
所定場所に保持した。このスラリ・ステープ、ル複合物
をアルゴンで浄化した炉内で２時間２３００’Ｆに熱処
理してガラスをアルミノ・シリケートと溶融反応させる
と同時にアルミノ・シリケートのまわりにマトリックス
を形成して遊離石英をすべて無くし、ムライト・ガラス
結合体（ムライト−３Ａｊ！２０３・２ｓｉｏ２）テす
るステーフル含浸低膨張セラミツ７りの最終製品を得た
。
フェルト化スラリ混合物においては、直径約８ミクロン
、長さ８分の１インチ（３，１８ミリ）の９８重量％ア
ルミナ・クリケート繊維を、直径約８ミクロン、長さ約
８分の１インチの２重量％アルミノ・硼珪酸塩ガラス繊
維と混ぜ合わせ、固体１部に対し水４５０部の割合で水
と混ぜ合わせた。この混合物を吸引堆積して約４０チの
密度に圧縮した多孔性セラミックフェルトとした。この
セラミックフェルトを約４時間大気中において２９００
’Ｆ　Ｃ１９５３，３°Ｃ）で焼結した。ガラス繊維は
溶けて遊離石英と反応結合し、ムライトとガラスの組合
わせとなった。この構造は約８分の１インチの厚さであ
り、密度が６５チである。このセラミック材料を、重量
パーセント　で　８　０．５　５ｉ０２　　　、　　１
　２．９　　Ｂ２　０３　、　３，８Ｎａ２０．２．２
　ＡＪ！２０３．００．４　Ｋ２Ｏから成る低膨張ガラ
ス粉末でステーブルセラミック複合物の片側に取付け、
同時に金属繊維ウェブの自由面をステーブルセラミック
、複合物の反対側にＮｊｃｒｏｂｒａｚ　ＬＭ　（Ｗａ
ｌｌ　Ｃｏｌｏｍｏｎｙ　Ｃｏｍｐａｎｙの登録商標）
を用いて、アルゴン雰囲気の炉ｖｃおいて２１５０”Ｆ
’で１ｏ分間置くことによってスポット溶着した。最終
的な複合物を１８００″ＦＩｖｃ熱循環させ、周囲温度
まで冷却した。３０回のサイクルの終りに、セラミック
は分解することなく、界面層が構造上の一体性を維持し
た。
実施例■ 米国特許第３，１２７，６６８号の教示により、ＦｅＣ
ｒＡｊ！Ｓｉ　（Ｈｏｏｋｉｎｇ　８７５　）合金の半
インチ長さのねじった５ミルワイアで作ったウェブを、
１０　’　ｔｏｒｒの真空において２１７５乍（１１９
０，５℃）の温度で９時間焼結した。
このウェブの密度は約３０％である。高温コバルトヘー
ス合金の金属ベースを、焼結したウェブに、ウェブ、溶
着用合金および金属ベースを真空炉において１０分間２
１５０°ＦｌＶＣ。
さらすことによって溶着した。イツトリア安定化ジルコ
ニアおよび黒鉛粉末（それぞれ、７０．３０容量％）の
混合物をウェブの露出面にプラズマ噴霧した。この噴霧
複合物を引と続き空気中において１５時間１７００°Ｆ
（９２６，６°Ｃ）にさらした。セラミック層の多孔度
は実施例Ｉで述べた黒鉛無しのジルコニアよりも著しく
大きいものとなった。第２の取付ウェブにプラズマ噴霧
して純イツトリア安定化ジルコニアの層で被覆し、続け
て７０容量チのイツトリア安定化ジルコニアと３０容量
チの黒鉛の混合物で被覆した。黒鉛を焼き取った後、ウ
ェブ付近の層の密度が高く、したがって黒鉛を含んだ外
層よりも強いことは明らかだった。密度、強度共に、黒
鉛その他゛の犠牲材料の容量比を制御することによって
調節でとる。
実施例Ｉ、■、■は先に述べた具体例の３つのものと一
致している。セラミック材料の組成を金属ベース、界面
層の両者について異なった合金にｉえうることは当業者
であ几ば充分に理解できると考える。本発明が、金属ベ
ースとセラミックに結合した低弾性率で低密度の金属繊
維マット界面層を提供することによってセラミック・金
属積層板合物構造において熱ひずみを吸収するのに非常
に有効な方法を提供することは認識できよう。
本発明の具体例の他の技術的用途としては、ガスタービ
ンシュラウド−、バーナ力／、ベーン端壁、磁石流体力
学反応器、核融合炉およびジーゼルエンジン、ガソリン
エンジンのピストン、シリンダ用フーティングがある。
本発明の特定の具体例を説明してきｆこが、発明の精神
、範囲を逸脱することなくセラミック・金属複合物の材
料、形態、製造方法につし・て多くの修正、変更をなし
うる。
【図面の簡単な説明】
第１図はセラミック・弾性界面層・金属複合物を示す、
本発明の第１具体例の断面図、第２図は別の断面を示す
図、 第３図は本発明の別の具体例を示す断面図、第４図は本
発明の成る面を示す拡大断面図、第５図は本発明の別の
面を示す拡大断面図、第６図は本発明の具体例の１つの
中間製品を示す断面図、 第７図は第１具体例の１５倍の拡大写真である。 １・・・・・・セラミック部材　　２・・・・・・界面
層３・・・・・・金属ベース 代理人　弁理士　　河　野　　　昭 ＋４０ オフ　類 第１頁の続き ＠発　明　者　カルリノ・パンゼラ アメリカ合衆国コネチカット州 ０６４１６ドツグウツド・コート２２ 番 ０発　明　者　ロパート・ピー・ドローカンアメリカ合
衆国コネチカット州 ０６５１４ハムデン・オーガー・ス ト型−ト１５９番 ｆ　続　補　１　困　（方式） ％式％ １、！Ｊげ１の表示 昭和５）フイ［特許願第　９２９３５　　Ｍ２、ｆｅ明
の名称 積層構造体 ３、捕型１を４６者 小イ′１どの関係　特許出願人 名　称　　ゾランズウィック　コーポレーシヨン・１０
代押入　〒１０７ （３，補１１の対粂

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 （１）耐熱性の金属部材と、この金属部材を片面に結合
    した低弾性率の金属繊維マットと、この金属繊維マット
    の反対面に結合した金属構造とを包含する積層構造体。 （２１ｉｎ／１ｎ／’Ｆで測定したＡの熱膨張係数を有
    する金属部材と、１ｎ／１ｎ１０Ｆ′で測定したＢの熱
    膨張係数を有する耐熱、耐腐蝕性の金属ペースと、金属
    部材と金属ベースの両方に結合してあって、金属部材、
    金属ベースそれぞれの温度が変化したときに、金属部材
    あるいは金属ベースに損傷を与えることなく熱膨張係数
    Ａ％Ｂの差による金属部材、金属ペース間の運動を許す
    ようになっている弾性金属界面層とを包含する積層複合
    構造体。 （３）特許請求の範囲第２項の積層複合構造体において
    、界面層が密度８０チ未満の金属繊維ウェブであること
    を特徴とする積層複合構造体。 （４）２つの互に反対側を向いた面を有する可読性のあ
    る、低弾性率、低密度の金属マットと、この金属マット
    の片面に結合し１こ、所定の熱膨張係数を有する第１の
    金属部材と、金属マットの反対面に結合した、第１部材
    と異なった熱膨張係数を有する第２の金属部材とを包含
    し、第１．第２の部材間の温度差で生じた熱ひずみを有
    害な影ｔなしに金属マットの界面で吸収するようになっ
    ていることを特徴とする複合部材。 （５）２つの互に反対方向に向いた面を有する可読性の
    ある、低弾性率、低密度の金属マットと、この金属マッ
    トの片面に結合した、少なくとも１種の金属成分を含有
    する第１の部材と、金属マットの反対面に結合した第２
    の金属部材とを包含し、第１、第２の部材が０，５　Ｘ
    　１０””’　ｉｎ／１ｎ１０Ｆ′より大きい、異なっ
    た熱膨張係数を有し、第１、第２の部材間の温度差で生
    じた熱ひずみを９害な影響なしに金属マットの界面で吸
    収するようにしたことを特徴とする複合部材。 （６）２つの互に反対の方向に向いた面を有する可撓性
    のある、低弾性率、低密度の金属マットと、この金桐マ
    ットの片面に結合してあり、少なくとも１種の金属成分
    を含有しかつある熱膨張係数を有する第１部材と、金属
    マットの反対面に結合した。２ＸＩＱ−６乃至２０　Ｘ
    　１０−６１ｎ／ｉｎ／’ｐの熱膨張係数を有する第２
    部材とを包含し、第１部材の熱膨張係数が第２部材のそ
    れと異なっていることを特徴とする複合部材。 （７）２つの互に反対の方向を向いた面を有する可撓性
    のある、低弾性率、低密度の金属マットと、この金属マ
    ットの片面に結合した第１金属部材と、金属マットの反
    対面に結合した第２部材とを包含し、第１、第２の部材
    が異なった熱膨張係数を有することを特徴とする複合部
    材。 （８）２つの互に反対の方向を向いた面を有する可撓性
    のある、低弾距、低密度の金属マットと、この金属マッ
    トの片面に結合した、所定の熱膨張係数を有する第１の
    金属部材と、金属マットの反対面に結合してあり、少な
    くとも１種の金属成分を有しかつ第１部材と異なった熱
    膨張係数を有する第２部材とを包含し、第１、第２の部
    材間の温度差で生じた熱ひずみを有害な影響なしに金属
    マットの界面で吸収するようにしたことを特徴とする複
    合部材。 （９）２つの互に反対の方向に向いた面を有する可撓性
    のある、低弾性率、低密度の金属マットと、この金属マ
    ットの片面に結合した第１の金属部材と、金属マットの
    反対面に結合した第２の金属部材とを包含し、第１、第
    ２の金属部材の熱膨張係数が異なっており、第１、第２
    の部材間の温度差モ生じた熱ひずみを有害な影響なしに
    金属マットの界面で吸収するようにしたことを特徴とす
    る複合部材。 ００）２つの互に反対の方向に向いた面を有する可撓性
    のある、低弾性率、低密度の金属マットと、この金属マ
    ットの片面に結合した、ある熱膨張係数を有する第１の
    部材と、金属マットの反対面に結合した。２Ｘ１０−６
    乃至２０　Ｘ　１０　’　ｉｎ／ｉｎ／”Ｆ’の熱膨張
    係数を有する第２の金属部材とを包含することを特徴と
    する複合部材。 （１１）　　２つの互に反対の方向に向いた面を有する
    可撓性のある、低弾性率、低密度の金属マットと、この
    金属マットの片面に結合した第１の金属部材と、金属マ
    ットの反対面に結合した、少なくとも１種の金属成分を
    有する第２部材とを包含し、第１、第２の部材の熱膨張
    係数が異なっていることを特徴とする複合部材。 （１２１特許請求の範囲第８項の複合部材において、第
    １部材が固体金属であることを特徴とする複合部材。
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