JPS5879478A - 電圧型電力変換器の制御装置 - Google Patents
電圧型電力変換器の制御装置Info
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- JPS5879478A JPS5879478A JP56174627A JP17462781A JPS5879478A JP S5879478 A JPS5879478 A JP S5879478A JP 56174627 A JP56174627 A JP 56174627A JP 17462781 A JP17462781 A JP 17462781A JP S5879478 A JPS5879478 A JP S5879478A
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- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、順変換あるいは逆変換が可能でめり、交流電
源から取シ込む有効成力及び無効電力をそれぞれ制御す
る成田型′区力変換器の制御装置に関する。
源から取シ込む有効成力及び無効電力をそれぞれ制御す
る成田型′区力変換器の制御装置に関する。
′−圧形パルス幅変調方式変換器は点弧制御（導通制御
）によシ出力電圧の瞬時直をｌｆｔ１制御することがで
きる。そして、交流・成源′亀圧に対して出力電圧の大
きさと位相を制御することにより、交流電源からｆ換器
が受は取る有効電力と無効電力のそれぞれを制御できる
ことはすでに知られている。
）によシ出力電圧の瞬時直をｌｆｔ１制御することがで
きる。そして、交流・成源′亀圧に対して出力電圧の大
きさと位相を制御することにより、交流電源からｆ換器
が受は取る有効電力と無効電力のそれぞれを制御できる
ことはすでに知られている。
第１図は、そのことを説明するための簡略回路図とベク
トル図である。Ｘは交流電源ＡＣの成田Ｅｏ とＫｆｉ
ＪＩＮの間に接続されたりアクドルで６！０、’！Ｅ７
’ｍｓベクトル因においては七のりアクタンスを示す、 ベクトル図の開光を式にて示せば次のようである。
トル図である。Ｘは交流電源ＡＣの成田Ｅｏ とＫｆｉ
ＪＩＮの間に接続されたりアクドルで６！０、’！Ｅ７
’ｍｓベクトル因においては七のりアクタンスを示す、 ベクトル図の開光を式にて示せば次のようである。
こｎ全盲。に対する有効分及び無効分に分解して示せば
、 Ｉ＝Ｉｐ＋ｊＩｑ ・・・・・・・・・
ＶＱ ＶＰ −Ｅ６ ＝−−十γ□ ・・・・・・・・・（２）ｘ
Ｘ すなわち、 ＶＰ ＥＯ ＩＱ＝□ ・・・・・・・・
・（３）ここに、 Ｅｏ ：交流−源電圧 Ｖ ：変洟器ダ泥人力゛送出 （基本渡分） Ｖｐ：ＶのＥ。に同相の成分 丁ｐ：Ｉのり。に同相な成分（有効分）（３）式が示す
ように、電源電流■のＭ動労Ｉｐ及び無効分ＩＱは、メ
洟器交流人力′醒圧Ｖの谷成分可能でめる。
、 Ｉ＝Ｉｐ＋ｊＩｑ ・・・・・・・・・
ＶＱ ＶＰ −Ｅ６ ＝−−十γ□ ・・・・・・・・・（２）ｘ
Ｘ すなわち、 ＶＰ ＥＯ ＩＱ＝□ ・・・・・・・・
・（３）ここに、 Ｅｏ ：交流−源電圧 Ｖ ：変洟器ダ泥人力゛送出 （基本渡分） Ｖｐ：ＶのＥ。に同相の成分 丁ｐ：Ｉのり。に同相な成分（有効分）（３）式が示す
ように、電源電流■のＭ動労Ｉｐ及び無効分ＩＱは、メ
洟器交流人力′醒圧Ｖの谷成分可能でめる。
この考えに従い構成された、従来の変換装置の回路構成
図をｖＩ、２ｄに示す。１はＧ、ＴＯサイリスタを用い
た電圧形ＰＷＭ制御変換器、２は交流電源と変換器１の
間に接続されたりアクドル、３は平滑用コンデンサ、４
は電力変換器１の直流人力ｄ圧の指令信号全出力する・
直圧指令回路、５はその直流入出力電圧を検出するため
の電圧検出器、６は電圧指令信号と′電圧検出信号を突
き合わせ増巾する醒圧偏差項巾器で、その出力は有効域
力指令信号となる。７は交流電源ＡＣの電圧を検出する
ための変圧器で、各相電圧に同位相の信号及び９０度位
相差の信号を出力する。８は電力変換器１の交流人力゛
電流を・炭山するための゛ｄ電流検出器９は変圧器７及
び電流検出器８の出力信号を掛算し、交流電源ＡＣが出
す有効電力を検出する有効紙力検出器、１０は交流Ｊｆ
ｔ源ＡＣの無効電力を検出する無効電力検出器、１１は
増巾器６と検出器９の出力信号の偏差を増巾する有効電
力偏差増巾器、１２は交Ｉ／ｌｉ、電詠電圧に対して９
０度の位相差をゼする信号と増巾器１１の出力信号を掛
算する掛算器、１３は交流電源の無効電力の指令値を出
す域効゛電力指令回路、１４は指令回路１３と検出器１
０の出力１百号の偏差を増巾する。厭効成力偏差増、巾
器、１５は交流電源電圧に同位相な信号と増巾器１４の
出力信号を掛算する掛算器、１６は掛算器１２及び１５
の出力信号を刀口其する加算器、１７は三角波の搬送波
信号を発生する発振器、１８は刀ｏｎ器１６と発振器１
７の出力信号を比較しパルス幅変調信号を出力する比較
器、１９は電力変換器１０ＧＴＯサイリスタをオン、オ
フ制御即するためのグー２＝号を出力するゲート出力回
路である。なお、１２．１５〜１９の回路はぼ力変換６
ｒ１のＵ、Ｖ、Ｗ各相に対応して三組設けら、れるが、
ここでは−相分（Ｕ相）のみを示しである。
図をｖＩ、２ｄに示す。１はＧ、ＴＯサイリスタを用い
た電圧形ＰＷＭ制御変換器、２は交流電源と変換器１の
間に接続されたりアクドル、３は平滑用コンデンサ、４
は電力変換器１の直流人力ｄ圧の指令信号全出力する・
直圧指令回路、５はその直流入出力電圧を検出するため
の電圧検出器、６は電圧指令信号と′電圧検出信号を突
き合わせ増巾する醒圧偏差項巾器で、その出力は有効域
力指令信号となる。７は交流電源ＡＣの電圧を検出する
ための変圧器で、各相電圧に同位相の信号及び９０度位
相差の信号を出力する。８は電力変換器１の交流人力゛
電流を・炭山するための゛ｄ電流検出器９は変圧器７及
び電流検出器８の出力信号を掛算し、交流電源ＡＣが出
す有効電力を検出する有効紙力検出器、１０は交流Ｊｆ
ｔ源ＡＣの無効電力を検出する無効電力検出器、１１は
増巾器６と検出器９の出力信号の偏差を増巾する有効電
力偏差増巾器、１２は交Ｉ／ｌｉ、電詠電圧に対して９
０度の位相差をゼする信号と増巾器１１の出力信号を掛
算する掛算器、１３は交流電源の無効電力の指令値を出
す域効゛電力指令回路、１４は指令回路１３と検出器１
０の出力１百号の偏差を増巾する。厭効成力偏差増、巾
器、１５は交流電源電圧に同位相な信号と増巾器１４の
出力信号を掛算する掛算器、１６は掛算器１２及び１５
の出力信号を刀口其する加算器、１７は三角波の搬送波
信号を発生する発振器、１８は刀ｏｎ器１６と発振器１
７の出力信号を比較しパルス幅変調信号を出力する比較
器、１９は電力変換器１０ＧＴＯサイリスタをオン、オ
フ制御即するためのグー２＝号を出力するゲート出力回
路である。なお、１２．１５〜１９の回路はぼ力変換６
ｒ１のＵ、Ｖ、Ｗ各相に対応して三組設けら、れるが、
ここでは−相分（Ｕ相）のみを示しである。
次にその動作を説明するに、各相とも同一であるので以
下の説明においてはこの一相分についてのみ述べる。
下の説明においてはこの一相分についてのみ述べる。
加算器１６の出力信号（正弦波信号）は変換器１の出力
酸圧（相電圧）を相合する変調波信号であって、この変
調波信号と発振器１７ρ・らの搬送波信号全比較し、そ
の大小開光に応じてＧＴＯサイリスタをオン・オフ市＋
１ （４することにより、変換器１の出力電圧ヲ゛祇圧
指合信号に比例するように制御できることは周矧である
。
酸圧（相電圧）を相合する変調波信号であって、この変
調波信号と発振器１７ρ・らの搬送波信号全比較し、そ
の大小開光に応じてＧＴＯサイリスタをオン・オフ市＋
１ （４することにより、変換器１の出力電圧ヲ゛祇圧
指合信号に比例するように制御できることは周矧である
。
ところで、交流電ｍＡｃが出す有効電力及び無効電力は
変換器１の交流人力直圧の各成分を調節することによシ
制御可能である。
変換器１の交流人力直圧の各成分を調節することによシ
制御可能である。
従来においては、増巾器１４からの無効電力偏差に応じ
て振巾が変調された、電源電圧（相電圧）に同位相な正
弦波１６号を掛算器１５よシ取り出し、一方、増巾器１
１からの有効電力偏差に応じて振巾が変調さｎた、電源
′成田に対して９０度の位相差をＭする正弦波信号を掛
算器１２により取り出し、それら両信号の加算から゛ｄ
電圧指令信号（ズ算するよりにしている。すなわら、無
効電力偏差に応じて・電圧指令信号の′醒源厄圧に同位
相な成分を調節し、また有効電力偏差に応じて電圧指令
信号の電源電圧に対して９０度位相差の成分を調節して
、す１１通した有効、無効成力の市り御を行うようにし
ている。
て振巾が変調された、電源電圧（相電圧）に同位相な正
弦波１６号を掛算器１５よシ取り出し、一方、増巾器１
１からの有効電力偏差に応じて振巾が変調さｎた、電源
′成田に対して９０度の位相差をＭする正弦波信号を掛
算器１２により取り出し、それら両信号の加算から゛ｄ
電圧指令信号（ズ算するよりにしている。すなわら、無
効電力偏差に応じて・電圧指令信号の′醒源厄圧に同位
相な成分を調節し、また有効電力偏差に応じて電圧指令
信号の電源電圧に対して９０度位相差の成分を調節して
、す１１通した有効、無効成力の市り御を行うようにし
ている。
しかし゛このものにおいては、後述するような理由から
、ポリ御応答性能が低く制限されるために、負荷変動時
においては竹効電力市り呻の遅れにより変換器１の直流
入出力電圧が変動し易く、そのため直流回路に並列に接
続さｆ′した負荷に悪影響を及ぼすこと翫また同僚に無
効成力制御が急速に行えないことから、交流電源電圧の
電圧変動を補償すべく速い無効成力制御が要求さｎる場
合など・に対して応じることができない、という不具合
がめった。
、ポリ御応答性能が低く制限されるために、負荷変動時
においては竹効電力市り呻の遅れにより変換器１の直流
入出力電圧が変動し易く、そのため直流回路に並列に接
続さｆ′した負荷に悪影響を及ぼすこと翫また同僚に無
効成力制御が急速に行えないことから、交流電源電圧の
電圧変動を補償すべく速い無効成力制御が要求さｎる場
合など・に対して応じることができない、という不具合
がめった。
本発明の目的は、前述した不具合ｅ４決することにあり
、応答の速い有力、無効成力制御が可能な電圧型゛−力
変換器の制御装置を提供することにある。
、応答の速い有力、無効成力制御が可能な電圧型゛−力
変換器の制御装置を提供することにある。
本発明の特徴とするところは、無効Ｉ低力偏差に応じて
電圧珀咎信号の戒源軍圧に対し９０度位相差を有する成
分全調節し、まｆｃ有幼醒力偏差に応じて電圧摺合信号
の醒綜醒圧に同位イ目な成分を調ことにある。
電圧珀咎信号の戒源軍圧に対し９０度位相差を有する成
分全調節し、まｆｃ有幼醒力偏差に応じて電圧摺合信号
の醒綜醒圧に同位イ目な成分を調ことにある。
次に１本発明の一犬施例について説明する。回路構成は
、第２図における掛算器１２及び１５の部分が異なるの
みで、他は同一であるので図示は省略する。従来と異な
る点は、掛算器１２において交流電源電圧に対して９０
度の位相差を有する信号と増巾器１１の出力信号を掛算
し、また掛算器１５に訃いて交流電源電圧に同位相な信
号と増巾器１４の出力１言号を掛算するようにしたとこ
ろでのる。
、第２図における掛算器１２及び１５の部分が異なるの
みで、他は同一であるので図示は省略する。従来と異な
る点は、掛算器１２において交流電源電圧に対して９０
度の位相差を有する信号と増巾器１１の出力信号を掛算
し、また掛算器１５に訃いて交流電源電圧に同位相な信
号と増巾器１４の出力１言号を掛算するようにしたとこ
ろでのる。
従米汐Ｕとの動作の違いについて以下に説明する。
第３図（ａ）は、交流電源電圧Ｅ。及び変換器ρ交流入
力電圧Ｖの関係を示す。■はＥ。に同位相な成分ＶＰ及
び９０匿位相差成分ＶＱに分解さｎる。
力電圧Ｖの関係を示す。■はＥ。に同位相な成分ＶＰ及
び９０匿位相差成分ＶＱに分解さｎる。
第３図（ｂ）はＶＱと電源′に流の成分Ｉｐの開光を示
す。Ｉｐ（７）瞬時＋ｉ ｉｐとＶＱの瞬時＋［Ｖ Ｑ
の関係は次式で表わさルる。
す。Ｉｐ（７）瞬時＋ｉ ｉｐとＶＱの瞬時＋［Ｖ Ｑ
の関係は次式で表わさルる。
ｄ ｉ ｒ ／ｄ ’ ＝ ＶＱ ／Ｌ
−−−ｔ４１ここに ＬニリアクトルＸのイ／ダクタン
ス丁なわち、ＩＰの項きはＶｇに比例する。
−−−ｔ４１ここに ＬニリアクトルＸのイ／ダクタン
ス丁なわち、ＩＰの項きはＶｇに比例する。
従来においては、増巾器１１からの有＠醒力偏差偏号に
応じてｖＱｆ：制御するため、Ｍ効電力偏浸が肴、変（
４刀ｏ）した際、ｖＱは例えば破線で示すように■６に
移る。匝シに、時刻１＝ １１において変化が生じた場
合は、ｖＱの大きさが元来零付近でめることからＶＱの
変化は小さく、それゆえｌ、の定常１直からの変化はほ
とんど生じ侍ない。
応じてｖＱｆ：制御するため、Ｍ効電力偏浸が肴、変（
４刀ｏ）した際、ｖＱは例えば破線で示すように■６に
移る。匝シに、時刻１＝ １１において変化が生じた場
合は、ｖＱの大きさが元来零付近でめることからＶＱの
変化は小さく、それゆえｌ、の定常１直からの変化はほ
とんど生じ侍ない。
一方、時刻１＝１．において変化が生じた場合は、ＶＱ
が成人付近であることがらＶＱの変化は大きいが、これ
により変化する電流は、Ｅｏの瞬時値ｅｏが零付近にお
ける直流であり、有効電力の変化には匹厳紹びつかない
（ここにいうゼ効電力とは、ｃｏとｉｐの債で与えられ
る瞬時有効電力で以上継続すれば有効電力は変比し、有
効−力偏差に応じて有効電力が制御されるようになるが
、その間応答遅れを生じることとなる。
が成人付近であることがらＶＱの変化は大きいが、これ
により変化する電流は、Ｅｏの瞬時値ｅｏが零付近にお
ける直流であり、有効電力の変化には匹厳紹びつかない
（ここにいうゼ効電力とは、ｃｏとｉｐの債で与えられ
る瞬時有効電力で以上継続すれば有効電力は変比し、有
効−力偏差に応じて有効電力が制御されるようになるが
、その間応答遅れを生じることとなる。
第３図（Ｃ）は、Ｖｐと電源直圧の成分ＩＱの関係を示
す。ＩＱの一峙Ｉ直ＩＱとＶＰの関係は次式で表わされ
る。
す。ＩＱの一峙Ｉ直ＩＱとＶＰの関係は次式で表わされ
る。
ｄ ｉ（２／ｃｌ ｔ ＝＝ （Ｖｐ ｅｏ）／
Ｌ ＋＋−・＋１５１すなわち、ｉＱの傾きは（ｖ
ｐ−ｅ□）に比例する。
Ｌ ＋＋−・＋１５１すなわち、ｉＱの傾きは（ｖ
ｐ−ｅ□）に比例する。
従来においては、増巾器１４からの無効′−力偏差−＋
Ｍ号に応じてｖＰをイリ御しているため、無効電力偏差
が急変（増力ロノした際は、Ｖｐは例えば破線で示すよ
うにｖ４に移る。仮りに、時刻ｔ−１１において変化が
生じた場合は、Ｖｐの大きさが最大付近であることがら
Ｖｐの変化は大きいが、これにより変化する電流はｅＯ
が最大付近のものであり１無効電力の変化には直接結び
つかない（ここにいう無効′峨力とは、ｅｏに対し９０
度位相差の電圧とＩＱの積で与えられる瞬時無効′成力
でるる）。また時刻１＝１．において変化が生じた場合
は、ｖＰの大きさが元来零付近であることからｖ′Ｐの
変化は小ざく、それゆえｉｑの定常値からの変化はほと
んど生じ得ない。上述のことから、前述と同僚に無効電
力制御に対しても応答遅れを生じることとなる。以上の
ように、従来方式においては有効、無効′亀力市ｌＪ＋
卸にＸ寸して応答遅れがあるため、応答の速い？ｌ１ｌ
ＩＩ′１１ｉＩｌを行わせることが困賭であった。
Ｍ号に応じてｖＰをイリ御しているため、無効電力偏差
が急変（増力ロノした際は、Ｖｐは例えば破線で示すよ
うにｖ４に移る。仮りに、時刻ｔ−１１において変化が
生じた場合は、Ｖｐの大きさが最大付近であることがら
Ｖｐの変化は大きいが、これにより変化する電流はｅＯ
が最大付近のものであり１無効電力の変化には直接結び
つかない（ここにいう無効′峨力とは、ｅｏに対し９０
度位相差の電圧とＩＱの積で与えられる瞬時無効′成力
でるる）。また時刻１＝１．において変化が生じた場合
は、ｖＰの大きさが元来零付近であることからｖ′Ｐの
変化は小ざく、それゆえｉｑの定常値からの変化はほと
んど生じ得ない。上述のことから、前述と同僚に無効電
力制御に対しても応答遅れを生じることとなる。以上の
ように、従来方式においては有効、無効′亀力市ｌＪ＋
卸にＸ寸して応答遅れがあるため、応答の速い？ｌ１ｌ
ＩＩ′１１ｉＩｌを行わせることが困賭であった。
一万、本発明のものにお込ては、増巾器１１がらの有幼
酸力偏差１ｄ号に応じてｖ、が制御されるため、有効電
力−差信号に応じて第３図（Ｃ）に示すようにｖ、が変
化することから、ｅｏが最大付近の電流が最もず化する
こととなり、Ｍ効眠カ偏差に対して直接的に有効電力の
由す１卸が行われる。すなわち、有〉力゛−力□ｊｌＪ
坤に対して応答遅ｔ″Ｌを生じない。また増巾器１４か
らの無効ｄ力偏着信号に応じてＶ Ｑ ７５に制御卸さ
れるため、無効電力偏差に応じて第３図Ｌｂ）に示すは
うにＶＱが変化し、このことがらｅ（、が零付近の寛泥
が最も変化することとなり、無効’／４４力偏差に対し
て直接的に無効電力制御が行われる。すなわち、無効紙
カ１ｌｉｌＪ−に対して応答遅れを生じない。以上のこ
とから、本発明のものにおりでは応答の速い有効及び燕
幼−カ制呻が可能である。な２、定心時にｈ−いては％
ｊＰ。
酸力偏差１ｄ号に応じてｖ、が制御されるため、有効電
力−差信号に応じて第３図（Ｃ）に示すようにｖ、が変
化することから、ｅｏが最大付近の電流が最もず化する
こととなり、Ｍ効眠カ偏差に対して直接的に有効電力の
由す１卸が行われる。すなわち、有〉力゛−力□ｊｌＪ
坤に対して応答遅ｔ″Ｌを生じない。また増巾器１４か
らの無効ｄ力偏着信号に応じてＶ Ｑ ７５に制御卸さ
れるため、無効電力偏差に応じて第３図Ｌｂ）に示すは
うにＶＱが変化し、このことがらｅ（、が零付近の寛泥
が最も変化することとなり、無効’／４４力偏差に対し
て直接的に無効電力制御が行われる。すなわち、無効紙
カ１ｌｉｌＪ−に対して応答遅れを生じない。以上のこ
とから、本発明のものにおりでは応答の速い有効及び燕
幼−カ制呻が可能である。な２、定心時にｈ−いては％
ｊＰ。
ｉｑを流すに心安なく圧ｖＱ 、ｖｐは、それぞれ増巾
器１４及び増巾器１１の信号にょシ制−さねることが実
験により確認されている。すなわち、有効岨刀偏差の過
渡的変化に対しては、増巾器１１の出力信号によシｖＰ
の変化が始めに起るが、その後無効電力が所定値に保ｊ
、′ｊされるよう増巾器１４の出力電圧が変化すること
がら、定常時においては増巾器１４の出力信号に比例し
てＶＱ及びｉｐが制御されるようになる。また無効電力
偏差の過渡的変化に対しては、増巾器１４の出力信号に
よシｖｇの変化が始めに起るが、その後有効電力が所定
値に保持されるよう増巾器１１の出方電圧が変化し、定
常時においては増巾器１゛１の出力信号に比例してｖｐ
及びＩＱが制御されるようになる。
器１４及び増巾器１１の信号にょシ制−さねることが実
験により確認されている。すなわち、有効岨刀偏差の過
渡的変化に対しては、増巾器１１の出力信号によシｖＰ
の変化が始めに起るが、その後無効電力が所定値に保ｊ
、′ｊされるよう増巾器１４の出力電圧が変化すること
がら、定常時においては増巾器１４の出力信号に比例し
てＶＱ及びｉｐが制御されるようになる。また無効電力
偏差の過渡的変化に対しては、増巾器１４の出力信号に
よシｖｇの変化が始めに起るが、その後有効電力が所定
値に保持されるよう増巾器１１の出方電圧が変化し、定
常時においては増巾器１゛１の出力信号に比例してｖｐ
及びＩＱが制御されるようになる。
以上のように本発明によれば、応答の速い有効電力及び
無効電力制御が可能となる。
無効電力制御が可能となる。
なお、前記実施列においては、増巾器１１及び掛算器１
２においてＶｐ及びＶＰの指骨信号を作り、また増巾器
１４及びａ算器１５においてＶＱ及びｖＱの指令信号を
作シ、掛：Ｊｌ：器からの両指令信号ｖＰ＊及びｖ：を
〃Ｄ算して得た゛祇圧拮令信号ｖ ４Ｔに従って変換器
１の変流入力電圧を制御している。しかし、■“は極座
標形式においては次式のように表すことができるため− １ｖ”ｌ ＝ Ｖｐ ＩＩ２＋ ＶＱ ”
−・・・・・ｉ６１増巾器１１及び１４の出力信号ｖ
ｐ及びｖＪに基づいて上式の１ｖ１１及び〈Ｖ”ヲ漬其
し、この関保に従い変換器１の出力電圧の大きき及びｅ
（。
２においてＶｐ及びＶＰの指骨信号を作り、また増巾器
１４及びａ算器１５においてＶＱ及びｖＱの指令信号を
作シ、掛：Ｊｌ：器からの両指令信号ｖＰ＊及びｖ：を
〃Ｄ算して得た゛祇圧拮令信号ｖ ４Ｔに従って変換器
１の変流入力電圧を制御している。しかし、■“は極座
標形式においては次式のように表すことができるため− １ｖ”ｌ ＝ Ｖｐ ＩＩ２＋ ＶＱ ”
−・・・・・ｉ６１増巾器１１及び１４の出力信号ｖ
ｐ及びｖＪに基づいて上式の１ｖ１１及び〈Ｖ”ヲ漬其
し、この関保に従い変換器１の出力電圧の大きき及びｅ
（。
に対する位相を制御するようにしても、前記実施例と同
体の市Ｕ御を行わせることができる。これを実施するた
めの構成は、第２図における１２゜１５．１６の部品の
代りに、１６１（力式の演算全行う手段と、ｅｏを基準
として前記演算手段の出力信号に従いくｖ″だげ移相さ
れた信号を取り出す手段と、該信号の振巾を＠記（貞其
回路の出力信号に従い１ｖゝ１に比例して変化させる手
段から成り、その最終信号を第２図における比較器１８
に加えるようにして実施できる。
体の市Ｕ御を行わせることができる。これを実施するた
めの構成は、第２図における１２゜１５．１６の部品の
代りに、１６１（力式の演算全行う手段と、ｅｏを基準
として前記演算手段の出力信号に従いくｖ″だげ移相さ
れた信号を取り出す手段と、該信号の振巾を＠記（貞其
回路の出力信号に従い１ｖゝ１に比例して変化させる手
段から成り、その最終信号を第２図における比較器１８
に加えるようにして実施できる。
また前記実施例に２けるリアクトル２は必ずしも設ける
必要はなく、変圧器あるいは線路のリアクタンスなど他
のりアクタンス要素でろっでもよい。
必要はなく、変圧器あるいは線路のリアクタンスなど他
のりアクタンス要素でろっでもよい。
また前記実施例においては、変換器を構成するスイッチ
ング素子にＧＴＯサイリスクを用いた場合について説明
したが、トランジスタるるいは普通のサイリスタ（強制
転流回路が付加されるが）など他の素子を用いたものに
不発明を適用して同１＊の効果がろることは明らかであ
る。また、ディジタル演′ＪＩ＋、制御を行うものにも
適用して同一の効果が得られることはもちろんである。
ング素子にＧＴＯサイリスクを用いた場合について説明
したが、トランジスタるるいは普通のサイリスタ（強制
転流回路が付加されるが）など他の素子を用いたものに
不発明を適用して同１＊の効果がろることは明らかであ
る。また、ディジタル演′ＪＩ＋、制御を行うものにも
適用して同一の効果が得られることはもちろんである。
第１図は、本発明の適用対象でるる変換器の動咋金説明
゛するためのベクトル図、第２図は従来例及び本発明の
一実施例を共通に示す変換装置の回路構成図、第３図は
本発明の制御方法の動作を説明するための図である。
゛するためのベクトル図、第２図は従来例及び本発明の
一実施例を共通に示す変換装置の回路構成図、第３図は
本発明の制御方法の動作を説明するための図である。
Claims (1)
- １゜交流電源にリアクトルを介して接続され、交流入力
電圧の大きざと位相をＩ制御できる電圧型電力変侠器と
、前記交流電源の有効電力と無効−力を検出する成力検
出手段と、前記交流電源の嘔力検出点における無効電力
の大きさを指令する無効′成力指令回路と、前記′醒圧
型成力変洟器の直流側電圧の大きさに応じて有効電力の
大きさを指令する有効・成力指咎ｌ！２１路と、前記有
効成力の指令値と実ＷＡ直の有効成力偏差および前記無
効゛屯力の指な直と実際１直の無効電力偏差に応じて前
記或力変侠器の点弧制御４を行う電力制御手段とを具備
し、該′電力１ｌＪ一手段は有効成力偏差に応じて前記
電力変俣器の交流人力ｄ圧の交流電源電圧と同位相成分
の大きさを制御し、無効電力偏差に応じて交流入力電圧
の交流電源′成田と直効成分の大きさを制御することを
特徴とする醒圧型′酸力変侠器の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56174627A JPS5879478A (ja) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | 電圧型電力変換器の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56174627A JPS5879478A (ja) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | 電圧型電力変換器の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5879478A true JPS5879478A (ja) | 1983-05-13 |
| JPH0375893B2 JPH0375893B2 (ja) | 1991-12-03 |
Family
ID=15981894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56174627A Granted JPS5879478A (ja) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | 電圧型電力変換器の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5879478A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6295972A (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-02 | Toshiba Corp | 電力変換装置 |
| JPS62217859A (ja) * | 1986-03-17 | 1987-09-25 | Hitachi Ltd | パルス幅変調電力変換器の制御装置 |
| US4933828A (en) * | 1988-08-12 | 1990-06-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Control system for voltage-source pulse width modulation step-up rectifier |
| JPH0315271A (ja) * | 1989-06-12 | 1991-01-23 | Hitachi Ltd | 電力変換器の制御装置及びそのシステム |
| US5051683A (en) * | 1987-11-12 | 1991-09-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Reactive power controller without initial abrupt disturbance on power source |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594583A (en) * | 1979-01-10 | 1980-07-18 | Hitachi Ltd | Frequency converter and its controlling method |
-
1981
- 1981-11-02 JP JP56174627A patent/JPS5879478A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594583A (en) * | 1979-01-10 | 1980-07-18 | Hitachi Ltd | Frequency converter and its controlling method |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6295972A (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-02 | Toshiba Corp | 電力変換装置 |
| JPS62217859A (ja) * | 1986-03-17 | 1987-09-25 | Hitachi Ltd | パルス幅変調電力変換器の制御装置 |
| US5051683A (en) * | 1987-11-12 | 1991-09-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Reactive power controller without initial abrupt disturbance on power source |
| US4933828A (en) * | 1988-08-12 | 1990-06-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Control system for voltage-source pulse width modulation step-up rectifier |
| JPH0315271A (ja) * | 1989-06-12 | 1991-01-23 | Hitachi Ltd | 電力変換器の制御装置及びそのシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0375893B2 (ja) | 1991-12-03 |
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