JPS62217859A - パルス幅変調電力変換器の制御装置 - Google Patents
パルス幅変調電力変換器の制御装置Info
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- JPS62217859A JPS62217859A JP61056830A JP5683086A JPS62217859A JP S62217859 A JPS62217859 A JP S62217859A JP 61056830 A JP61056830 A JP 61056830A JP 5683086 A JP5683086 A JP 5683086A JP S62217859 A JPS62217859 A JP S62217859A
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- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 241001122767 Theaceae Species 0.000 description 1
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 1
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- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ＰＷＭコンバータの制御装置に係り。
特に交流電気車の主回路に好適なＰＷＭコンバータの制
御装置の構成に関する。
御装置の構成に関する。
近年の電力用半導体デバイスの発達は目覚しく、このよ
うなデバイスを用いた電力変換装置が産業用から家庭用
に至るまで広く用いられるようになってきた。
うなデバイスを用いた電力変換装置が産業用から家庭用
に至るまで広く用いられるようになってきた。
その中では、古くから用いられている交流電力を直流電
力に変換するＡＣ−ＤＣコンバータは普及率も高く、ま
た、大容量化も進んでいる。しかしながら、従来のよう
なＡＣ−ＤＣコンバータでは交流入力電流に多くの高調
波を含むため、これが誘導障害を引き起こす原因となり
、深刻な社会問題となりつつある。
力に変換するＡＣ−ＤＣコンバータは普及率も高く、ま
た、大容量化も進んでいる。しかしながら、従来のよう
なＡＣ−ＤＣコンバータでは交流入力電流に多くの高調
波を含むため、これが誘導障害を引き起こす原因となり
、深刻な社会問題となりつつある。
一方、最近の省エネルギーに対する関心は高く、特に、
電源力率の改善は大きな課題の１つであり、力率改善形
のＡＣ−ＤＣコンバータの開発が多方面で進められてい
る。
電源力率の改善は大きな課題の１つであり、力率改善形
のＡＣ−ＤＣコンバータの開発が多方面で進められてい
る。
このような〒ｒ景のもとに、最近脚光を浴びている装置
にパルス幅変調電力変換器（以下単にＰｌｉ１Ｍコンバ
ータと呼ぶ）がある。このＰＷＭコンバータは、スイッ
チング素子のスイッチング周波数を充分に高められれば
、電源からコンバータに供給される交流入力電流（以下
単に交流電流と呼ぶ）をほぼ正弦波化できる。また、Ｐ
ＷＭコンバータの交流側入力電圧（以下コンバータ入力
電圧と呼ぶ）の大きさと位相を調節することにより電源
力率をほぼ１にでき、さらに電源力率＝１の状態で順変
換動作のみならず逆変換動作も可能であるという特徴を
もつ。
にパルス幅変調電力変換器（以下単にＰｌｉ１Ｍコンバ
ータと呼ぶ）がある。このＰＷＭコンバータは、スイッ
チング素子のスイッチング周波数を充分に高められれば
、電源からコンバータに供給される交流入力電流（以下
単に交流電流と呼ぶ）をほぼ正弦波化できる。また、Ｐ
ＷＭコンバータの交流側入力電圧（以下コンバータ入力
電圧と呼ぶ）の大きさと位相を調節することにより電源
力率をほぼ１にでき、さらに電源力率＝１の状態で順変
換動作のみならず逆変換動作も可能であるという特徴を
もつ。
例えば、電気学会研究会資料ＲＡＴ−８６−５（１９８
６年１月２４日）、第３９頁から第４８頁に記載の制御
装置参照。
６年１月２４日）、第３９頁から第４８頁に記載の制御
装置参照。
しかし、一般には、ＰＷＭコンバータを構成するスイッ
チング素子の性能にＰＷＭコンバータの能力が大きく依
存しており、交流電流や変調周波数等が制限を受けてい
る。特に電流に関しては、交流電流に含まれるリップル
電流を考慮して、ある程度余裕を持った設計とする必要
があり、そのために、スイッチング素子の電流利用率を
最大限まで高めることができなかった。
チング素子の性能にＰＷＭコンバータの能力が大きく依
存しており、交流電流や変調周波数等が制限を受けてい
る。特に電流に関しては、交流電流に含まれるリップル
電流を考慮して、ある程度余裕を持った設計とする必要
があり、そのために、スイッチング素子の電流利用率を
最大限まで高めることができなかった。
本発明の目的は、ＰＷＭコンバータの交流電流をスイッ
チング素子の許容する範囲内で最大限まで供給できるよ
うにして、ＰＷＭコンバータの能力を最大限まで引き出
すことにある。
チング素子の許容する範囲内で最大限まで供給できるよ
うにして、ＰＷＭコンバータの能力を最大限まで引き出
すことにある。
上記目的は、直流電圧を制御する直流電圧調節器の出力
にリミッタを設け、このリミッタ値をＰＷＭコンバータ
を構成するスイッチング素子の電流耐量に応じて設定す
ることにより達成される。
にリミッタを設け、このリミッタ値をＰＷＭコンバータ
を構成するスイッチング素子の電流耐量に応じて設定す
ることにより達成される。
本発明の望ましい一実施態様においては、ＰｗＭコンバ
ータの交流入力電流のピーク値に応じて上記リミッタ値
を調整するように構成する。
ータの交流入力電流のピーク値に応じて上記リミッタ値
を調整するように構成する。
このように構成することにより、負荷変動や電源電圧変
動等により直流電圧が変動して直流電圧調節器の出力が
設定値を越えた場合には、直流電圧調節器の出力に設け
たリミッタにより直流電流調節器の出力を制限して、コ
ンバータ入力電圧の虚軸成分を制限する。
動等により直流電圧が変動して直流電圧調節器の出力が
設定値を越えた場合には、直流電圧調節器の出力に設け
たリミッタにより直流電流調節器の出力を制限して、コ
ンバータ入力電圧の虚軸成分を制限する。
また、このリミッタの後段にマイナーＡＣＲを設けた場
合には、コンバータ入力電流そのものを制限することと
なる。
合には、コンバータ入力電流そのものを制限することと
なる。
更に、ＰＷＭコンバータの交流入力電流のピーク値に応
じて上記リミッタ値を調整すれば、スイッチング素子の
遮断電流の許容範囲ギリギリまで交流電流を流し込むこ
とができ、スイッチング素子の電流利用率を高めること
ができる。
じて上記リミッタ値を調整すれば、スイッチング素子の
遮断電流の許容範囲ギリギリまで交流電流を流し込むこ
とができ、スイッチング素子の電流利用率を高めること
ができる。
第１図に本発明の実施例を示す。
自己消弧機能を有するＧＴＯサイリスタ０１〜Ｇ＆と逆
並列に接続されたダイオードＤ１〜Ｄ４から構成される
主回路部は交流リアクトルＡＣＬを介して交流電源に接
続され、直流負荷側には平滑用コンデンサが接続されて
いる。
並列に接続されたダイオードＤ１〜Ｄ４から構成される
主回路部は交流リアクトルＡＣＬを介して交流電源に接
続され、直流負荷側には平滑用コンデンサが接続されて
いる。
上記ＧＴＯサイリスタのオン、オフを制御して、ＰＷＭ
コンバータの出力電力と電源力率を制御する制御装置は
、直流電圧の指令値Ｅ、ａ拳と帰還値Ｅａ との偏差ε
１１．からコンバータ入力電圧の虚軸成分１．（ＥＣ）
を演算作成する虚部設定部ＩＰＳと。
コンバータの出力電力と電源力率を制御する制御装置は
、直流電圧の指令値Ｅ、ａ拳と帰還値Ｅａ との偏差ε
１１．からコンバータ入力電圧の虚軸成分１．（ＥＣ）
を演算作成する虚部設定部ＩＰＳと。
交流電源電圧と交流電流との位相の指令値φ−と帰還値
φとの偏差Ｅφからコンバータ入力電圧の実軸成分Ｒｅ
（Ｅ ｃ ）を演算作成する実部設定部ＲＰＳと、１
．（ＥＣ）とＲｅ（Ｅ ｃ）を極座標変換してコンバー
タ入力電圧の振幅指令ＩＥＣＩと位相指令０を作成する
座標変換器ＰＣｖおよびＩＥｃＩとθからパルス幅変調
されたゲートパルスを発生するゲートパルス発生器ＧＰ
Ｇから構成される。
φとの偏差Ｅφからコンバータ入力電圧の実軸成分Ｒｅ
（Ｅ ｃ ）を演算作成する実部設定部ＲＰＳと、１
．（ＥＣ）とＲｅ（Ｅ ｃ）を極座標変換してコンバー
タ入力電圧の振幅指令ＩＥＣＩと位相指令０を作成する
座標変換器ＰＣｖおよびＩＥｃＩとθからパルス幅変調
されたゲートパルスを発生するゲートパルス発生器ＧＰ
Ｇから構成される。
上記虚部設定部ＩＲ５は、直流電圧の偏差εｅａを入力
として交流電流指令ｌ５ｏ−を作成する直流電圧調節器
ＡＶＲと、その出力リミッタＬＭＴと、リミッタの出カ
ニｓ傘と交流電流帰還値Ｉｓとの偏差ｆｉｌｌからコン
バータ入力電圧の虚軸成分１．（ＥＣ）を演算して出力
する交流電流調節器ＡＣＲから成る６一方、実部設定部
ＲＰＳは、位相検出器ＰＩＩＯによって検出された交流
電源電圧と交流電流との位相差φと位相差指令φ−との
偏差からコンバータ入力電圧の実軸成分Ｒｅ（Ｅｃ）を
演算作成する力率調節器ＰＦＲで構成されている。ここ
で、通常は電源力率を１に保つために、φ−は順変換時
にはＯａに、逆変換時には１８０＠に設定している。
として交流電流指令ｌ５ｏ−を作成する直流電圧調節器
ＡＶＲと、その出力リミッタＬＭＴと、リミッタの出カ
ニｓ傘と交流電流帰還値Ｉｓとの偏差ｆｉｌｌからコン
バータ入力電圧の虚軸成分１．（ＥＣ）を演算して出力
する交流電流調節器ＡＣＲから成る６一方、実部設定部
ＲＰＳは、位相検出器ＰＩＩＯによって検出された交流
電源電圧と交流電流との位相差φと位相差指令φ−との
偏差からコンバータ入力電圧の実軸成分Ｒｅ（Ｅｃ）を
演算作成する力率調節器ＰＦＲで構成されている。ここ
で、通常は電源力率を１に保つために、φ−は順変換時
にはＯａに、逆変換時には１８０＠に設定している。
第２図に、力率１でＰＷＭコンバータを動作させたとき
の電圧・電流のベクトル図を示す。同図に示ように、通
常は電源電圧Ｅｓと交流リアクトルＡＣＬに印加させる
電圧Ｅ＋、（＝Ｅｓ−Ｅｃ）が直交するようにコンバー
タ入力電圧Ｅｃを調節して、制御している。
の電圧・電流のベクトル図を示す。同図に示ように、通
常は電源電圧Ｅｓと交流リアクトルＡＣＬに印加させる
電圧Ｅ＋、（＝Ｅｓ−Ｅｃ）が直交するようにコンバー
タ入力電圧Ｅｃを調節して、制御している。
一般には、交流電流Ｉｓは次式で表わせる。
ｊωＬ
５−Ｅｃ
ｊωＬ
ωＬ ωＬ
上式から明らかなように、電源角周波数ωと交流リアク
トルのリアクタンスＬが一定であれば、コンバータ入力
電圧の虚軸成分１．（ＥＣ）を調節することで交流電流
Ｉｓの実軸成分（有効分）を調節でき、また、コンバー
タ入力電圧の実軸成分分）を調節できる。したがって、
Ｉ−（ＥＣ）で有効電流の調整（電力調節）を行いなが
ら、Ｒｅ（ｉ）で力率の調整を行える。
トルのリアクタンスＬが一定であれば、コンバータ入力
電圧の虚軸成分１．（ＥＣ）を調節することで交流電流
Ｉｓの実軸成分（有効分）を調節でき、また、コンバー
タ入力電圧の実軸成分分）を調節できる。したがって、
Ｉ−（ＥＣ）で有効電流の調整（電力調節）を行いなが
ら、Ｒｅ（ｉ）で力率の調整を行える。
ところで、ＰＷＭコンバータにはスイッチング素子の最
小オン時間あるいは最小オフ時間によって決定される変
調周波数の上限があり（一般には最小オフ時間によって
決定される）、そのため、交流電流ｉｓは正弦波とはな
らずに第３図に示すようなリップルを含む波形となる。
小オン時間あるいは最小オフ時間によって決定される変
調周波数の上限があり（一般には最小オフ時間によって
決定される）、そのため、交流電流ｉｓは正弦波とはな
らずに第３図に示すようなリップルを含む波形となる。
ここで、交流電流のピーク値Ｉ ５ｐｅａｋはスイッチ
ング素子の最大遮断電流（スイッチング素子が遮断する
電流の最大値）に相当するため、Ｉ ５ｐｅａｈがスイ
ッチング素子の遮断電流の許容値を越えない範囲でＰＷ
Ｍコンバータを動作させる必要がある。
ング素子の最大遮断電流（スイッチング素子が遮断する
電流の最大値）に相当するため、Ｉ ５ｐｅａｈがスイ
ッチング素子の遮断電流の許容値を越えない範囲でＰＷ
Ｍコンバータを動作させる必要がある。
いま、負荷ＬＯＡＤの変動により直流電圧Ｅ。
が低下した場合を考える。このとき、直流電圧調節器Ａ
ＶＲは交流電流指令Ｉ ＳＯＳを増加して、直流電圧を
一定に保とうとする。この指令値Ｉｓｏ拳がＧＴＯの最
大遮断電流に相当する交流電流のピーク値Ｉ ５ｐｅａ
ｋが規定値を越えないようにあらかじめ設定したリミッ
タＬＭＴのリミッタ値１ｓｂに達したとき、交流電流指
令値Ｉｓ−をＩｓ＋、に制限して、１．（ＥＣ）を制限
する。
ＶＲは交流電流指令Ｉ ＳＯＳを増加して、直流電圧を
一定に保とうとする。この指令値Ｉｓｏ拳がＧＴＯの最
大遮断電流に相当する交流電流のピーク値Ｉ ５ｐｅａ
ｋが規定値を越えないようにあらかじめ設定したリミッ
タＬＭＴのリミッタ値１ｓｂに達したとき、交流電流指
令値Ｉｓ−をＩｓ＋、に制限して、１．（ＥＣ）を制限
する。
したかつて、交流電流Ｉｓはリミッタ値ＩＳＬまで電源
から供給できるようになり、従来のように不必要に交流
電流に余裕を持たせる必要がなくなり、変換できる電力
も拡大される。
から供給できるようになり、従来のように不必要に交流
電流に余裕を持たせる必要がなくなり、変換できる電力
も拡大される。
なお、負荷短絡等の故障により過電流が生じた場合には
、図示していない過電流検出器が動作して、ＧＴＯを遮
断した後、運転を停止する等の対策が考えられる。
、図示していない過電流検出器が動作して、ＧＴＯを遮
断した後、運転を停止する等の対策が考えられる。
第４図に本発明の他の実施例を示す。この実施例では、
交流電流ピーク値検出器ＩＰＤによって検出した交流電
流ピーク値Ｉ ５ｐｅａｈの値により、リミッタ値設定
器ＬＭＳを用いて直流電流調節器ＡＶＲの出力に設けた
リミッタＬＭＴリミッタ値ＩＳＬを変更している立爪外
は、第１図に示した実施例と同様である。
交流電流ピーク値検出器ＩＰＤによって検出した交流電
流ピーク値Ｉ ５ｐｅａｈの値により、リミッタ値設定
器ＬＭＳを用いて直流電流調節器ＡＶＲの出力に設けた
リミッタＬＭＴリミッタ値ＩＳＬを変更している立爪外
は、第１図に示した実施例と同様である。
上記リミッタ値設定器Ｌ Ｍ Ｓの特性の一例を第５１
ｉ！！ｌに示す。リミッタ値設定器ＬＭＳの出方１．Ｓ
Ｌは、交流電流ピーク値がｌ５ｐｚに達すると減少しは
じめ、工ｓｐｚで０となる。すなわち、交流電流ピーク
値ｌ５ｐｅａｋがＩ ｓｐｌ を越えて上昇すると。
ｉ！！ｌに示す。リミッタ値設定器ＬＭＳの出方１．Ｓ
Ｌは、交流電流ピーク値がｌ５ｐｚに達すると減少しは
じめ、工ｓｐｚで０となる。すなわち、交流電流ピーク
値ｌ５ｐｅａｋがＩ ｓｐｌ を越えて上昇すると。
リミッタ値Ｉｓムは徐々に絞り込まれ、交流電流指令値
Ｉｓ−がＩＳＬに達した時点でリミッタが動作する。し
たがって、交流電流のピーク値Ｉ ５ｐｅａｈはｒｓｐ
ｚ以下に制限される。ここで、Ｉ ｓｐｚは、過電流時
に動作する過電流検出器の動作電流設定値（Ｉｏｃ）以
下に設定している。
Ｉｓ−がＩＳＬに達した時点でリミッタが動作する。し
たがって、交流電流のピーク値Ｉ ５ｐｅａｈはｒｓｐ
ｚ以下に制限される。ここで、Ｉ ｓｐｚは、過電流時
に動作する過電流検出器の動作電流設定値（Ｉｏｃ）以
下に設定している。
本実施例によれば、交流電流のピーク値すなわちＧＴＯ
の遮断電流が許容最大値を越えない範囲で最大限の交流
電流を流せるため、ＰＷＭコンバータは処理電力を最大
限まで拡大できる。そのため、さらに装置の軽量・コン
パクト化も図れるようになる。
の遮断電流が許容最大値を越えない範囲で最大限の交流
電流を流せるため、ＰＷＭコンバータは処理電力を最大
限まで拡大できる。そのため、さらに装置の軽量・コン
パクト化も図れるようになる。
本発明によれば、ＰＷＭコンバータの入力電流は、直流
電圧調節器の出方に設けたリミッタのリミッタ値によっ
て決定される電流値まで流せるため、スイッチング素子
の電流利用率を高めることができる。そのため、素子の
電流利用率が上った分だけＰＷＭコンバータの最大処理
電力も拡大され、装置の軽量・コンパクト化にもつなが
る。
電圧調節器の出方に設けたリミッタのリミッタ値によっ
て決定される電流値まで流せるため、スイッチング素子
の電流利用率を高めることができる。そのため、素子の
電流利用率が上った分だけＰＷＭコンバータの最大処理
電力も拡大され、装置の軽量・コンパクト化にもつなが
る。
第１図は本発明の１実施例の図、第２図はＰＩＩＭコン
バータを力率１に制御した時のベクトル図、第３図はＰ
ＷＭコンバータの交流電流波形を示す図、第４図は本発
明の他の実施例を示す図、第５図は第４図のリミッタ値
設定器ＬＭＳの特性の１例を示す図である。 Ｅｓ・・・交流電源電圧、Ｉｓ・・・交流電流、Ｅｃ・
・・コンバータの交流入力電圧、ＥＬ・・・交流リアク
トル電圧、Ｅａ・・・直流電圧、０１〜Ｇ４・・・ＧＴ
○サイリスタ、Ｄｚ〜Ｄ４・・・ダイオード、ＡＣＬ・
・・交流リアクトル、Ｃ−・・・平滑用コンデンサ、Ｌ
ＯＡＤ・・・負荷、ＩＰＳ・・・虚部設定部、ＲＰＳ・
・・実部設定部、ＡＶＲ・・・直流電圧調節器、ＬＭＴ
・・・リミッタ、ＡＣＲ・・・交流電流調節器、ＰＨＤ
・・・位相検出器、ＰＦＲ・・・電源力率調節器、ｐｃ
ｖ・・・座標変換器。 ＧＰＧゲートパルス発生器、Ｅ−・・・直流電圧指令値
、ｔｅａ・・・直流電圧偏差、Ｉい・・・交流電流指令
値、ε１．・・・交流電流偏差、φ噛・・・位相角指令
値。 １、（ＥＣ）・・・コンバータ入力電圧虚軸成分、Ｒｅ
（Ｅ ｃ ）・・・コンバータ久方電圧実軸成分、θ
・・・コンバータ入力電圧位相角、ＩＥｃＩ・・・コン
バータ入力電圧振幅、ｉｓ・・・交流電流、Ｉ ５ｐｅ
ａｋ・・・交流電流ピーク値、ＩＰＤ・・・交流電流ピ
ーク値検出器、奉２国 寮３０ 寮Ｓ の →ｒ−ｓｅｅｇ
バータを力率１に制御した時のベクトル図、第３図はＰ
ＷＭコンバータの交流電流波形を示す図、第４図は本発
明の他の実施例を示す図、第５図は第４図のリミッタ値
設定器ＬＭＳの特性の１例を示す図である。 Ｅｓ・・・交流電源電圧、Ｉｓ・・・交流電流、Ｅｃ・
・・コンバータの交流入力電圧、ＥＬ・・・交流リアク
トル電圧、Ｅａ・・・直流電圧、０１〜Ｇ４・・・ＧＴ
○サイリスタ、Ｄｚ〜Ｄ４・・・ダイオード、ＡＣＬ・
・・交流リアクトル、Ｃ−・・・平滑用コンデンサ、Ｌ
ＯＡＤ・・・負荷、ＩＰＳ・・・虚部設定部、ＲＰＳ・
・・実部設定部、ＡＶＲ・・・直流電圧調節器、ＬＭＴ
・・・リミッタ、ＡＣＲ・・・交流電流調節器、ＰＨＤ
・・・位相検出器、ＰＦＲ・・・電源力率調節器、ｐｃ
ｖ・・・座標変換器。 ＧＰＧゲートパルス発生器、Ｅ−・・・直流電圧指令値
、ｔｅａ・・・直流電圧偏差、Ｉい・・・交流電流指令
値、ε１．・・・交流電流偏差、φ噛・・・位相角指令
値。 １、（ＥＣ）・・・コンバータ入力電圧虚軸成分、Ｒｅ
（Ｅ ｃ ）・・・コンバータ久方電圧実軸成分、θ
・・・コンバータ入力電圧位相角、ＩＥｃＩ・・・コン
バータ入力電圧振幅、ｉｓ・・・交流電流、Ｉ ５ｐｅ
ａｋ・・・交流電流ピーク値、ＩＰＤ・・・交流電流ピ
ーク値検出器、奉２国 寮３０ 寮Ｓ の →ｒ−ｓｅｅｇ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、交流電力を直流電力に変換する逆変換動作可能なパ
ルス幅変調電力変換器（ＰＷＭコンバータ）の直流電圧
調節機能を有する制御装置において、直流電圧指令と直
流電圧帰還値との偏差から上記コンバータの交流入力電
流指令を作成する直流電圧調節器の出力側にリミツタを
設けたことを特徴とするＰＷＭコンバータの制御装置。 ２、第１項記載のリミツタのリミツタ値は、上記ＰＷＭ
コンバータの交流入力電流のピーク値に応動して可変す
ることを特徴とするＰＷＭコンバータの制御装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61056830A JP2607471B2 (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | パルス幅変調電力変換器の制御装置 |
| EP87103371A EP0237012B1 (en) | 1986-03-11 | 1987-03-10 | A control apparatus for pwm power converters |
| DE87103371T DE3786024T2 (de) | 1986-03-11 | 1987-03-10 | Steuerapparat für pulsbreitenmodulierte Umrichter. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61056830A JP2607471B2 (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | パルス幅変調電力変換器の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62217859A true JPS62217859A (ja) | 1987-09-25 |
| JP2607471B2 JP2607471B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=13038294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61056830A Expired - Lifetime JP2607471B2 (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-17 | パルス幅変調電力変換器の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607471B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT504106B1 (de) * | 2006-08-24 | 2008-03-15 | Elin Ebg Traction Gmbh | Verfahren zur regelung eines netzstromrichters für schienenfahrzeuge |
| CN113726158A (zh) * | 2020-05-26 | 2021-11-30 | 三菱电机株式会社 | 功率转换装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5879478A (ja) * | 1981-11-02 | 1983-05-13 | Hitachi Ltd | 電圧型電力変換器の制御装置 |
| JPS6166569A (ja) * | 1984-09-05 | 1986-04-05 | Toshiba Corp | 電力変換装置 |
-
1986
- 1986-03-17 JP JP61056830A patent/JP2607471B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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| CN113726158A (zh) * | 2020-05-26 | 2021-11-30 | 三菱电机株式会社 | 功率转换装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2607471B2 (ja) | 1997-05-07 |
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