JPS59226662A - Ｐｗｍ変換器の制御装置 - Google Patents
Ｐｗｍ変換器の制御装置Info
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- JPS59226662A JPS59226662A JP10072083A JP10072083A JPS59226662A JP S59226662 A JPS59226662 A JP S59226662A JP 10072083 A JP10072083 A JP 10072083A JP 10072083 A JP10072083 A JP 10072083A JP S59226662 A JPS59226662 A JP S59226662A
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- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は交流電源電圧を直流電圧に変換するＰＷＭ変換
器の制御装置に関する。
器の制御装置に関する。
トランジスタやゲートターンオフサイリスタなどの自己
消弧素子盆グレーツ結線したＰＷＭ変換器は周知のとこ
ろでおる。ＰＷＭ変換器の交流入力端をリアクトルを介
して交流電源に接続し、交流電源電圧を基準にして交流
入力電圧の大きさと位相を瞬時制御すると入力電流の大
きさと位相を制御できる。それ故、ＰＷＭ変換器が交流
電源から供給される有効電力を任意に調節することがで
きる。有効電力はＰＷＭ変換器によって直流電力に変換
されるため、直流出力電圧（電流）を所望値に制御する
ことができることになる。
消弧素子盆グレーツ結線したＰＷＭ変換器は周知のとこ
ろでおる。ＰＷＭ変換器の交流入力端をリアクトルを介
して交流電源に接続し、交流電源電圧を基準にして交流
入力電圧の大きさと位相を瞬時制御すると入力電流の大
きさと位相を制御できる。それ故、ＰＷＭ変換器が交流
電源から供給される有効電力を任意に調節することがで
きる。有効電力はＰＷＭ変換器によって直流電力に変換
されるため、直流出力電圧（電流）を所望値に制御する
ことができることになる。
ところで、ＰＷＭ変換器を構成する自己消弧素チにはそ
れぞれ帰還用のダイオードが逆並列接続されている。Ｐ
ＷＭ変換器のパルス幅変調制御を行うためには、直流出
力電圧を交流電源電圧のダ・イオード整流電圧ニジ大き
くしなければならない。
れぞれ帰還用のダイオードが逆並列接続されている。Ｐ
ＷＭ変換器のパルス幅変調制御を行うためには、直流出
力電圧を交流電源電圧のダ・イオード整流電圧ニジ大き
くしなければならない。
何故ならば、直流電圧が交流電源電圧のダイオード整流
電圧よシ低下すると、ＰＷＭ変換器の帰還用ダイオード
によって直流電力が供給されるようになり パルス幅変
調制御が不能になるからである。
電圧よシ低下すると、ＰＷＭ変換器の帰還用ダイオード
によって直流電力が供給されるようになり パルス幅変
調制御が不能になるからである。
一方、ＰＷＭ変換器の直流側に接続される負荷によって
は直流電圧が交流電源電圧のダイオード整流電圧相当お
るいはそれ以下でろることを要求される。負荷がインバ
ータの場合、菓子の電圧破壊を防止するために必要とな
る。
は直流電圧が交流電源電圧のダイオード整流電圧相当お
るいはそれ以下でろることを要求される。負荷がインバ
ータの場合、菓子の電圧破壊を防止するために必要とな
る。
このように、ＰＷＭ変換器を順変換器として用いた場合
、直流電圧を交流電源電圧のダイオード整流電圧相当に
することが強く要望されている。
、直流電圧を交流電源電圧のダイオード整流電圧相当に
することが強く要望されている。
本発明は上記点に対処して成されたもので、その目的と
するととろはＰＷＭ変換器の直流側電圧を交流電源電圧
のダイオード整流電圧以下にできるＰＷＭ変換器の制御
装置を提供することにおる。
するととろはＰＷＭ変換器の直流側電圧を交流電源電圧
のダイオード整流電圧以下にできるＰＷＭ変換器の制御
装置を提供することにおる。
本発明の特徴とするところはＰＷＭ変換器の直流出力電
圧の大きさに応じてＰＷＭ変換器が交流電源から入力す
る無効電力を調整し、交流入力電圧の大きさを変化させ
るようにしたことにおる。
圧の大きさに応じてＰＷＭ変換器が交流電源から入力す
る無効電力を調整し、交流入力電圧の大きさを変化させ
るようにしたことにおる。
なお、交流入力電圧とはＰＷＭ変換器とりアクドル間の
交流電圧のことである。
交流電圧のことである。
第１図に本発明の一実施例を示す。
第１図において、ＰＷＭ変換器１はリアクトルＬを介し
て交流電源ＡＣに接続される。ＰＷＭｆ換器１は例えは
第２図に示すように、ゲートターンオフサイリスタＧＴ
Ｏをグレーツ結線し、ＧＴＯに帰還ダイオードＦＤが逆
並列接続される構成と・なっている。ＰＷＭ変換器１の
直流出力端子間に ・は負荷１１と平滑コンデンサＣが
接続される。コンデンサＣの両端電圧（ＰＷＭ変換器１
の直流出力電圧）は電圧検出器１５で検出される。変換
器１の直流出力電圧の大きさを設定する直流電圧設定回
路２の設定値ＶＩＩと電圧検出器１５で検出した実際値
Ｖｏは電圧比較器３に図示の極性で加えられる。電圧比
較器３の直流電圧偏差信号Δ■は乗算器５の入力となる
。変換器１の交流入力電圧の大きさを設定する交流電圧
設定回路６の設定値（直流信号）Ｅｔｌｌと交流入力電
圧の大きさを検出する電圧検出器７の検出値Ｅｔａは電
圧比較器８に図示の極性で加えられる。電圧比較器８の
交流電圧偏差信号（直流信号）ΔＥは乗算器９に入力さ
れる。変圧器４は交流電源ＡＣの交流電源電圧（相電圧
）Ｅを検出し、電圧Ｅと同相成分Ｅ１および９０°位相
の遅れた９０°位相差成分Ｅ鵞を出力する。同相成分Ｅ
１は乗算器５に入力され、９０°位相差成分Ｅ！は乗算
器９に入力される。乗算器５は同相成分Ｅ１と直流電圧
偏差信号Δ■を掛算し、電源電流■の電源電圧Ｅと同位
相の有効分電流指令信号工、を出力する。また、乗算器
９は９０°位相差成分Ｅ２と交流電圧偏差信号ΔＥを掛
算し、電源電圧Ｅに対し９０°だけ位相の遅れた無効分
電流指令信号■、を出力する。加算器１０は両電流指令
信号Ｉ＋ と工２をベクトル加算し電流指令信号ＩＰを
比較器１２に図示の極性で与える。変換器１の交流入力
電流Ｉは変流器１１で検出される。比較器１２はヒステ
リシス特性を有するもので、電流指令信号ＩＰと検出値
工の偏差によってＰＷＭ信号を発生しゲート回路１０に
加える。
て交流電源ＡＣに接続される。ＰＷＭｆ換器１は例えは
第２図に示すように、ゲートターンオフサイリスタＧＴ
Ｏをグレーツ結線し、ＧＴＯに帰還ダイオードＦＤが逆
並列接続される構成と・なっている。ＰＷＭ変換器１の
直流出力端子間に ・は負荷１１と平滑コンデンサＣが
接続される。コンデンサＣの両端電圧（ＰＷＭ変換器１
の直流出力電圧）は電圧検出器１５で検出される。変換
器１の直流出力電圧の大きさを設定する直流電圧設定回
路２の設定値ＶＩＩと電圧検出器１５で検出した実際値
Ｖｏは電圧比較器３に図示の極性で加えられる。電圧比
較器３の直流電圧偏差信号Δ■は乗算器５の入力となる
。変換器１の交流入力電圧の大きさを設定する交流電圧
設定回路６の設定値（直流信号）Ｅｔｌｌと交流入力電
圧の大きさを検出する電圧検出器７の検出値Ｅｔａは電
圧比較器８に図示の極性で加えられる。電圧比較器８の
交流電圧偏差信号（直流信号）ΔＥは乗算器９に入力さ
れる。変圧器４は交流電源ＡＣの交流電源電圧（相電圧
）Ｅを検出し、電圧Ｅと同相成分Ｅ１および９０°位相
の遅れた９０°位相差成分Ｅ鵞を出力する。同相成分Ｅ
１は乗算器５に入力され、９０°位相差成分Ｅ！は乗算
器９に入力される。乗算器５は同相成分Ｅ１と直流電圧
偏差信号Δ■を掛算し、電源電流■の電源電圧Ｅと同位
相の有効分電流指令信号工、を出力する。また、乗算器
９は９０°位相差成分Ｅ２と交流電圧偏差信号ΔＥを掛
算し、電源電圧Ｅに対し９０°だけ位相の遅れた無効分
電流指令信号■、を出力する。加算器１０は両電流指令
信号Ｉ＋ と工２をベクトル加算し電流指令信号ＩＰを
比較器１２に図示の極性で与える。変換器１の交流入力
電流Ｉは変流器１１で検出される。比較器１２はヒステ
リシス特性を有するもので、電流指令信号ＩＰと検出値
工の偏差によってＰＷＭ信号を発生しゲート回路１０に
加える。
なお、第１図は１相分のみを示しておシ、部品番号４，
５および９〜１３は他の２相分必要であるが図示を省略
している。
５および９〜１３は他の２相分必要であるが図示を省略
している。
次に、第１図の動作を説明する前に本発明の理解を容易
にするためＰＷＭ変換器の変換動作の原理を説明する。
にするためＰＷＭ変換器の変換動作の原理を説明する。
第３図は交流電源ＡＣと変換器１とを簡略化して示した
もので、Ｅは交流電源電圧、Ｅｔは変換器１の交流入力
電圧おおび１は交流入力電流を示す。
もので、Ｅは交流電源電圧、Ｅｔは変換器１の交流入力
電圧おおび１は交流入力電流を示す。
第４図は電圧Ｅ、Ｅｔと電流工の関係を示すべクトル図
で、同図（ａ）は順変換動作の場合を示し、同図（ｂ）
は逆変換動作の場合を示す。
で、同図（ａ）は順変換動作の場合を示し、同図（ｂ）
は逆変換動作の場合を示す。
第４図から理解できるよう交流入力電圧Ｅｔの大きさと
位相を電圧Ｅを基準にして変化させるとりアクドルＬに
印加される電圧が変化する。その結果、交流入力電流Ｉ
の大きさと位相ψが調節される。第４図は変換器１が力
率１．０の運転を行う場合を示している。図示のように
電流Ｉが電源電圧Ｅに同位相（または逆位相）となるよ
う制御することにより、電源力率１．０の運転が行える
。しかし、その際、入力電圧Ｅｔの大きさはりアクドル
Ｌの電圧降下ＸＩによって電源電圧Ｅよシ大きくなる。
位相を電圧Ｅを基準にして変化させるとりアクドルＬに
印加される電圧が変化する。その結果、交流入力電流Ｉ
の大きさと位相ψが調節される。第４図は変換器１が力
率１．０の運転を行う場合を示している。図示のように
電流Ｉが電源電圧Ｅに同位相（または逆位相）となるよ
う制御することにより、電源力率１．０の運転が行える
。しかし、その際、入力電圧Ｅｔの大きさはりアクドル
Ｌの電圧降下ＸＩによって電源電圧Ｅよシ大きくなる。
一方、ＰＷＭ変換器１は正側と負側のＧＴＯが交互に導
通するものでアシ、変換器１の交流入力端には直流電圧
の正側、負側電圧が交互に現われる。正負の比率はＰＷ
Ｍ信号に基づき連続的に変化するので、交流入力電圧Ｅ
ｔの基本波は正弦波状に制御される。このように、交流
入力電圧Ｅｔは直流電圧をパルス幅制御して得られるも
のであるため、交流入力電圧Ｅｔの基本波の最大値は直
流電圧により制限される。換言すると、直流電圧Ｖ０が
不足の場合は前述したＰＷＭ信号に基づく動作を行えず
入力電圧■を所定値に制御することができなくなる。そ
して、電源力率１．０の運転においては交流入力電圧Ｅ
ｔが電流Ｉの大きさに比例して上昇することから、直流
電圧はそれを見込んで高く設定する必要がある。
通するものでアシ、変換器１の交流入力端には直流電圧
の正側、負側電圧が交互に現われる。正負の比率はＰＷ
Ｍ信号に基づき連続的に変化するので、交流入力電圧Ｅ
ｔの基本波は正弦波状に制御される。このように、交流
入力電圧Ｅｔは直流電圧をパルス幅制御して得られるも
のであるため、交流入力電圧Ｅｔの基本波の最大値は直
流電圧により制限される。換言すると、直流電圧Ｖ０が
不足の場合は前述したＰＷＭ信号に基づく動作を行えず
入力電圧■を所定値に制御することができなくなる。そ
して、電源力率１．０の運転においては交流入力電圧Ｅ
ｔが電流Ｉの大きさに比例して上昇することから、直流
電圧はそれを見込んで高く設定する必要がある。
第５図は本発明の原理を示すベクトル図で、（ａ）は順
変換動作、（ｂ）は逆変換動作の場合である。
変換動作、（ｂ）は逆変換動作の場合である。
第５図から明らかなように、順変換動作の場合は電流工
を電源電圧Ｅに対してＯ〈ψく９００の範囲で遅れ位相
にすることにより、また、逆変換動作の場合は９０°〈
ψく１８０°の範囲で遅れ位相に制御することによシ交
流入力電圧Ｂｔの大きさはりアクドルＬの電圧降下ＸＩ
によって交流電源電圧Ｅより低下する。したがって、直
流電圧Ｖ。
を電源電圧Ｅに対してＯ〈ψく９００の範囲で遅れ位相
にすることにより、また、逆変換動作の場合は９０°〈
ψく１８０°の範囲で遅れ位相に制御することによシ交
流入力電圧Ｂｔの大きさはりアクドルＬの電圧降下ＸＩ
によって交流電源電圧Ｅより低下する。したがって、直
流電圧Ｖ。
を電源電圧Ｅのダイオード整流電圧より小さくすること
ができる。
ができる。
以上が本発明の原理でメジ、この原理を実現するための
第１図に示す実施例の動作を説明する。
第１図に示す実施例の動作を説明する。
さて、直流電圧設定回路２の設定値Ｖｓと電圧検出器１
２で検出した実際値Ｖｏは電圧比較器３で比較される。
２で検出した実際値Ｖｏは電圧比較器３で比較される。
電圧比較器３の電圧偏差信号ΔＶは乗算器５に入力され
る。乗算器５は変圧器４で検出した電源電圧Ｅの同位相
成分Ｅ１に電圧偏差信号Δ■を掛算し、同位相成分Ｅ、
の振幅を電圧偏差信号ΔＶの大きさに比例して変化させ
た電流指令信号工１を出力する。電流指令信号Ｉ、は第
５図に示す如く電源電圧Ｅと同位相であり、電源電流工
の有効分の大きさを指令するものとなる。
る。乗算器５は変圧器４で検出した電源電圧Ｅの同位相
成分Ｅ１に電圧偏差信号Δ■を掛算し、同位相成分Ｅ、
の振幅を電圧偏差信号ΔＶの大きさに比例して変化させ
た電流指令信号工１を出力する。電流指令信号Ｉ、は第
５図に示す如く電源電圧Ｅと同位相であり、電源電流工
の有効分の大きさを指令するものとなる。
一方、交流電圧設定回路６の設定値Ｅ ｔｓと電圧検出
器７で検出した実際値Ｅｔｏは電圧比較器８で比較され
、その偏差である電圧偏差信号ΔＥが来貢器８に入力さ
れる。ここで、両電圧設定回路２゜６の設定値はＶｇ＞
Ｅｔｏの関係に選定される。来貢器８は電源電圧Ｅの９
０°位相差成分Ｅ２に電圧偏差信号ΔＥを掛算し、９０
°位相差成分Ｅ２の振幅を電圧偏差信号ΔＥの大きさに
比例して変化させた電流指令信号工２を出力する。電流
指令信（９） 号１．は第５図に示すように電源電圧Ｅと９０゜位相差
を持っておシ、電源電流Ｉの無効分の大きさを指令する
ものとなる。乗算器５，９の両電流指令信号Ｉ、、１．
は加算器１ｏで加算され電流指令信号■、となる。電流
指令信号Ｉｐと変流器で検出した交流入力電流工を比較
器１２で比較し、比較器１２からＰ、ＷＭ倍信号得る。
器７で検出した実際値Ｅｔｏは電圧比較器８で比較され
、その偏差である電圧偏差信号ΔＥが来貢器８に入力さ
れる。ここで、両電圧設定回路２゜６の設定値はＶｇ＞
Ｅｔｏの関係に選定される。来貢器８は電源電圧Ｅの９
０°位相差成分Ｅ２に電圧偏差信号ΔＥを掛算し、９０
°位相差成分Ｅ２の振幅を電圧偏差信号ΔＥの大きさに
比例して変化させた電流指令信号工２を出力する。電流
指令信（９） 号１．は第５図に示すように電源電圧Ｅと９０゜位相差
を持っておシ、電源電流Ｉの無効分の大きさを指令する
ものとなる。乗算器５，９の両電流指令信号Ｉ、、１．
は加算器１ｏで加算され電流指令信号■、となる。電流
指令信号Ｉｐと変流器で検出した交流入力電流工を比較
器１２で比較し、比較器１２からＰ、ＷＭ倍信号得る。
ＰＷＭ変換器１を比較器１２のＰＷＭ信号に基づき点弧
制御することにより、交流入力電流工の大きさと位相は
電流指令信号工、と一致するように制御される。
制御することにより、交流入力電流工の大きさと位相は
電流指令信号工、と一致するように制御される。
このようにしてＰＷＭ変換器１の制御を行うのであるが
、交流入力電流工は電流指令信号工、に比例するようそ
の瞬時値が制御される。電流指令信号工、は有効分電流
指令信号ＩＩ と無効分電流指令信号Ｉｓのベクトルで
ある。有効分電流指令信号■１はその振幅が電圧偏差信
号ΔＶに比例して変化する。そのため、交流入力電流工
の有効分■１は直流電圧偏差ΔＶに応じて制御される。
、交流入力電流工は電流指令信号工、に比例するようそ
の瞬時値が制御される。電流指令信号工、は有効分電流
指令信号ＩＩ と無効分電流指令信号Ｉｓのベクトルで
ある。有効分電流指令信号■１はその振幅が電圧偏差信
号ΔＶに比例して変化する。そのため、交流入力電流工
の有効分■１は直流電圧偏差ΔＶに応じて制御される。
ＰＷＭ変換器１の直流出力電流は交流入力電流■の有効
分工ｌに比例する。したがって、ＰｗＭ変（１０） 換器１の直流出力電圧Ｖｏは直流電圧設定回路２に設定
された設定値Ｖｍと一致するように制御される。一方、
無効分電流指令信号Ｉ、はその損幅が電圧偏差信号ΔＥ
に比例して変化する。したがって、交流入力電圧Ｅｔ、
は設定値Ｅｔ、と一致するように制御される。
分工ｌに比例する。したがって、ＰｗＭ変（１０） 換器１の直流出力電圧Ｖｏは直流電圧設定回路２に設定
された設定値Ｖｍと一致するように制御される。一方、
無効分電流指令信号Ｉ、はその損幅が電圧偏差信号ΔＥ
に比例して変化する。したがって、交流入力電圧Ｅｔ、
は設定値Ｅｔ、と一致するように制御される。
以上のようにして直流電圧Ｖｏを交流入力電圧Ｅｔａが
設定値Ｖａ ＊ Ｅｔａとなるように制御するのでおる
が、電流位相ψはＶｓ＞Ｖｏのとき小さくなり、Ｖ ｔ
、）Ｖ ｏのとき大、きくなる。
設定値Ｖａ ＊ Ｅｔａとなるように制御するのでおる
が、電流位相ψはＶｓ＞Ｖｏのとき小さくなり、Ｖ ｔ
、）Ｖ ｏのとき大、きくなる。
たお、ｖｏ＞ｖＭになると電圧偏差信号ΔＶが負極性の
ため、有効分電流指令信号１．は交流電源電圧Ｅ（同位
相成分Ｅ１）と逆位相になる。したがって、ＰＷＭ変換
器１は第５図（ｂ）に示すような逆変換動作が行われる
。その結果、ＰＷＭ変換器１の順変換動作および逆変換
動作のいずれの場合にも交流入力電圧Ｅｔの大きさを交
流電源電圧Ｅのダイオード整流電圧よシ小さくできる。
ため、有効分電流指令信号１．は交流電源電圧Ｅ（同位
相成分Ｅ１）と逆位相になる。したがって、ＰＷＭ変換
器１は第５図（ｂ）に示すような逆変換動作が行われる
。その結果、ＰＷＭ変換器１の順変換動作および逆変換
動作のいずれの場合にも交流入力電圧Ｅｔの大きさを交
流電源電圧Ｅのダイオード整流電圧よシ小さくできる。
結局、Ｊ’ＷＭ変換器１の直流側電圧を交流電源電圧Ｅ
のダイオード整流電圧よシ小さくできる。
のダイオード整流電圧よシ小さくできる。
（１１）
以上のように、ＰＷＭ変換器の交流入力電圧を交流電源
電圧のダイオード整流電圧より小さくできるので変換器
の直流出力電圧を交流電源電圧のダイオード整流電圧を
小さくすることが可能となる。その結果、変換器の直流
出力電圧を負荷の要求する電圧に設定することができる
。
電圧のダイオード整流電圧より小さくできるので変換器
の直流出力電圧を交流電源電圧のダイオード整流電圧を
小さくすることが可能となる。その結果、変換器の直流
出力電圧を負荷の要求する電圧に設定することができる
。
また、第１図の実施例においては直流電圧設定値■、に
追従して交流入力電圧設定値Ｖｗを変化させることによ
り、直流電圧Ｖ。を負荷の要求に応じて調整することが
可能となる。
追従して交流入力電圧設定値Ｖｗを変化させることによ
り、直流電圧Ｖ。を負荷の要求に応じて調整することが
可能となる。
第６図に本発明の他の実施例をネサ。
第６図は直流電圧設定値Ｖｓの大きさに応じて交流入力
電流Ｉの無効分工２を直接制御するようにしたものであ
る。
電流Ｉの無効分工２を直接制御するようにしたものであ
る。
第６図において第１図と異なるところは直流電圧設定値
Ｖｓに応じて無効分制御信号Ｉ！を出力する無効電流指
令回路１６を設け、この指令回路１６の発生する無効分
制御信号工２を乗算器９に 。
Ｖｓに応じて無効分制御信号Ｉ！を出力する無効電流指
令回路１６を設け、この指令回路１６の発生する無効分
制御信号工２を乗算器９に 。
加えるようにしたことである。
無効電流指令回路１６は第７図に示すように、（１２）
直流電圧設定値ＶＩｌが所定値Ｖｓ□−Ｖｌ１３のとき
には無効電流工２を零にし、所定値Ｖｓ２ ＶｓＩの
範囲で無効電流■、を次第に増加するようにする。
には無効電流工２を零にし、所定値Ｖｓ２ ＶｓＩの
範囲で無効電流■、を次第に増加するようにする。
このように、第６図の実施例においても第１図と同様に
交流入力電圧Ｅｔの大きさを交流電源室、圧Ｅのダイオ
ード整流電圧よ）小さくすることができる。
交流入力電圧Ｅｔの大きさを交流電源室、圧Ｅのダイオ
ード整流電圧よ）小さくすることができる。
以上説明したように本発明によれば、ＰＷＭ変換器の直
流側電圧を交流電源電圧のダイオード整流電圧よりも小
さくすることが可能となる。その結果として、負荷に印
加する直流電圧の大きさを負荷の耐圧に応じて任意に設
定できる。
流側電圧を交流電源電圧のダイオード整流電圧よりも小
さくすることが可能となる。その結果として、負荷に印
加する直流電圧の大きさを負荷の耐圧に応じて任意に設
定できる。
力お、上述の実施例は電流指令信号と交流入力電流を比
較した電流偏差でＰＷＭ信号を得ているが、電流指令信
号と三角波の搬送波をＰＷＭ信号を得るものであっても
同様にして行えるのは勿論である。
較した電流偏差でＰＷＭ信号を得ているが、電流指令信
号と三角波の搬送波をＰＷＭ信号を得るものであっても
同様にして行えるのは勿論である。
ま２、ＰＷＭ変換器はトランジスタとダイオードで構成
されるものでもよいととは明らかなこと（１３） である。
されるものでもよいととは明らかなこと（１３） である。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２図はＰＷ
Ｍ変換器の詳細回路、第３図は本発明の詳細な説明する
ための簡略構成図、第４図、第５図は本発明の詳細な説
明するためのベクトル図、第６図は本発明の他の実施例
を示す構成図、第７図は第６図における無効電流指令回
路の特性図である。
Ｍ変換器の詳細回路、第３図は本発明の詳細な説明する
ための簡略構成図、第４図、第５図は本発明の詳細な説
明するためのベクトル図、第６図は本発明の他の実施例
を示す構成図、第７図は第６図における無効電流指令回
路の特性図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、リアクトルを介して交流電源し接続され、交流電源
電圧を直流電圧に変換するＰＷＭ変換器と、該ＰＷＭ変
換器の直流出力端子間に接続されるコンデンサと、前記
直流電圧の設定値と実際値を比較し直流電圧偏差信号を
出力する電圧比較器と、前記ＰＷＭ変換器に流入する交
流入力電流の無効分の大きさを指令する無効分制御信号
を出力する無効電流指令手段と、前記交流電源電圧を検
出し、電源電圧の同°相成分と９０°位相差成分を出力
する変圧器と、前記電源電圧同相成分と前記直流電圧偏
差信号を掛算した有効分指令信号を得ると共に前記９０
°位相成分と前記無効分制御信号を掛算して無効分指令
信号を得、前記有効分指令信号と無効分指令信号を加算
した電流指令信号を出力する電流指令手段と、前記電流
指令信号に応じて前記Ｐ％ＶＭ変換器の点弧制御を行う
点弧制御手段とを具備しｆｃＰＷＭ変換器の制御装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記無効電流指令
手段は前記ＰＷＭ変換器の交流入力電圧の設定値と実際
値を比較した電圧偏差信号を無効分制御信号として出力
することを特徴とするＰＷＭ変換器の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10072083A JPS59226662A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | Ｐｗｍ変換器の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10072083A JPS59226662A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | Ｐｗｍ変換器の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59226662A true JPS59226662A (ja) | 1984-12-19 |
| JPH0561655B2 JPH0561655B2 (ja) | 1993-09-06 |
Family
ID=14281467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10072083A Granted JPS59226662A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | Ｐｗｍ変換器の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59226662A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62201066A (ja) * | 1986-02-26 | 1987-09-04 | Toshiba Corp | 車両用電力変換装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5872377A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-30 | Hitachi Ltd | Ｐｗｍ制御変換器の制御方法 |
-
1983
- 1983-06-08 JP JP10072083A patent/JPS59226662A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5872377A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-30 | Hitachi Ltd | Ｐｗｍ制御変換器の制御方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62201066A (ja) * | 1986-02-26 | 1987-09-04 | Toshiba Corp | 車両用電力変換装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0561655B2 (ja) | 1993-09-06 |
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