JPS58207314A - 鋼の精錬方法 - Google Patents
鋼の精錬方法Info
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- JPS58207314A JPS58207314A JP57091717A JP9171782A JPS58207314A JP S58207314 A JPS58207314 A JP S58207314A JP 57091717 A JP57091717 A JP 57091717A JP 9171782 A JP9171782 A JP 9171782A JP S58207314 A JPS58207314 A JP S58207314A
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- oxygen
- steel
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、少なくとも脱珪処理を含む溶銑予備処理を施
した浴銑に対して酸素り吹き製鋼法を用い九ｍ＊を行う
方法、特に極低燐銅を容易に廖製し得る方法に関する。
した浴銑に対して酸素り吹き製鋼法を用い九ｍ＊を行う
方法、特に極低燐銅を容易に廖製し得る方法に関する。
Ｖ高１吹き製−法は我国で広く利用されている製ｍ法で
あり、ｆ！４銑、スクラップ、副原料を精錬炉（気体的
にＬ転炉）内へ装入し、上吹き酸素ランスより酸素ガス
を吹き込んで精錬を行う方法である。
あり、ｆ！４銑、スクラップ、副原料を精錬炉（気体的
にＬ転炉）内へ装入し、上吹き酸素ランスより酸素ガス
を吹き込んで精錬を行う方法である。
斯かる１１１１ｔｌにおいて、副原料として必要な生石
灰の駄を低減すると共に、生成スラグ量を低減すべく、
溶銑予備処理として脱珪処理を施すことが行われている
。例えば溶銑の脱珪処理を行うことにより浴銑中の珪素
製産を０，１８〜０．１６１とし、その浴銑を転炉吹錬
する場合には、必要な生石灰が＃鱈１トン当たり１６〜
１７Ａすと少なくなる。
灰の駄を低減すると共に、生成スラグ量を低減すべく、
溶銑予備処理として脱珪処理を施すことが行われている
。例えば溶銑の脱珪処理を行うことにより浴銑中の珪素
製産を０，１８〜０．１６１とし、その浴銑を転炉吹錬
する場合には、必要な生石灰が＃鱈１トン当たり１６〜
１７Ａすと少なくなる。
これは、通常の転炉吹錬において、６１’素吹精により
浴銑中の珪素から生成する二酸化珪素を中和するために
生石灰が消費されるので、浴銑中の珪素濃嗜に応じて添
加すべき生石灰歓が定まろからである。
浴銑中の珪素から生成する二酸化珪素を中和するために
生石灰が消費されるので、浴銑中の珪素濃嗜に応じて添
加すべき生石灰歓が定まろからである。
然るＶｃ溶銑中の珪素はそれが酸化されるときに発熱を
伴うので、スラグの滓化、即ち生石灰分の溶解のために
必髪であり、溶銑中の珪素濃度の低下はスワブの滓（ヒ
を悪（ヒさせることとなる。
伴うので、スラグの滓化、即ち生石灰分の溶解のために
必髪であり、溶銑中の珪素濃度の低下はスワブの滓（ヒ
を悪（ヒさせることとなる。
また脱燐反応に関して百反するに、生石灰が前述の４日
〈酸素吹精により生成する二階１ヒ坪素を中和するだめ
に消費される区外に、同じく酸素吹精により生成する五
酸化溝と結び付くことにより脱燐反応が進行するもので
あるから、溶銑予備処理として脱珪処理を行った溶銑に
対して転炉吹錬を何うことにより生石灰の添加量を低域
することは［Ｊ１１述したａｎ ＜スワブの滓化を態化
させることに加えて脱燐反応にとっては不利な点が多く
なる。
〈酸素吹精により生成する二階１ヒ坪素を中和するだめ
に消費される区外に、同じく酸素吹精により生成する五
酸化溝と結び付くことにより脱燐反応が進行するもので
あるから、溶銑予備処理として脱珪処理を行った溶銑に
対して転炉吹錬を何うことにより生石灰の添加量を低域
することは［Ｊ１１述したａｎ ＜スワブの滓化を態化
させることに加えて脱燐反応にとっては不利な点が多く
なる。
然して極低燐銅を溶製する場合には、ダブルスラグ活、
夢銑脱燐法及び出鋼脱燐法の３つの方法が一般に採用さ
れてしる。ダブルスワブ法とは、転炉において２回の吹
錬を行う方法であり、比較的高炭素函域で吹錬を一旦中
ｉｕ「Ｌ、、俗ｍを出鋼すにと父は螢石等をｆ史用して
流動性を向１させたスワブを転炉炉［１から流汗するこ
とにより１Ｍ鋼とスワブとを分随した陵、＃１＋町、生
石灰分を配合し％２回目の吹錬を何う方法である。また
ギ銑脱ｆｋ ７ ”） ツクヌをｍ ’ＩＬＩ Ｌ／
、ｔｖ＆素ガス等を吹き付けることによシ謳膚保持を行
いつつ処理すること又は予め溶銑中の珪素濃度が０．１
５４以下になるまで脱珪し、ソーダ灰又は生石灰−蛍石
一鉄鉱石系フヲツクスにて処理することにより、溶銑脱
燐を行った後、転炉にて復燐を防止するに必要なだけの
生ね灰分又は要すれば脱燐を史に進行させるに心安なだ
けの生石灰分を添ｔｐ、＋ Ｉ、て吹錬を行う方法であ
る。−に出鋼脱環法とはＳ転炉収線終了後の出鋼遇楊又
は出鋼後において、溶鋼に生石灰−蛍石−鉄鉱石系フラ
ックスを添υ１１シて脱燐を行う方法である。
夢銑脱燐法及び出鋼脱燐法の３つの方法が一般に採用さ
れてしる。ダブルスワブ法とは、転炉において２回の吹
錬を行う方法であり、比較的高炭素函域で吹錬を一旦中
ｉｕ「Ｌ、、俗ｍを出鋼すにと父は螢石等をｆ史用して
流動性を向１させたスワブを転炉炉［１から流汗するこ
とにより１Ｍ鋼とスワブとを分随した陵、＃１＋町、生
石灰分を配合し％２回目の吹錬を何う方法である。また
ギ銑脱ｆｋ ７ ”） ツクヌをｍ ’ＩＬＩ Ｌ／
、ｔｖ＆素ガス等を吹き付けることによシ謳膚保持を行
いつつ処理すること又は予め溶銑中の珪素濃度が０．１
５４以下になるまで脱珪し、ソーダ灰又は生石灰−蛍石
一鉄鉱石系フヲツクスにて処理することにより、溶銑脱
燐を行った後、転炉にて復燐を防止するに必要なだけの
生ね灰分又は要すれば脱燐を史に進行させるに心安なだ
けの生石灰分を添ｔｐ、＋ Ｉ、て吹錬を行う方法であ
る。−に出鋼脱環法とはＳ転炉収線終了後の出鋼遇楊又
は出鋼後において、溶鋼に生石灰−蛍石−鉄鉱石系フラ
ックスを添υ１１シて脱燐を行う方法である。
これら８つの方法はｂずれも梢蛛用フワックスの消ｖ＃
Ｉｋの増加又は検線工程の増加に伴う歩留り及び生産性
の低下を旧来する。
Ｉｋの増加又は検線工程の増加に伴う歩留り及び生産性
の低下を旧来する。
これに対して本発明は、酸素ト１欠き製鋼法において％
便用する生石灰分を低ｒｈｏ＜ Ｌ ＊ ）１′ｊに＜
ｄ＝工程金増加させることなく、通常の転炉吹錬で便用
する＋Ｍ度の生石灰分で、燐濃度が０．０１５１以下の
極低燐銅を、容型することを目的とし、斯かる目的のた
めに酸素と吹き吹錬において、少ｌくとも脱珪処理、要
すれば脱勢処理を施した浴銑を用い、滓化促進のために
造滓剤を粉体で添加し、同時に溶鋼又は溶滓の撹拌力を
強（ヒすべく浴面下にガスを吹き込む方法を採用するの
である。
便用する生石灰分を低ｒｈｏ＜ Ｌ ＊ ）１′ｊに＜
ｄ＝工程金増加させることなく、通常の転炉吹錬で便用
する＋Ｍ度の生石灰分で、燐濃度が０．０１５１以下の
極低燐銅を、容型することを目的とし、斯かる目的のた
めに酸素と吹き吹錬において、少ｌくとも脱珪処理、要
すれば脱勢処理を施した浴銑を用い、滓化促進のために
造滓剤を粉体で添加し、同時に溶鋼又は溶滓の撹拌力を
強（ヒすべく浴面下にガスを吹き込む方法を採用するの
である。
即ち本発明に係る−の精錬方法は、酸素り吹き製ｗ４法
を用いて＠を精錬する方法において、精錬炉内へ装入す
る前の溶銑に対して少なくとも脱珪処坤、要すれば脱燐
処理を施し、この脱珪（脱燐）溶銑を精錬炉内へ装入し
た後、生石灰１石灰石。
を用いて＠を精錬する方法において、精錬炉内へ装入す
る前の溶銑に対して少なくとも脱珪処坤、要すれば脱燐
処理を施し、この脱珪（脱燐）溶銑を精錬炉内へ装入し
た後、生石灰１石灰石。
螢石、ドロマイト、鉄鉱石等の造１４剤の１種又は２梗
以Ｅを混合した粉本をＪ：吠き酸素気流に混入して造滓
剤Ｏ添加を行い、且つ、酸素と吹きにょる吹錬操作の期
間中又はそれに続く吹錬終了後の排出期間まで、不活性
ガス、室累ガヌ、酸素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭
素ガスのうちの１種又は２検収とを浴面下に吹き込むこ
とを特徴とする。
以Ｅを混合した粉本をＪ：吠き酸素気流に混入して造滓
剤Ｏ添加を行い、且つ、酸素と吹きにょる吹錬操作の期
間中又はそれに続く吹錬終了後の排出期間まで、不活性
ガス、室累ガヌ、酸素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭
素ガスのうちの１種又は２検収とを浴面下に吹き込むこ
とを特徴とする。
以下本発明をその実施例を示す図面に基づいて具体的に
説明する。第１図は本発明の実施に使用するト吹キ峻素
ランスのノズルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図
は同じく底面図であって、ノズルヘッド部Ａの内部は同
心的に配設された円筒ｆｉｔ、２．８．４によって粉体
供給路１１．厳素供給路１２．冷却水排出路１３．冷却
水供給路１４が同心的にノズルヘッド部の中心備１から
外周側にこの順序で形成されている。ノズルヘッド部Ａ
の下面はその中央部に開口する中央部ノズＶ１５及び該
中央部ノズＡ／１５の同心円五に相互に等角字隔てられ
て開口する３個の周辺部ノズル１６を除いて閉鎖されて
おり、前記粉体供給路１１０下端は中央部ノズル１５に
、また酸素供給路１２の下端は各周辺部ノズルｌ／１６
に夫々連通され、また冷却水供給路１４と、冷却水排出
路１８との下端はノズルヘッド部Ａ内に形成した円筒壁
３下方における連通路１７によって相互に連通されてい
る。
説明する。第１図は本発明の実施に使用するト吹キ峻素
ランスのノズルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図
は同じく底面図であって、ノズルヘッド部Ａの内部は同
心的に配設された円筒ｆｉｔ、２．８．４によって粉体
供給路１１．厳素供給路１２．冷却水排出路１３．冷却
水供給路１４が同心的にノズルヘッド部の中心備１から
外周側にこの順序で形成されている。ノズルヘッド部Ａ
の下面はその中央部に開口する中央部ノズＶ１５及び該
中央部ノズＡ／１５の同心円五に相互に等角字隔てられ
て開口する３個の周辺部ノズル１６を除いて閉鎖されて
おり、前記粉体供給路１１０下端は中央部ノズル１５に
、また酸素供給路１２の下端は各周辺部ノズルｌ／１６
に夫々連通され、また冷却水供給路１４と、冷却水排出
路１８との下端はノズルヘッド部Ａ内に形成した円筒壁
３下方における連通路１７によって相互に連通されてい
る。
ノズルヘッド部Ａの各円筒壁１〜４のと端部はランヌ本
体ＢをＮ或する前記各円筒壁１〜４と同径であって、且
つ同心的に配役された内管５．中管６、仕切管７．外音
８の各下端に連結されている。
体ＢをＮ或する前記各円筒壁１〜４と同径であって、且
つ同心的に配役された内管５．中管６、仕切管７．外音
８の各下端に連結されている。
そして図面には示していないが内管５の１端は生石灰、
石灰石、蛍石、ドロマイト、鉄鉱石等の造滓剤のうちの
１種の粉体又は２検収五を混合した粉体（以下朧に粉体
という）を貯留するタンク（図示せず）及び窒素ガス、
アルゴンガス等の不活性ガス、水蒸気、酸素等のギヤリ
ヤガス用のタンク（１癩示ぜず）に接続されており、前
記粉本は不活性ガス等のギヤリヤガスに伴われて内管５
．円筒壁１内に形成された粉体供給路１１内を経て中央
部ノズル１５に導かれる。また中管６のト端は酸素タン
ク（吹１示せず）に連結されており、中管６と内管５と
の間及び円筒壁１と２との間に形成される＃素供給路１
２を経て各周辺部ノズル１６に導かれる。仕切管３のＥ
端は排水溜（図示せず）に、また外管８のと瑞は給水タ
ンク（図示せず）（夫々接続されており、外管８と仕切
言７との間及び円筒壁３と４との間に形成される冷却水
供給路１４を旺じてその下端の、連通路１７に達し、こ
の連通路１７を経て円筒壁２と３との間及び中管６と仕
切管７との間に形成される冷却水排出路１３を経て排水
され、ノズルヘッド部Ａ及びランス本体Ｂを冷却するよ
うになっている。
石灰石、蛍石、ドロマイト、鉄鉱石等の造滓剤のうちの
１種の粉体又は２検収五を混合した粉体（以下朧に粉体
という）を貯留するタンク（図示せず）及び窒素ガス、
アルゴンガス等の不活性ガス、水蒸気、酸素等のギヤリ
ヤガス用のタンク（１癩示ぜず）に接続されており、前
記粉本は不活性ガス等のギヤリヤガスに伴われて内管５
．円筒壁１内に形成された粉体供給路１１内を経て中央
部ノズル１５に導かれる。また中管６のト端は酸素タン
ク（吹１示せず）に連結されており、中管６と内管５と
の間及び円筒壁１と２との間に形成される＃素供給路１
２を経て各周辺部ノズル１６に導かれる。仕切管３のＥ
端は排水溜（図示せず）に、また外管８のと瑞は給水タ
ンク（図示せず）（夫々接続されており、外管８と仕切
言７との間及び円筒壁３と４との間に形成される冷却水
供給路１４を旺じてその下端の、連通路１７に達し、こ
の連通路１７を経て円筒壁２と３との間及び中管６と仕
切管７との間に形成される冷却水排出路１３を経て排水
され、ノズルヘッド部Ａ及びランス本体Ｂを冷却するよ
うになっている。
中天部ノズ／Ｌ／１５は粉体供給＠ｉ！１１下端に連な
る導入部１５ａ及び該導入部１５ａ下端に連なるスロー
ト部たる円筒部１５ｂを粉本供給路１１の −軸心線と
１５１心的に形成して構成されている。導入部１５ａは
粉体供給路１１下端から下方、すなわち噴射口側に行く
に従って緩く縮径されて内周壁が逆円錐台形をなすよう
形成され、また円筒部１、５ ｂは導入部１５ａ下端と
同径であって、その下端は噴射口としてノズルヘッド部
Ａの下底面に開口しており、粉体供給路１１内をキャリ
ヤガスに伴われて給送されてきた粉体は導入部１５ａ。
る導入部１５ａ及び該導入部１５ａ下端に連なるスロー
ト部たる円筒部１５ｂを粉本供給路１１の −軸心線と
１５１心的に形成して構成されている。導入部１５ａは
粉体供給路１１下端から下方、すなわち噴射口側に行く
に従って緩く縮径されて内周壁が逆円錐台形をなすよう
形成され、また円筒部１、５ ｂは導入部１５ａ下端と
同径であって、その下端は噴射口としてノズルヘッド部
Ａの下底面に開口しており、粉体供給路１１内をキャリ
ヤガスに伴われて給送されてきた粉体は導入部１５ａ。
円筒部１５ｂを経て７１ＪＯ圧され、加速されて円筒部
１５ｂの延長とに真直ぐ噴射される。
１５ｂの延長とに真直ぐ噴射される。
粉体供給路１１の軸心線に対する導入部１５ａ、周壁の
傾斜角α、２４人部１５ａの軸長方向の長さＩ！ｌ、並
びに円筒部１５ｂの直径ｄ１円筒部１５ｂの軸長方向の
長さＩ！２については特に限定するものではないが、導
入部１５ａ周壁の傾斜角αは余り大きいと粉体に対する
抵抗、換言すれば粉体より受ける研削作用の影響が大き
くなるだめ必要な粉体速５が得られる範囲内で可及的に
小さくするのが望ましい。
傾斜角α、２４人部１５ａの軸長方向の長さＩ！ｌ、並
びに円筒部１５ｂの直径ｄ１円筒部１５ｂの軸長方向の
長さＩ！２については特に限定するものではないが、導
入部１５ａ周壁の傾斜角αは余り大きいと粉体に対する
抵抗、換言すれば粉体より受ける研削作用の影響が大き
くなるだめ必要な粉体速５が得られる範囲内で可及的に
小さくするのが望ましい。
また周辺部ノズ１ｖ１６は酸素供給路１２の下端に連な
るスロート部たる円筒部１６ａ及びこの円筒部１６ａに
連なる末広部１６ｂによって構成されている。円筒部１
６ａは情素供給路１２下端のＵ字形遮閉壁の内底部から
、下端側が中央部ノズル１５の軸心線に向けて接近する
よう斜め下向きに角度θで＃Ｂ斜して形成されてかり、
また末広部１６ｂはＥ端側〃・ら下・瑞１目１１に向う
に従って緩やかに拡径して形成され、その軸心線ｌζ円
筒部１６ａの町心線と同一直線Ｅにあって、下端側が中
央部ノズＪｖ１５の軸心縁側に接近する同きに角度θで
傾斜して形成されており、末広部１６ｂの粉体供給路１
１側の周壁は中央部ノズ／Ｌ／１５の軸心線に対し、こ
れに接近する向き−に角度θｌで１頃制し、まだ反対側
の周壁は中央部ノズＡ／１５の軸心線から離反する向き
に角度θ２（θｌ〉θ２）でｉ頃斜しており。
るスロート部たる円筒部１６ａ及びこの円筒部１６ａに
連なる末広部１６ｂによって構成されている。円筒部１
６ａは情素供給路１２下端のＵ字形遮閉壁の内底部から
、下端側が中央部ノズル１５の軸心線に向けて接近する
よう斜め下向きに角度θで＃Ｂ斜して形成されてかり、
また末広部１６ｂはＥ端側〃・ら下・瑞１目１１に向う
に従って緩やかに拡径して形成され、その軸心線ｌζ円
筒部１６ａの町心線と同一直線Ｅにあって、下端側が中
央部ノズＪｖ１５の軸心縁側に接近する同きに角度θで
傾斜して形成されており、末広部１６ｂの粉体供給路１
１側の周壁は中央部ノズ／Ｌ／１５の軸心線に対し、こ
れに接近する向き−に角度θｌで１頃制し、まだ反対側
の周壁は中央部ノズＡ／１５の軸心線から離反する向き
に角度θ２（θｌ〉θ２）でｉ頃斜しており。
酸素供給路１２内を給送されてきた酸素は円筒部１６ａ
、末広部１６ｂを経て加圧され、加速されて末広部１６
ｂの延長とに噴射され、湯面Ｓ、又は火点Ｆにおいて粉
体流束と交叉するように溶銑又は溶鋼中に吹き込まれる
。
、末広部１６ｂを経て加圧され、加速されて末広部１６
ｂの延長とに噴射され、湯面Ｓ、又は火点Ｆにおいて粉
体流束と交叉するように溶銑又は溶鋼中に吹き込まれる
。
かく構成されたＬ吹酸素ランスは第３図に示す如く１．
少なくとも脱珪処理、要すれば脱燐処理が施された。容
銑が装入された転炉ｃｖ内において。
少なくとも脱珪処理、要すれば脱燐処理が施された。容
銑が装入された転炉ｃｖ内において。
その、容銑又は精錬されつつある溶鋼の湯面ｓｈ所要の
高さに挿入され、粉体供給路１１からはキャリヤガスに
伴われた粉本が、また３個の周辺部ノズル１６からは酸
素が粉体を散乱させることなくこれを湯面Ｓに誘導する
如くに噴射される。粉体供給路ｔｉをキャリヤガスに伴
われて給送されてきた粉本が中央部ノズル１５の導入部
１５ａを通過するに際し、研、削炸用を受けるが、導入
部１５ａ周壁の傾斜角暉は小さいためその影響は小さめ
０ｆＪｉ前記伝炉ＣＶの炉底又は側壁（−においては側
壁下部）には、重数又は複数の羽口Ｎが設けてあり、該
羽口Ｎからはアルゴン等の不活性カス、窒素ガス、酸素
ガス、−酸化炭素ガス、二階化炭素ガス等のうちの１種
又は２種以上が吹き込まれる。
高さに挿入され、粉体供給路１１からはキャリヤガスに
伴われた粉本が、また３個の周辺部ノズル１６からは酸
素が粉体を散乱させることなくこれを湯面Ｓに誘導する
如くに噴射される。粉体供給路ｔｉをキャリヤガスに伴
われて給送されてきた粉本が中央部ノズル１５の導入部
１５ａを通過するに際し、研、削炸用を受けるが、導入
部１５ａ周壁の傾斜角暉は小さいためその影響は小さめ
０ｆＪｉ前記伝炉ＣＶの炉底又は側壁（−においては側
壁下部）には、重数又は複数の羽口Ｎが設けてあり、該
羽口Ｎからはアルゴン等の不活性カス、窒素ガス、酸素
ガス、−酸化炭素ガス、二階化炭素ガス等のうちの１種
又は２種以上が吹き込まれる。
ここで上吹き酸素の一部を浴面下への吹き込みガスとし
て利用することは他ガスと比較して安価であるが１羽口
ＮＫは２重管ノズルを用い、冷却用ガスとしてメタン、
ブタン、天然ガス、二酸化炭素ガス等の分解ニよる熱吸
収量の大きなガスと共に吹き込むことが望ましい。この
浴面下へのガスの吹込みは精錬中又は精錬終了後、所定
期間実施するもので、その吹込み量は精錬反応の進行に
応じて適宜調整するとよい。
て利用することは他ガスと比較して安価であるが１羽口
ＮＫは２重管ノズルを用い、冷却用ガスとしてメタン、
ブタン、天然ガス、二酸化炭素ガス等の分解ニよる熱吸
収量の大きなガスと共に吹き込むことが望ましい。この
浴面下へのガスの吹込みは精錬中又は精錬終了後、所定
期間実施するもので、その吹込み量は精錬反応の進行に
応じて適宜調整するとよい。
Ｊ：述の如きＬ吹き酸素ランスを挿入した転炉ＣＶ内へ
、少な、くとも脱珪処理、要すれば脱燐処理が施された
溶銑を装入し、酸素り吹き精錬を行う場合には、予め脱
珪処理が施された溶銑を用いることから、使用される生
石灰分を低減することができ、造滓剤の粉本をＬ吹き酸
素気流に混入して添加すると共に、溶鋼又は−溶滓の撹
拌力を強化すべく浴面下にガスを吹き込むこととしてい
るので。
、少な、くとも脱珪処理、要すれば脱燐処理が施された
溶銑を装入し、酸素り吹き精錬を行う場合には、予め脱
珪処理が施された溶銑を用いることから、使用される生
石灰分を低減することができ、造滓剤の粉本をＬ吹き酸
素気流に混入して添加すると共に、溶鋼又は−溶滓の撹
拌力を強化すべく浴面下にガスを吹き込むこととしてい
るので。
滓化が促進され、極低燐−を溶製することが可能となる
。
。
なお転炉Ｃｖ内へ装入する溶銑に対し、予備処理として
脱珪処理を施す場合は、溶銑中の珪素製産が０．２０４
以下となる程度まで脱珪するのが望ましく、また脱珪処
理及び脱燐処理を施す場合は、溶銑中の珪素１＃！廖が
０．０６４以下、溶銑中の燐濃壇が０．０８０４以下と
なる程者まで脱珪脱燐するのが望ましい。
脱珪処理を施す場合は、溶銑中の珪素製産が０．２０４
以下となる程度まで脱珪するのが望ましく、また脱珪処
理及び脱燐処理を施す場合は、溶銑中の珪素１＃！廖が
０．０６４以下、溶銑中の燐濃壇が０．０８０４以下と
なる程者まで脱珪脱燐するのが望ましい。
次に本発明方法の実施例について説明する。第１表は、
２．５）ン試験転炉の炉底部に内径８ｆｌ−の羽口を２
本設け、浴面下へのガス吹込みを行うこととした複合吹
錬炉を用い１本発明方法を実施した結果を従来法（塊状
造滓剤を用いた呟常の転炉吹錬法）による結果と対比さ
せて一覧したものである。
２．５）ン試験転炉の炉底部に内径８ｆｌ−の羽口を２
本設け、浴面下へのガス吹込みを行うこととした複合吹
錬炉を用い１本発明方法を実施した結果を従来法（塊状
造滓剤を用いた呟常の転炉吹錬法）による結果と対比さ
せて一覧したものである。
漁１〜＆７が本発明方法によるものであり、黒８〜／／
ａ １０が従悉法によるものである。このうち／ＫＬ１
は転炉装入前の弓銑中の珪素濃度が０．２０冬以下とな
るまで脱珪したものであり、＆２は転炉装入前の溶銑中
の珪素１廖が０．０２４以下となるまで脱珪したもので
あり、魚３にも炉装入前の溶銑を暁珪脱燐して極低燐銅
を俗製せんとしたものであり、庖４は転炉装入前の溶銑
中の珪素１廖がトレースとなるまで脱珪し、更に多量の
フラックスを添加して極低燐銅ｔ−導製せんとしたもの
であり、＆５は転炉装入前の溶銑中の珪素′ａ廖が０，
２０憾以下となる７まで脱珪し、更に多量のフラックス
を添加して極低燐銅を溶製せんとしたものであり。
ａ １０が従悉法によるものである。このうち／ＫＬ１
は転炉装入前の弓銑中の珪素濃度が０．２０冬以下とな
るまで脱珪したものであり、＆２は転炉装入前の溶銑中
の珪素１廖が０．０２４以下となるまで脱珪したもので
あり、魚３にも炉装入前の溶銑を暁珪脱燐して極低燐銅
を俗製せんとしたものであり、庖４は転炉装入前の溶銑
中の珪素１廖がトレースとなるまで脱珪し、更に多量の
フラックスを添加して極低燐銅ｔ−導製せんとしたもの
であり、＆５は転炉装入前の溶銑中の珪素′ａ廖が０，
２０憾以下となる７まで脱珪し、更に多量のフラックス
を添加して極低燐銅を溶製せんとしたものであり。
＆６は２，５トンの炉に対して３．０トンの溶銑を装入
することによυオーバーチャージの条件について調査し
たものであり、＆７は送酸流量を増して吹錬時間を短縮
することにより迅速次項の条件について調査したもので
ある。
することによυオーバーチャージの条件について調査し
たものであり、＆７は送酸流量を増して吹錬時間を短縮
することにより迅速次項の条件について調査したもので
ある。
（以下余白）
７０
なお第１表に示す条件以外の吹錬条件として。
溶銑＠檜についてはいずれも１３８０℃とし、送酸流量
については應６及び＆７は９ Ｎｙｄ１分とし、それ以
外は６Ｎｄ１分とし、またリンス高さＫついてはいずれ
もＲＯＯ＋ｍ＋とじた。
については應６及び＆７は９ Ｎｙｄ１分とし、それ以
外は６Ｎｄ１分とし、またリンス高さＫついてはいずれ
もＲＯＯ＋ｍ＋とじた。
本発明方法に係る実施例は、いずれも従来法に比して歩
留りがｒａｌ）：しており、ｔたスラグ量が少ないにも
拘らず、十分脱燐されておプ、その優れた効果が確認さ
れた。またスラグ塩基Ｉｔは本発明方法の場合はいずれ
も４．５以とであることが分かる。
留りがｒａｌ）：しており、ｔたスラグ量が少ないにも
拘らず、十分脱燐されておプ、その優れた効果が確認さ
れた。またスラグ塩基Ｉｔは本発明方法の場合はいずれ
も４．５以とであることが分かる。
更に＄４図はスラグ量の低下に伴う脱燐率とスラグ塩篭
琴との関係を示すグラフである。図中、実線はスラグ量
が４（［１／Ｔ の場合、破線はスラグ量が８０ｋＱ
／Ｔ＋２）場合を夫々示している。図より良好な脱燐効
果を得るためには、スラグ塩基度が４．５以とであるこ
とが必要であることが分かる。
琴との関係を示すグラフである。図中、実線はスラグ量
が４（［１／Ｔ の場合、破線はスラグ量が８０ｋＱ
／Ｔ＋２）場合を夫々示している。図より良好な脱燐効
果を得るためには、スラグ塩基度が４．５以とであるこ
とが必要であることが分かる。
この結果は第１表の結果からも裏付けられてめる。
以と詳述した如く１本発明にあっては、＃Ｉ！素と吹き
製鋼法を用いて鋼ｔ−稽錬する方法において、少なくと
も脱珪処理を施した溶銑を精錬炉内へ装入し、１種又蝶
２種以との造滓剤の粉体をと吹き酸素気流に混入して造
滓剤の添加を行い、且つ。
製鋼法を用いて鋼ｔ−稽錬する方法において、少なくと
も脱珪処理を施した溶銑を精錬炉内へ装入し、１種又蝶
２種以との造滓剤の粉体をと吹き酸素気流に混入して造
滓剤の添加を行い、且つ。
同時に酸素と吹きによる吹錬操作の期間中又はそれに引
き続く吹錬終了後の排出期間まで１種又は２検収との撹
拌用ガスを浴面下（吹き込むこととしているので、ｅ用
する生石灰分を低減し、また精錬工程′を増加させる羨
となく１通常の転炉吹錬で使用する程零の生石灰分で極
低燐鋼を溶製することが可能となるなど本発明は優れた
効果を奏する。
き続く吹錬終了後の排出期間まで１種又は２検収との撹
拌用ガスを浴面下（吹き込むこととしているので、ｅ用
する生石灰分を低減し、また精錬工程′を増加させる羨
となく１通常の転炉吹錬で使用する程零の生石灰分で極
低燐鋼を溶製することが可能となるなど本発明は優れた
効果を奏する。
第１図は本発明の実施に使用するＥ吹き酸素リンスのノ
ズルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図は同じく底
面図、第３図は本発明方法の実施状帳を示す縦断面図、
第４図はスラグ量の低下に伴う脱燐率とスラグ塩基曜と
の関係を示すグラフである。 Ａ・・・ノズルへ゛ソド部、Ｂ・・・ランス本体、１１
・・・粉体供給路、１２・・・１！！素供給路、１５・
・・中央部）ズル、１６・・・周辺部ノズル、Ｃｖ・・
・転炉、Ｎ・・・羽口 侍許出順人 住友金属工業沫式会社 代理人 弁理士 河 野 登 夫 第４男 ０ ２ ４ ６ ８ｔ０ １２７ラフ１基
度 第４頁の続き （食合 明 者 岡村祥三 大阪市東区北浜５丁目１５番地住 友金属工業株式会社内 （移発 明 者 平田試行 茨城県鹿島郡鹿島町太字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内 盆発 明 者 姉崎正治 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内
ズルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図は同じく底
面図、第３図は本発明方法の実施状帳を示す縦断面図、
第４図はスラグ量の低下に伴う脱燐率とスラグ塩基曜と
の関係を示すグラフである。 Ａ・・・ノズルへ゛ソド部、Ｂ・・・ランス本体、１１
・・・粉体供給路、１２・・・１！！素供給路、１５・
・・中央部）ズル、１６・・・周辺部ノズル、Ｃｖ・・
・転炉、Ｎ・・・羽口 侍許出順人 住友金属工業沫式会社 代理人 弁理士 河 野 登 夫 第４男 ０ ２ ４ ６ ８ｔ０ １２７ラフ１基
度 第４頁の続き （食合 明 者 岡村祥三 大阪市東区北浜５丁目１５番地住 友金属工業株式会社内 （移発 明 者 平田試行 茨城県鹿島郡鹿島町太字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内 盆発 明 者 姉崎正治 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内
Claims (1)
- １５ 酸素上吹き製鋼法を用いて鋼を精錬する方法に
おいて、精錬炉内へ装入する前の溶銑に対して少なくと
も脱珪処理を施し、との脱珪溶銑を精錬炉内へ装入した
後、生石灰、石灰石、蛍石、ドロマイト、妖鉱石等の造
滓剤のうちの１種の粉体又は２種以）、１に混合した粉
体を上吹き酸素気流に混入して造滓剤の添加を行す、且
つ、酸素１吹きによる吹錬操作の期間中又はそれに競〈
吹錬終了後の排出期間まで、不活性ガス、窒素ガス、酸
素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭素ガスのうちの１種
又は２種以りを浴面下に吠き込むことを特徴とする鋼の
精錬方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57091717A JPS58207314A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 鋼の精錬方法 |
| DE19833318332 DE3318332A1 (de) | 1982-05-28 | 1983-05-19 | Verfahren zur herstellung von stahl mit ultraniedrigem phosphorgehalt |
| GB08314356A GB2122649B (en) | 1982-05-28 | 1983-05-24 | Production of ultra-low phosphorous steel |
| AU14928/83A AU560681B2 (en) | 1982-05-28 | 1983-05-24 | Production of ultra-low phosphorus steel |
| CA000428865A CA1203986A (en) | 1982-05-28 | 1983-05-25 | Production of ultra-low phosphorus steel |
| US06/498,863 US4456477A (en) | 1982-05-28 | 1983-05-27 | Production of ultra-low phosphorus steel |
| AT0194383A AT384243B (de) | 1982-05-28 | 1983-05-27 | Verfahren zur herstellung eines stahls mit extrem niedrigem phosphorgehalt |
| IT21330/83A IT1163405B (it) | 1982-05-28 | 1983-05-27 | Produzione di acciaio a contenuto ultra-basso di fosforo |
| FR838308858A FR2527634B1 (fr) | 1982-05-28 | 1983-05-27 | Procede de production d'acier a teneur ultra-faible en phosphore |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57091717A JPS58207314A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 鋼の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58207314A true JPS58207314A (ja) | 1983-12-02 |
Family
ID=14034256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57091717A Pending JPS58207314A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 鋼の精錬方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4456477A (ja) |
| JP (1) | JPS58207314A (ja) |
| AT (1) | AT384243B (ja) |
| AU (1) | AU560681B2 (ja) |
| CA (1) | CA1203986A (ja) |
| DE (1) | DE3318332A1 (ja) |
| FR (1) | FR2527634B1 (ja) |
| GB (1) | GB2122649B (ja) |
| IT (1) | IT1163405B (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60184616A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-20 | Kawasaki Steel Corp | 撹拌用ガスとして一酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法 |
| DE3434894C2 (de) * | 1984-09-22 | 1986-09-18 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zum Frischen von Roheisen |
| FR2619396B1 (fr) * | 1987-08-12 | 1990-01-12 | Air Liquide | Procede de brassage en poche d'acier a l'aide d'anhydride carbonique |
| EP0544967B1 (de) * | 1991-11-28 | 1995-06-14 | Carbagas | Verfahren zur Unterdrückung von Staub und Rauch bei der Elektrostahlherstellung |
| CN1041843C (zh) * | 1993-06-30 | 1999-01-27 | 新日本制铁株式会社 | 转炉炼钢法 |
| US5868817A (en) * | 1994-06-30 | 1999-02-09 | Nippon Steel Corporation | Process for producing steel by converter |
| GB0209365D0 (en) | 2002-04-24 | 2002-06-05 | Boc Group Plc | Injection of solids into liquids |
| GB0213376D0 (en) | 2002-06-11 | 2002-07-24 | Boc Group Plc | Refining ferroalloys |
| CN102220452B (zh) * | 2011-06-13 | 2012-10-31 | 武汉钢铁(集团)公司 | 中频炉和真空感应炉双联脱磷的方法 |
| CN102778131B (zh) * | 2012-08-03 | 2014-06-18 | 北京科技大学 | 一种转炉水模型实验模拟装置及模拟方法 |
| CN109022670A (zh) * | 2018-07-20 | 2018-12-18 | 首钢集团有限公司 | 一种生产超低磷钢的转炉炼钢方法 |
| CN109207672B (zh) | 2018-12-03 | 2020-02-04 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种超低磷钢生产过程中的排渣方法以及超低磷钢的生产方法 |
| CN110904300A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-03-24 | 安徽工业大学 | 一种转炉渣熔点控制模型的高效脱磷及护炉的方法 |
| CN112981046B (zh) * | 2021-02-09 | 2022-09-16 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制高温过氧化转炉出钢下渣的处理方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569311A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining of steel |
| JPS5776115A (en) * | 1980-09-02 | 1982-05-13 | Centre Rech Metallurgique | Improvement on gaseous purification of hematite pig iron or phosphorus pig iron in converter |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB705321A (en) * | 1950-10-14 | 1954-03-10 | Huettenwerk Oberhausen Ag | Improvements relating to the production of steel |
| DE1161563B (de) * | 1951-11-02 | 1964-01-23 | Bofors Ab | Verfahren zur Herstellung von Pyridincarbonsäuren. |
| DE1433416A1 (de) * | 1962-05-18 | 1968-11-21 | Krupp Gmbh | Verfahren zur Herstellung von unlegierten und legierten Staehlen mit niedrigen,bei Edelstahl ueblichen Phosphor- und Schwefelgehalten |
| AT337736B (de) * | 1973-02-12 | 1977-07-11 | Voest Ag | Verfahren zum frischen von roheisen |
| JPS5424213A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of ultra low phosphorus steel in converter |
| US4195985A (en) * | 1977-12-10 | 1980-04-01 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh. | Method of improvement of the heat-balance in the refining of steel |
| US4295882A (en) * | 1978-10-24 | 1981-10-20 | Nippon Steel Corporation | Steel making process |
| JPS5921367B2 (ja) * | 1979-05-29 | 1984-05-19 | 大同特殊鋼株式会社 | 含クロム鋼の精錬方法 |
| JPS5623215A (en) * | 1979-08-02 | 1981-03-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Converter steel making method |
| AU6823981A (en) * | 1980-03-21 | 1981-10-15 | Nippon Steel Corporation | Multi-stage steel making |
| US4358314A (en) * | 1980-09-03 | 1982-11-09 | British Steel Corporation | Metal refining process |
| AU532932B2 (en) * | 1981-03-30 | 1983-10-20 | Nippon Steel Corporation | Post-refining of basic oxygen steel |
-
1982
- 1982-05-28 JP JP57091717A patent/JPS58207314A/ja active Pending
-
1983
- 1983-05-19 DE DE19833318332 patent/DE3318332A1/de not_active Ceased
- 1983-05-24 GB GB08314356A patent/GB2122649B/en not_active Expired
- 1983-05-24 AU AU14928/83A patent/AU560681B2/en not_active Ceased
- 1983-05-25 CA CA000428865A patent/CA1203986A/en not_active Expired
- 1983-05-27 FR FR838308858A patent/FR2527634B1/fr not_active Expired
- 1983-05-27 AT AT0194383A patent/AT384243B/de not_active IP Right Cessation
- 1983-05-27 US US06/498,863 patent/US4456477A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-05-27 IT IT21330/83A patent/IT1163405B/it active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569311A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining of steel |
| JPS5776115A (en) * | 1980-09-02 | 1982-05-13 | Centre Rech Metallurgique | Improvement on gaseous purification of hematite pig iron or phosphorus pig iron in converter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2527634B1 (fr) | 1989-08-25 |
| IT1163405B (it) | 1987-04-08 |
| GB8314356D0 (en) | 1983-06-29 |
| GB2122649B (en) | 1986-05-14 |
| AU560681B2 (en) | 1987-04-16 |
| IT8321330A0 (it) | 1983-05-27 |
| DE3318332A1 (de) | 1983-12-01 |
| ATA194383A (de) | 1987-03-15 |
| FR2527634A1 (fr) | 1983-12-02 |
| AU1492883A (en) | 1983-12-01 |
| US4456477A (en) | 1984-06-26 |
| GB2122649A (en) | 1984-01-18 |
| AT384243B (de) | 1987-10-12 |
| CA1203986A (en) | 1986-05-06 |
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