JPS60184616A - 撹拌用ガスとして一酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法 - Google Patents
撹拌用ガスとして一酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法Info
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- JPS60184616A JPS60184616A JP59038881A JP3888184A JPS60184616A JP S60184616 A JPS60184616 A JP S60184616A JP 59038881 A JP59038881 A JP 59038881A JP 3888184 A JP3888184 A JP 3888184A JP S60184616 A JPS60184616 A JP S60184616A
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- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(利用分野)
転炉V鋼を代表例としC1容器中C精陣中の浴に対する
有効な撹拌は粕辣1文応の促進に′右利であるどころ、
該攪拌のとくに有利な実行に関してこの明細7M! ′
c迩I\る技箱内容は、浴の攪拌に供りる吹込み用カス
としC安価でしかも溶鋼の品質に害を(トu゛す“し4
羽口の寿命の改善をもたらす一酸化炭素の著効の知見に
暴く開発成果を提案Jるところにある。
有効な撹拌は粕辣1文応の促進に′右利であるどころ、
該攪拌のとくに有利な実行に関してこの明細7M! ′
c迩I\る技箱内容は、浴の攪拌に供りる吹込み用カス
としC安価でしかも溶鋼の品質に害を(トu゛す“し4
羽口の寿命の改善をもたらす一酸化炭素の著効の知見に
暴く開発成果を提案Jるところにある。
(従来技術)
溶銑を脱炭し、これと同時に溶銑中のP、Sなどの不純
物元素を低減して溶鋼を得るために一般に酸素上吹き転
炉(LD法)が用いられてきた。
物元素を低減して溶鋼を得るために一般に酸素上吹き転
炉(LD法)が用いられてきた。
この種の転炉においては、近年、精錬特性の向上を目的
とした不活性ガスによる底吹き法が普及し始めている。
とした不活性ガスによる底吹き法が普及し始めている。
不活性ガスの底吹きは、転炉内の鋼浴の攪拌を強化し、
不純物の低減効果の向上や、鉄小止りの向上、および吹
錬終了時の成分と渦電の制till精磨の向上など多大
の効果のあることが知られCいる。
不純物の低減効果の向上や、鉄小止りの向上、および吹
錬終了時の成分と渦電の制till精磨の向上など多大
の効果のあることが知られCいる。
ところで、これらの攪拌カスどしでは、従来アルゴン(
Ar >や窒素(N2)又は二酸化炭素(CO2)がそ
れぞれ用いられている。
Ar >や窒素(N2)又は二酸化炭素(CO2)がそ
れぞれ用いられている。
△rガスは溶鋼に対しC完全に不活性であるため、上記
目的には適合するが高価であることかt1]点である。
目的には適合するが高価であることかt1]点である。
−hqN2ガスはArガスよりは安価であるが、溶鋼中
で溶解するために、転炉吹錬時に溶鋼中の窒素濃度が上
昇し、鋼材の損失上で問題が生じる場合がある。
で溶解するために、転炉吹錬時に溶鋼中の窒素濃度が上
昇し、鋼材の損失上で問題が生じる場合がある。
ざらにCO’2ガスは、溶鋼中の炭素濃度が高い場合は
、 CO2+C→2GO なる反応ぐ脱炭反応を生じ、上吹ぎ02ガス量をその分
だ1ノ減少ターることが可能であり、また価額も比較的
低額で、経済的に有利ではあるが、CO2ガスはArや
N2ガスとは異なり、酸化性ガスであるため、ガスを溶
鋼中に吹込む羽目、又はボーシスノ″ラグなどのスI命
が知いことが欠点である。
、 CO2+C→2GO なる反応ぐ脱炭反応を生じ、上吹ぎ02ガス量をその分
だ1ノ減少ターることが可能であり、また価額も比較的
低額で、経済的に有利ではあるが、CO2ガスはArや
N2ガスとは異なり、酸化性ガスであるため、ガスを溶
鋼中に吹込む羽目、又はボーシスノ″ラグなどのスI命
が知いことが欠点である。
これらのほかにもより安価な攪拌用ガスとし°C1転炉
から発生ずるり1ガスを未燃焼で回収した、いわゆるL
Dガスを用いることも提案されているが、未燃焼で回
収されたLDガスには、N2ガスやCO2ガスがかなり
含有されているのC1前述の羽口寿命ならびに溶鋼の窒
素濃度上昇の点C問題があり、実用化されていない。
から発生ずるり1ガスを未燃焼で回収した、いわゆるL
Dガスを用いることも提案されているが、未燃焼で回
収されたLDガスには、N2ガスやCO2ガスがかなり
含有されているのC1前述の羽口寿命ならびに溶鋼の窒
素濃度上昇の点C問題があり、実用化されていない。
(発明の目的)
以上のような従来の攪拌用ガスの難点を排除すること、
すなわちコメ1〜面での不利や溶鋼品質の問題を伴わず
して、ガス吹込み羽目や多孔質れんがの消耗を軽減する
ことができる攪拌用ガスとして、−酸化炭素の活用を図
った転炉製鋼法を与えることがこの発明の目的である。
すなわちコメ1〜面での不利や溶鋼品質の問題を伴わず
して、ガス吹込み羽目や多孔質れんがの消耗を軽減する
ことができる攪拌用ガスとして、−酸化炭素の活用を図
った転炉製鋼法を与えることがこの発明の目的である。
(発明の構成)
この発明は、浴面より上方から酸素ガスを供給し、浴面
より下方からガスを供給して鋼浴を攪拌する転炉製鋼法
において浴面より下方から供給する攪拌用ガスとして一
酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法であり、とくに攪拌用
ガスの純度が80体積%以上の一酸化炭素ガスを用いる
ことが実#!により好適である。
より下方からガスを供給して鋼浴を攪拌する転炉製鋼法
において浴面より下方から供給する攪拌用ガスとして一
酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法であり、とくに攪拌用
ガスの純度が80体積%以上の一酸化炭素ガスを用いる
ことが実#!により好適である。
発明者らは、安価でしかも溶鋼品質の問題なしに攪拌用
ガスの吹込み手段としての羽目やポーラ蚤プラグなど、
ガス吹込み口の耐久性が、上記ガスの使用によっC著し
く改善されることを見出した。
ガスの吹込み手段としての羽目やポーラ蚤プラグなど、
ガス吹込み口の耐久性が、上記ガスの使用によっC著し
く改善されることを見出した。
以上に実験の小間を掲げ(この発明をさらに訂しく説明
する。
する。
まず、マグネジを7カーボンれんがを用いた容貴5tの
転炉のか底に、内径3IIlのステンレス#l管製の羽
L1を設置し、COガスやその他の不活性ガスを吹込み
可能な(さ1造とし、1200〜1240℃の溶銑(代
表成分はC=4.2%、 3i = 0.28%1M1
1= 0.36%)を約5l−JA人し、−1吹きラン
スがら15 N n+’ / rn i nの速度′c
02ガスを供給りるとともに炉底から羽[二jを通じC
攪拌用ガスを供給した。
転炉のか底に、内径3IIlのステンレス#l管製の羽
L1を設置し、COガスやその他の不活性ガスを吹込み
可能な(さ1造とし、1200〜1240℃の溶銑(代
表成分はC=4.2%、 3i = 0.28%1M1
1= 0.36%)を約5l−JA人し、−1吹きラン
スがら15 N n+’ / rn i nの速度′c
02ガスを供給りるとともに炉底から羽[二jを通じC
攪拌用ガスを供給した。
C== ’0.03〜0 、07%まで脱炭づる吹錬を
繰返し1jい、羽[IJ3よび・ξの周辺のか底れんが
の損耗状況につき、吹錬に伴う羽1]の溶損量をめた。
繰返し1jい、羽[IJ3よび・ξの周辺のか底れんが
の損耗状況につき、吹錬に伴う羽1]の溶損量をめた。
なa3、この1祭の吹錬終了時の鋼浴温度は1630〜
1670℃に揃えた。
1670℃に揃えた。
1籠拌用ガスどしては、溶銑1ヘン当り、0.05〜0
.25 N 1n’ / minにTA、rガス、N2
ガス、CO2およびCOガスの比較を伺れも10チヤー
ジづつ実験し、平均の溶損量をめた。
.25 N 1n’ / minにTA、rガス、N2
ガス、CO2およびCOガスの比較を伺れも10チヤー
ジづつ実験し、平均の溶損量をめた。
その結果、ArガスとN2ガスでは1.1〜2.5mm
’ /ヂI/−ジ、CO2ガス’il”は1.9〜3’
、8mm/ヂャージの溶損量に対して、COガスでは0
.4〜1.6jm/ヂ1ν−ジであり、COガスは羽目
の溶損防止に有効なことが明らかとなった。
’ /ヂI/−ジ、CO2ガス’il”は1.9〜3’
、8mm/ヂャージの溶損量に対して、COガスでは0
.4〜1.6jm/ヂ1ν−ジであり、COガスは羽目
の溶損防止に有効なことが明らかとなった。
ところC,高純度のCOガスは通常蟻酸を熱分解りるこ
とで、また純度の低いCOガスはアスファルトやピッチ
の部分酸化法などC製造されるが、前者は高価な不利が
あり、また後者の方法においCもCOガス純度と価格と
は密接に関連する。
とで、また純度の低いCOガスはアスファルトやピッチ
の部分酸化法などC製造されるが、前者は高価な不利が
あり、また後者の方法においCもCOガス純度と価格と
は密接に関連する。
そこで、COガス中の主な不純物であるl−12ガス、
CO2ガス、N2ガス81度のム′[容限についてさら
に研究した。
CO2ガス、N2ガス81度のム′[容限についてさら
に研究した。
COガス中に10%までの1」2ガスを添加し、純度9
0〜100%のCOガスを用いた調査結果では、N2ガ
スの混入による羽目寿命への影響は殆どないことが明ら
かとなった。
0〜100%のCOガスを用いた調査結果では、N2ガ
スの混入による羽目寿命への影響は殆どないことが明ら
かとなった。
しかし、COガス中に10%をこえるN2ガスを、混入
させると羽1−1の溶損速瓜が増加し、さらに吹止め1
14の溶鋼中σ月1濃度の4−シフが認められ、10%
以上のtl 2淵度Cは鋼拐の品質上不利になる。
させると羽1−1の溶損速瓜が増加し、さらに吹止め1
14の溶鋼中σ月1濃度の4−シフが認められ、10%
以上のtl 2淵度Cは鋼拐の品質上不利になる。
ついCCO2刀ス淵1哀の影訊iについU、COガスに
002ガスを添7JIf L、た70〜100%の純瓜
のG Oカスを用いた実験を前述とIi’i1様な方法
で行っ/j0 での結果の1例を第1図に示1がG O濃度が80%以
上においC羽口の溶損速麿は0.9〜2.4+u+/ヂ
I7−ジ以下(“あり、Ar、N2ガスの羽口溶損速j
α1.1〜2.5++m/チト−ジと比較しC同等以上
の羽1」防護効果があり、14に90%以上Cは一段と
19れた効果のあることが明らかとkっだ。
002ガスを添7JIf L、た70〜100%の純瓜
のG Oカスを用いた実験を前述とIi’i1様な方法
で行っ/j0 での結果の1例を第1図に示1がG O濃度が80%以
上においC羽口の溶損速麿は0.9〜2.4+u+/ヂ
I7−ジ以下(“あり、Ar、N2ガスの羽口溶損速j
α1.1〜2.5++m/チト−ジと比較しC同等以上
の羽1」防護効果があり、14に90%以上Cは一段と
19れた効果のあることが明らかとkっだ。
さらにN 2 i1a度の影響についてCOガス中に0
〜50%のN2ガスを添加した、50〜bCOカスを用
いIC実験を行い、N2濶度が羽目寿命への影響をめた
。
〜50%のN2ガスを添加した、50〜bCOカスを用
いIC実験を行い、N2濶度が羽目寿命への影響をめた
。
イの結果、COITf度の低Fに伴っ(羽に1溶損mは
増入りる1ば目rj口、I LXめられるが、100%
N2ガスよりIJその溶損量の少ないことが明らかどな
った。
増入りる1ば目rj口、I LXめられるが、100%
N2ガスよりIJその溶損量の少ないことが明らかどな
った。
またCOガス中のN2211度の増加に伴って吹止め時
の溶鋼N製電の上背が認められ、大母のN2刀スの混入
したCOガスは製品の品質上の問題となる。
の溶鋼N製電の上背が認められ、大母のN2刀スの混入
したCOガスは製品の品質上の問題となる。
ここに撹拌ガス流量が溶銑トン当り0.05へ・0.2
5 Nm3/minの範囲では、吹止め時溶鋼中N濃度
を製品の品質上で問題を生じない20 +11)rnn
トドづるには、COガス中のN 2 tl的度は15%
以下に制限する必要のあることが判明した。
5 Nm3/minの範囲では、吹止め時溶鋼中N濃度
を製品の品質上で問題を生じない20 +11)rnn
トドづるには、COガス中のN 2 tl的度は15%
以下に制限する必要のあることが判明した。
以上のようにCOを主成分とするガスは転炉での攪拌ガ
スに用いて羽口の溶損の防止効果に優れることが明らか
となったが、これはCOガスは単なる不活性ガスひなく
、よく知られ°Cいるように還元性ガスであるため、羽
口周辺のれんがのFeOにJ:る酸化を防止する作用に
由来づると考えられる。
スに用いて羽口の溶損の防止効果に優れることが明らか
となったが、これはCOガスは単なる不活性ガスひなく
、よく知られ°Cいるように還元性ガスであるため、羽
口周辺のれんがのFeOにJ:る酸化を防止する作用に
由来づると考えられる。
また吹込まれたCOガスの一部は羽目近傍でCo (I
II )→C+0 なる反応でCとOとして溶鋼中に溶解し、この際の吸熱
反応によって羽口を冷IJIするためとも考えられる。
II )→C+0 なる反応でCとOとして溶鋼中に溶解し、この際の吸熱
反応によって羽口を冷IJIするためとも考えられる。
以上主としく転炉にお【ノる適用の事例についCの説明
をしたが、各種の取鋼精錬において、反応の促進を目的
どしく゛溶鋼中に吹込まれるカスとし”C本発明を適用
すれば、同様にカス吹込み用の羽目やポーラスプラグの
損傷回避に効果があるのはいうまでもない。
をしたが、各種の取鋼精錬において、反応の促進を目的
どしく゛溶鋼中に吹込まれるカスとし”C本発明を適用
すれば、同様にカス吹込み用の羽目やポーラスプラグの
損傷回避に効果があるのはいうまでもない。
(発明の効果)
この発明により、比較的安価に冑られる純敗のCOガス
による、溶融金属の攪拌にJ、す、製品品質への悪影響
なく、該ガスの吹込み手段の耐久性改香に上動をbkら
りことがr:6る。
による、溶融金属の攪拌にJ、す、製品品質への悪影響
なく、該ガスの吹込み手段の耐久性改香に上動をbkら
りことがr:6る。
第1図はCO刀カス濃度よる羽1−1損耗速瓜の比較グ
フノCある。 第1図 CO膿塵(%う
フノCある。 第1図 CO膿塵(%う
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、浴面にり上方から酸素カスを供給し、浴面より小力
からガスを供給して鋼浴を攪拌する転炉”A調法にJ3
いb る攪拌用カスとしく一酸化炭素カスを用いる転炉製IN
法。 2、攪拌用カスの純度が80体(i%以]二の一酸化炭
素カスを用いる待工′1請求の範囲1記載の転炉製al
l法。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59038881A JPS60184616A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 撹拌用ガスとして一酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法 |
AU46688/85A AU561601B2 (en) | 1984-03-02 | 1985-08-27 | Tuyere protection with co |
KR1019850006224A KR910001485B1 (ko) | 1984-03-02 | 1985-08-28 | 전로에서의 제강 공정 |
DE8585306109T DE3583747D1 (de) | 1984-03-02 | 1985-08-29 | Verfahren zum herstellen von stahl im konverter. |
EP85306109A EP0217983B1 (en) | 1984-03-02 | 1985-08-29 | Steel-making process in converter |
ZA856664A ZA856664B (en) | 1984-03-02 | 1985-08-30 | Steel-making process in converter |
US06/771,212 US4596600A (en) | 1984-03-02 | 1985-08-30 | Steel-making process in converter |
BR8504240A BR8504240A (pt) | 1984-03-02 | 1985-09-02 | Processo para producao de aco em um conversor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59038881A JPS60184616A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 撹拌用ガスとして一酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60184616A true JPS60184616A (ja) | 1985-09-20 |
JPH0372685B2 JPH0372685B2 (ja) | 1991-11-19 |
Family
ID=12537549
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59038881A Granted JPS60184616A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 撹拌用ガスとして一酸化炭素ガスを用いる転炉製鋼法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
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EP (1) | EP0217983B1 (ja) |
JP (1) | JPS60184616A (ja) |
KR (1) | KR910001485B1 (ja) |
AU (1) | AU561601B2 (ja) |
BR (1) | BR8504240A (ja) |
DE (1) | DE3583747D1 (ja) |
ZA (1) | ZA856664B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100627468B1 (ko) * | 2000-05-18 | 2006-09-22 | 주식회사 포스코 | 용강의 저취 교반방법 |
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---|---|---|---|---|
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EP0030360B2 (de) * | 1979-12-11 | 1988-09-28 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshütte mbH | Stahlerzeugungsverfahren |
JPS5794093A (en) * | 1980-12-02 | 1982-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for operating coal gasification furnace |
AU8474782A (en) * | 1981-06-19 | 1982-12-23 | British Steel Corp. | Refining of steel from pig iron |
JPS58207314A (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の精錬方法 |
US4436287A (en) * | 1982-07-12 | 1984-03-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method for protecting tuyeres for refining a molten iron |
EP1107609A1 (en) * | 1999-12-02 | 2001-06-13 | STMicroelectronics S.r.l. | Method of processing motion vectors histograms to detect interleaved or progressive picture structures |
-
1984
- 1984-03-02 JP JP59038881A patent/JPS60184616A/ja active Granted
-
1985
- 1985-08-27 AU AU46688/85A patent/AU561601B2/en not_active Ceased
- 1985-08-28 KR KR1019850006224A patent/KR910001485B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-08-29 EP EP85306109A patent/EP0217983B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-29 DE DE8585306109T patent/DE3583747D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-08-30 US US06/771,212 patent/US4596600A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-30 ZA ZA856664A patent/ZA856664B/xx unknown
- 1985-09-02 BR BR8504240A patent/BR8504240A/pt not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA856664B (en) | 1986-05-28 |
BR8504240A (pt) | 1987-04-07 |
DE3583747D1 (de) | 1991-09-12 |
AU561601B2 (en) | 1987-05-14 |
AU4668885A (en) | 1987-03-12 |
EP0217983A1 (en) | 1987-04-15 |
US4596600A (en) | 1986-06-24 |
KR910001485B1 (ko) | 1991-03-09 |
JPH0372685B2 (ja) | 1991-11-19 |
KR870002276A (ko) | 1987-03-30 |
EP0217983B1 (en) | 1991-08-07 |
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