JPS58213816A - 鋼の精錬方法 - Google Patents
鋼の精錬方法Info
- Publication number
- JPS58213816A JPS58213816A JP9676582A JP9676582A JPS58213816A JP S58213816 A JPS58213816 A JP S58213816A JP 9676582 A JP9676582 A JP 9676582A JP 9676582 A JP9676582 A JP 9676582A JP S58213816 A JPS58213816 A JP S58213816A
- Authority
- JP
- Japan
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- powder
- bath
- blowing
- oxygen
- gas
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、酸素上吹き製鋼法において、滓化促進のため
に造滓剤を粉体で添加すると共に、溶鋼、溶滓の撹拌力
を強化するために浴面下にガスを吹き込む鋼の精錬方法
に関する０ 酸素上吹き製鋼法は我国で広く利用さ扛ている製鋼法で
あり、浴銑、スクラップ、副原料を精錬炉（具体的には
転炉）内へ装入し、上吹き酸素ランスより酸素ガスを吹
き込んで精錬を行う方法である。ここで副原料たる生石
灰、石灰石、ドロマイト、鉄鉱石等が粉体である場合は
、炉内において発生する一酸化炭素によってそｎが飛散
さ扛るので、こｎｉ防止するために前記副原料は塊状で
投入さ扛ていた。
に造滓剤を粉体で添加すると共に、溶鋼、溶滓の撹拌力
を強化するために浴面下にガスを吹き込む鋼の精錬方法
に関する０ 酸素上吹き製鋼法は我国で広く利用さ扛ている製鋼法で
あり、浴銑、スクラップ、副原料を精錬炉（具体的には
転炉）内へ装入し、上吹き酸素ランスより酸素ガスを吹
き込んで精錬を行う方法である。ここで副原料たる生石
灰、石灰石、ドロマイト、鉄鉱石等が粉体である場合は
、炉内において発生する一酸化炭素によってそｎが飛散
さ扛るので、こｎｉ防止するために前記副原料は塊状で
投入さ扛ていた。
ところが塊状で投入する場合には、生石灰、石灰石等の
造滓剤は融点が約２５７０℃と高い酸化カルシウム（Ｏ
ａＯ）ｉ主成分とするため、こｎらを吹錬時間内に完全
に溶解させ、滓化を促進させることが困難となり、従っ
て反応性がよいスラグを生成させ、脱燐、更には脱硫を
効果的に進行させることができなかった。
造滓剤は融点が約２５７０℃と高い酸化カルシウム（Ｏ
ａＯ）ｉ主成分とするため、こｎらを吹錬時間内に完全
に溶解させ、滓化を促進させることが困難となり、従っ
て反応性がよいスラグを生成させ、脱燐、更には脱硫を
効果的に進行させることができなかった。
こ扛に対して本願出願人は、特開昭５６−９３１１にお
いて、滓化促進のために造滓剤の粉体を上吹き酸素気流
に混入して吹き込むことにより造滓剤の添加を行い、月
つ、酸素上吹きによる吹錬操作の期間中又はそ扛に続く
吹錬終了後の排出期間捷で、撹拌カスを浴面下に吹き込
む方法（以下粉体上吹き複合吹錬方法という）を提案し
、反応性のよいスラグを生成させ、脱燐、更には脱硫を
効果的に進行させることを可能にした。
いて、滓化促進のために造滓剤の粉体を上吹き酸素気流
に混入して吹き込むことにより造滓剤の添加を行い、月
つ、酸素上吹きによる吹錬操作の期間中又はそ扛に続く
吹錬終了後の排出期間捷で、撹拌カスを浴面下に吹き込
む方法（以下粉体上吹き複合吹錬方法という）を提案し
、反応性のよいスラグを生成させ、脱燐、更には脱硫を
効果的に進行させることを可能にした。
然るにこの粉体上吹き複合吹錬方法においては、造滓剤
の粉体を上吹き酸素気流と共に吹き込む条件及び撹拌用
ガスを浴面下へ吹き込む条件について限定していないが
、実際の吹錬においては、こ扛らの条件は極めて重要で
あり、決定的な因子となることもある。
の粉体を上吹き酸素気流と共に吹き込む条件及び撹拌用
ガスを浴面下へ吹き込む条件について限定していないが
、実際の吹錬においては、こ扛らの条件は極めて重要で
あり、決定的な因子となることもある。
本発明は斯かる事情に鑑みてなさｒしたものであり、各
種実験を行い、上述した粉体の吹込み条件のうちで最も
重要と考えら扛る粉体侵入深さと脱燐との関係並びに上
述した撹拌用ガスの吹込み条件とスロッピング及び脱燐
との関係を求め、該結果からその最適条件を見出し、効
率工くスラグを滓化させ、安定した精錬と歩留りの向上
を可能とする鋼の精錬方法を提案すること全目的とする
。
種実験を行い、上述した粉体の吹込み条件のうちで最も
重要と考えら扛る粉体侵入深さと脱燐との関係並びに上
述した撹拌用ガスの吹込み条件とスロッピング及び脱燐
との関係を求め、該結果からその最適条件を見出し、効
率工くスラグを滓化させ、安定した精錬と歩留りの向上
を可能とする鋼の精錬方法を提案すること全目的とする
。
本発明に係る鋼の精錬方法は、酸素上吹き製鋼法を用い
て鋼を精錬する方法において、生石灰、石灰石、蛍石、
ドロマイト、鉄鉱石等の造滓剤のうちの１種の粉体又は
２種以上を混合した粉体及び必要によりマンカン鉱石、
酸化鉄等の１種又は２種以上を上吹き酸素気流に混入し
、その粉体の浴中への侵入深さが浴深さの３０％以上と
なる条件にて吹き込み、酸素上吹きによる吹錬操作の期
間中又はそれに続く吹錬終了後の排出期間まで、不活性
ガス、窒素ガス、酸素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭
素ガスのうちの１種又は２種以上を、浴の均−混合時間
が３０〜１００秒となる条件にて浴面下に吹き込むこと
により浴を撹拌すること全特徴とする。
て鋼を精錬する方法において、生石灰、石灰石、蛍石、
ドロマイト、鉄鉱石等の造滓剤のうちの１種の粉体又は
２種以上を混合した粉体及び必要によりマンカン鉱石、
酸化鉄等の１種又は２種以上を上吹き酸素気流に混入し
、その粉体の浴中への侵入深さが浴深さの３０％以上と
なる条件にて吹き込み、酸素上吹きによる吹錬操作の期
間中又はそれに続く吹錬終了後の排出期間まで、不活性
ガス、窒素ガス、酸素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭
素ガスのうちの１種又は２種以上を、浴の均−混合時間
が３０〜１００秒となる条件にて浴面下に吹き込むこと
により浴を撹拌すること全特徴とする。
以下本発明をその笑施例全示す図面に基づいて具体的に
ｈ兄明する。第１図は本発明方法に使用する上吹き酸素
ランスのノズルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図
は同じく底面図であって、ノズルヘッド部Ａの内部は同
心的に配設さｎた円筒壁１，２，３．４によって粉体供
給路１１．酸素供給路１２．冷却水排出路１３ 、冷却
水供給路１４が同心的にノズルヘッド部の中心側から外
周側にこのＩｌｌで形成されている。ノズルヘッド部Ａ
の下面はその中央部に開口する中央部ノズル１５及び該
中央部ノズル１５の同心円上に相互に等角度隔てられて
開口する３個の周辺部ノズル１６を除いて閉鎖されてお
り、前記粉体供給路１１の下端は中央部ノズル１５ニ、
捷た酸素供給路１２の下端は各周辺部ノズル１６に夫々
連通され、また冷却水供給路］４と、冷却水排出路１３
との下端はノズルヘッド部Ａ内に形成した円筒壁３下方
における連通路１７によって相互に連通されている。ノ
ズルヘッド部Ａの各円筒壁１〜４の上端部はランス本体
Ｂｉ構成する前記各円筒壁１−４と同径であって、且つ
同心的に配設された内管５．中管６．仕切管７．外管８
の各下端に連結されている。そして内管５の上端は生石
灰、石灰石、蛍石、ドロマイト等の造滓剤のうちの１種
の粉体又Ｖｉｚｍ以上を混合した粉体（以下単に粉体と
いう）又はマンガン鉱石、酸化鉄へ等を貯留するタンク
（図示せず）及び酸素ガス、窒素ガス、アルゴンガス等
の不活性カス、水蒸気等のキャリアガス用のタンク（図
示せず）に接続さｎており、前記粉体は酸素ガス等のキ
ャリアガスに伴わ扛て円管５１円筒壁１円に形成さ７″
１．た粉体供給路ｌｌｌ内糸カス中央部ノズル１５に導
か扛る。
ｈ兄明する。第１図は本発明方法に使用する上吹き酸素
ランスのノズルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図
は同じく底面図であって、ノズルヘッド部Ａの内部は同
心的に配設さｎた円筒壁１，２，３．４によって粉体供
給路１１．酸素供給路１２．冷却水排出路１３ 、冷却
水供給路１４が同心的にノズルヘッド部の中心側から外
周側にこのＩｌｌで形成されている。ノズルヘッド部Ａ
の下面はその中央部に開口する中央部ノズル１５及び該
中央部ノズル１５の同心円上に相互に等角度隔てられて
開口する３個の周辺部ノズル１６を除いて閉鎖されてお
り、前記粉体供給路１１の下端は中央部ノズル１５ニ、
捷た酸素供給路１２の下端は各周辺部ノズル１６に夫々
連通され、また冷却水供給路］４と、冷却水排出路１３
との下端はノズルヘッド部Ａ内に形成した円筒壁３下方
における連通路１７によって相互に連通されている。ノ
ズルヘッド部Ａの各円筒壁１〜４の上端部はランス本体
Ｂｉ構成する前記各円筒壁１−４と同径であって、且つ
同心的に配設された内管５．中管６．仕切管７．外管８
の各下端に連結されている。そして内管５の上端は生石
灰、石灰石、蛍石、ドロマイト等の造滓剤のうちの１種
の粉体又Ｖｉｚｍ以上を混合した粉体（以下単に粉体と
いう）又はマンガン鉱石、酸化鉄へ等を貯留するタンク
（図示せず）及び酸素ガス、窒素ガス、アルゴンガス等
の不活性カス、水蒸気等のキャリアガス用のタンク（図
示せず）に接続さｎており、前記粉体は酸素ガス等のキ
ャリアガスに伴わ扛て円管５１円筒壁１円に形成さ７″
１．た粉体供給路ｌｌｌ内糸カス中央部ノズル１５に導
か扛る。
また中管６の上端は酸素タンク（図示せず）に連結さ扛
ており、中管６と内管５との間及び円筒壁１と２との間
に形成さ扛る酸素供給路１２ｉ経て各周辺部ノズル１６
に導か扛る。仕切管３の上端は排水溜（図示せず）に、
また外管８の上端は給水タンク（図示せず）に夫々接続
さ扛ており、外管８と仕切管７との間及び円筒壁３と４
との間に形成さ扛る冷却水供給路１４を通じてその下端
の連通路１７に達し、この連通路１７を経て円筒壁２と
３との間及び中管６と仕切管７との間に形成さ扛る冷却
水排出路１３を経て排水さ扛、ノズルヘッド部Ａ及びラ
ンス本体Ｂを冷却するようになっている。
ており、中管６と内管５との間及び円筒壁１と２との間
に形成さ扛る酸素供給路１２ｉ経て各周辺部ノズル１６
に導か扛る。仕切管３の上端は排水溜（図示せず）に、
また外管８の上端は給水タンク（図示せず）に夫々接続
さ扛ており、外管８と仕切管７との間及び円筒壁３と４
との間に形成さ扛る冷却水供給路１４を通じてその下端
の連通路１７に達し、この連通路１７を経て円筒壁２と
３との間及び中管６と仕切管７との間に形成さ扛る冷却
水排出路１３を経て排水さ扛、ノズルヘッド部Ａ及びラ
ンス本体Ｂを冷却するようになっている。
中央・都ノズル１５は粉体供給路１１下端に連なる導入
部１５ａ及び該４入部１５ａ下端に連なるスロート都た
る円筒部１５ｂｉ粉体供給路１１の軸心線と同心的に形
成して構成さ扛ている。導入部１５ａは粉体供給路１１
下端から下方、すなわち噴射口側に行くに従って緩く縮
径さ扛て内周壁が逆円錐台形をなすよう形成さ扛、また
円筒部１５ｂは導入部１５ａ下端と同径であって、その
下端は噴射口としてノズルヘッド都Ａの下底面に開口し
テオリ、粉体供給路１１円全キャリアガスに伴わ扛て給
送さｒしてきた粉体は導入＄１５ａ、円筒耶１５ｂを経
て加圧さｎ１加速さ扛て円筒部１５ｂの延長上に真直ぐ
噴射さ扛る〇 粉体供給路１１の軸心線に対する導入部１５ａ、周壁の
傾斜角α、導入部１５ａの軸長方向の長さ７？１、並び
に円筒部１５ｂの直径ｄ１円筒部１５ｂの軸長方向の長
さｌ！２については特に限定するものではないが、導入
部１５ａ周壁の傾斜角αは余り太きいと粉体に対する抵
抗、換言すれば粉体より受ける研削作用の影響が大きく
なるため必要な粉体速度が得らｆＬる範囲内で可及的に
小さくするのが望捷しい。
部１５ａ及び該４入部１５ａ下端に連なるスロート都た
る円筒部１５ｂｉ粉体供給路１１の軸心線と同心的に形
成して構成さ扛ている。導入部１５ａは粉体供給路１１
下端から下方、すなわち噴射口側に行くに従って緩く縮
径さ扛て内周壁が逆円錐台形をなすよう形成さ扛、また
円筒部１５ｂは導入部１５ａ下端と同径であって、その
下端は噴射口としてノズルヘッド都Ａの下底面に開口し
テオリ、粉体供給路１１円全キャリアガスに伴わ扛て給
送さｒしてきた粉体は導入＄１５ａ、円筒耶１５ｂを経
て加圧さｎ１加速さ扛て円筒部１５ｂの延長上に真直ぐ
噴射さ扛る〇 粉体供給路１１の軸心線に対する導入部１５ａ、周壁の
傾斜角α、導入部１５ａの軸長方向の長さ７？１、並び
に円筒部１５ｂの直径ｄ１円筒部１５ｂの軸長方向の長
さｌ！２については特に限定するものではないが、導入
部１５ａ周壁の傾斜角αは余り太きいと粉体に対する抵
抗、換言すれば粉体より受ける研削作用の影響が大きく
なるため必要な粉体速度が得らｆＬる範囲内で可及的に
小さくするのが望捷しい。
また周辺部ノズル１６は酸素供給路１２の下端に連なる
スロート都たる円筒部１６４及びこの円筒部１６ａに連
なる末広部１６ｂによって構成さ扛ている。円筒部１６
ａは酸素供給路１２下端のＵ字形遮閉壁の内底部から、
下端側が中央部ノズル１５の軸心線に向けて接近するよ
う斜め下向きに角度θで傾斜して形成さしており、また
末広部１６１）は上端側から下端側に向うに従って緩や
かに拡径して形成され、その軸心線は円筒部１６ａの軸
心線と同一直線上にあって、下端側が中央部ノズル１５
の軸心線側に接近する向きに角度θで傾斜して形成さ扛
ており、末広部１６ｂの粉体供給路１１１１１１の周壁
は中央部ノズル１５の軸心線に対し、こ扛に接近する向
きに角度θ１で傾斜し、また反対側の周壁は中央部ノズ
ル１５の軸心線から離反する向きに角度θ２（θ１〉θ
２）で傾斜しており、酸素供給路１２円を給送さｎてき
た酸素は、円筒部１６ａ１末広都１６ｂを経て加圧され
、加速さ扛て末広部１６ｂの延長上に噴射さｎ１湯面Ｓ
１又は火点Ｆにおいて粉体流束と交叉するように溶銑又
は溶鋼中に吹き込ま扛る。
スロート都たる円筒部１６４及びこの円筒部１６ａに連
なる末広部１６ｂによって構成さ扛ている。円筒部１６
ａは酸素供給路１２下端のＵ字形遮閉壁の内底部から、
下端側が中央部ノズル１５の軸心線に向けて接近するよ
う斜め下向きに角度θで傾斜して形成さしており、また
末広部１６１）は上端側から下端側に向うに従って緩や
かに拡径して形成され、その軸心線は円筒部１６ａの軸
心線と同一直線上にあって、下端側が中央部ノズル１５
の軸心線側に接近する向きに角度θで傾斜して形成さ扛
ており、末広部１６ｂの粉体供給路１１１１１１の周壁
は中央部ノズル１５の軸心線に対し、こ扛に接近する向
きに角度θ１で傾斜し、また反対側の周壁は中央部ノズ
ル１５の軸心線から離反する向きに角度θ２（θ１〉θ
２）で傾斜しており、酸素供給路１２円を給送さｎてき
た酸素は、円筒部１６ａ１末広都１６ｂを経て加圧され
、加速さ扛て末広部１６ｂの延長上に噴射さｎ１湯面Ｓ
１又は火点Ｆにおいて粉体流束と交叉するように溶銑又
は溶鋼中に吹き込ま扛る。
斯く構成さ７″した上吹き酸素ランスは、第３図に示す
如く、転炉ＣＶ内において浴銑又は精錬さ扛つつある溶
鋼の湯面Ｓ上所要の高さに挿入さｎ、粉体供給路１１か
らはキャリアガスに伴わｎた粉体が、また３個の周辺部
ノズル１６からは酸素が粉体を散乱させることなくこｎ
を湯面Ｓに誘導する如くに噴射さｒしる。斯くして粉体
を吹き込む条件としては、下記＋１１式に示す実験式に
て求めら扛る、粉体の浴中への侵入深さが、浴深さの３
０％以上となる工うに（粉体／カス）比、ノズル径、ラ
ンス高さ等を選択する。
如く、転炉ＣＶ内において浴銑又は精錬さ扛つつある溶
鋼の湯面Ｓ上所要の高さに挿入さｎ、粉体供給路１１か
らはキャリアガスに伴わｎた粉体が、また３個の周辺部
ノズル１６からは酸素が粉体を散乱させることなくこｎ
を湯面Ｓに誘導する如くに噴射さｒしる。斯くして粉体
を吹き込む条件としては、下記＋１１式に示す実験式に
て求めら扛る、粉体の浴中への侵入深さが、浴深さの３
０％以上となる工うに（粉体／カス）比、ノズル径、ラ
ンス高さ等を選択する。
）
但し Ｈｐ：粉体侵入深さＣｃｍ）
Ｎｐ：噴流中心部での粒体供給速度（１／ｃｒｒ？ ・
秒）Ｗ８：粒体供給量（ｇ／秒） ｄｐ：粒体粒径（ｃｍ） Ｕ８：粒体速ＩｔＣｃｍ／秒） ｅ８：液体密Ｉｆ （６７ｃｍ”） ｅｓ：粉体比重（６７ｃｍ”） μｅ：液体粘度（ｐｏｉｓθ） Ｕｃ：液面上気体速度Ｃｃｍ／秒） ｄｏ二ランスノズル径（ｃｍ） Ｈｏ：ランス尚さくｃｒｎ） θ ニジエツト広がり角度（０） ここで粉体侵入深さを浴深さの３０％以上とするのは、
供給さ扛る粉体が炉内において発生する一酸化炭素によ
って飛散されるのを防止するためである。
秒）Ｗ８：粒体供給量（ｇ／秒） ｄｐ：粒体粒径（ｃｍ） Ｕ８：粒体速ＩｔＣｃｍ／秒） ｅ８：液体密Ｉｆ （６７ｃｍ”） ｅｓ：粉体比重（６７ｃｍ”） μｅ：液体粘度（ｐｏｉｓθ） Ｕｃ：液面上気体速度Ｃｃｍ／秒） ｄｏ二ランスノズル径（ｃｍ） Ｈｏ：ランス尚さくｃｒｎ） θ ニジエツト広がり角度（０） ここで粉体侵入深さを浴深さの３０％以上とするのは、
供給さ扛る粉体が炉内において発生する一酸化炭素によ
って飛散されるのを防止するためである。
なお粉体供給路１１ｉキヤリアガスに伴わ扛て給送され
てきた粉体１中央部ノズル１５の導入部１５ａを通過す
るに際し、研削作用を受けるが、導入部１５ａ 固壁
の傾斜角度は小さいためその影響は小さい。
てきた粉体１中央部ノズル１５の導入部１５ａを通過す
るに際し、研削作用を受けるが、導入部１５ａ 固壁
の傾斜角度は小さいためその影響は小さい。
また前記転炉ａＶの炉底又は側壁（図においては側壁下
部）には、単数又は複数の羽口Ｎが設け０ てあり、該羽口Ｎからはアルゴンカス等の不活性カス、
窒素ガス、酸素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス
等のうちの１４ｍ又は２種以上が吹き込ま扛る。ここで
上吹き酸素の一部會浴面下への吹き込みガスとして利用
することは他ガスと比較して安価であるが、羽口ＮＫは
２重管ノズルを用い冷却用カスとしてメタン、ブタン、
天然ガス、二酸化炭素ガス等の分解による熱吸収量の大
きなガスと共に吹き込むことが望ましい。この浴面下へ
のガスの吹込み条件としては、下記（２）式に示す実験
式にて求めらｊＬる、浴の均一混合時間が３０〜１００
秒となるように設定する。
部）には、単数又は複数の羽口Ｎが設け０ てあり、該羽口Ｎからはアルゴンカス等の不活性カス、
窒素ガス、酸素ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス
等のうちの１４ｍ又は２種以上が吹き込ま扛る。ここで
上吹き酸素の一部會浴面下への吹き込みガスとして利用
することは他ガスと比較して安価であるが、羽口ＮＫは
２重管ノズルを用い冷却用カスとしてメタン、ブタン、
天然ガス、二酸化炭素ガス等の分解による熱吸収量の大
きなガスと共に吹き込むことが望ましい。この浴面下へ
のガスの吹込み条件としては、下記（２）式に示す実験
式にて求めらｊＬる、浴の均一混合時間が３０〜１００
秒となるように設定する。
但し τ：均−混台時間（秒）
５ ：撹拌エネルギ（ワット／トン）
Ｑ：撹拌用カス流量（Ｎ＝７９ ）
Ｗ ：溶ｅｌ量（トン）
Ｔ：溶鋼温度（’Ｋ ）
２：溶鋼深さく ｃｍ ）
１
ｎ：羽１１本数（本）
ここで浴の均一混合時間を３０〜１００秒とするのは、
そ扛が３０秒より短い場合には強い撹拌力のためにスラ
グ中の酸化鉄分が減少し、脱燐不良となり、それが１０
０秒より長い場合にはスラグ中の酸化鉄分が増力１１シ
、スロッピングが多発するからである。
そ扛が３０秒より短い場合には強い撹拌力のためにスラ
グ中の酸化鉄分が減少し、脱燐不良となり、それが１０
０秒より長い場合にはスラグ中の酸化鉄分が増力１１シ
、スロッピングが多発するからである。
而して本発明方法にあっては、上述した如く、上吹き酸
素うンスイ４１人した転炉ＣＶ内へ装入さｎた浴銑に対
して酸素上吹き精錬全行う場合において、生石灰等の造
滓剤の粉体を上吹き酸素気流に混入し、粉体の浴中への
侵入深さが浴深さの３０チ以上となるように添加すると
共に、溶鋼又は溶滓の撹拌力を強化すべく、浴面下に撹
拌用ガスを、浴の均一混合時間が３０〜１００秒となる
ように吹き込むこととしているので、効率よくスラグを
滓化させ、安定した鞘軸を行うことができる。
素うンスイ４１人した転炉ＣＶ内へ装入さｎた浴銑に対
して酸素上吹き精錬全行う場合において、生石灰等の造
滓剤の粉体を上吹き酸素気流に混入し、粉体の浴中への
侵入深さが浴深さの３０チ以上となるように添加すると
共に、溶鋼又は溶滓の撹拌力を強化すべく、浴面下に撹
拌用ガスを、浴の均一混合時間が３０〜１００秒となる
ように吹き込むこととしているので、効率よくスラグを
滓化させ、安定した鞘軸を行うことができる。
次に本発明方法の実施例について説明する０２．５トン
試験転炉の炉底部ｒ２本の羽口を設け、該転炉内へ成分
がＯ： ４．３ ％ 、 Ｅｌｌ： ０．５０％＋ Ｍ
ｎ ： ０．６０％。
試験転炉の炉底部ｒ２本の羽口を設け、該転炉内へ成分
がＯ： ４．３ ％ 、 Ｅｌｌ： ０．５０％＋ Ｍ
ｎ ： ０．６０％。
２
ｐ ： ０．１２５％、 Ｓ ： ０．０２５％である
浴銑（２ｏｏｏＫｇ）金、スクラップ（２ａｏＫｇ）と
共に装入して浴深さを４０ｃｍとなし、前述した土吹き
酸素ランス（第１図及び第２図参照）を用いて上吹き酸
素ガスを６Ｎｎｒ’／％にて送給すると共に、前記ラン
スの中央部ノズル（孔径１０酊φ）から生石灰（ｌｏｏ
Ｋｇ）と蛍石（４Ｋｇ ）と全混合した粉体を２００メ
ツシユにて篩下げたものを、酸素ガス全キャリアガス（
送給量： ３ Ｎｍ”／ｆ’ｒ ）として粉体供給速度
５ＫｇＺ分にて供給した。
浴銑（２ｏｏｏＫｇ）金、スクラップ（２ａｏＫｇ）と
共に装入して浴深さを４０ｃｍとなし、前述した土吹き
酸素ランス（第１図及び第２図参照）を用いて上吹き酸
素ガスを６Ｎｎｒ’／％にて送給すると共に、前記ラン
スの中央部ノズル（孔径１０酊φ）から生石灰（ｌｏｏ
Ｋｇ）と蛍石（４Ｋｇ ）と全混合した粉体を２００メ
ツシユにて篩下げたものを、酸素ガス全キャリアガス（
送給量： ３ Ｎｍ”／ｆ’ｒ ）として粉体供給速度
５ＫｇＺ分にて供給した。
この場合において、前記（１）式を用いて求めた、ラン
ス高さと粉体侵入深さとの関係を示すグラフが第４図で
あり、また前記（２）式を用いて求めた、撹拌用ガス′
＃Ｌ量原単位と浴の均一混合時間との関係を示すグラフ
が第５図である。こ扛らの図より粉体の浴中への侵入深
さが浴深さの３０％以上となる条件は、ランス高さが約
４５０π肩以下の条件であること、また浴の均一混合時
間が３０〜１００秒となる条件は、撹拌ガス流量原単位
が約０．０３〜ｏ、６ｍｍ８／分のトンであることが分
かる。
ス高さと粉体侵入深さとの関係を示すグラフが第４図で
あり、また前記（２）式を用いて求めた、撹拌用ガス′
＃Ｌ量原単位と浴の均一混合時間との関係を示すグラフ
が第５図である。こ扛らの図より粉体の浴中への侵入深
さが浴深さの３０％以上となる条件は、ランス高さが約
４５０π肩以下の条件であること、また浴の均一混合時
間が３０〜１００秒となる条件は、撹拌ガス流量原単位
が約０．０３〜ｏ、６ｍｍ８／分のトンであることが分
かる。
３
一方、第１表は、撹拌用ガス流量原単位及びランス高さ
全変化させた数糊類の条件にて精錬した場合において、
清製さ扛た溶鋼の化学成分及び温度兼びにスロッピング
の発生状況をまとめたものである。図より、脱燐状況も
良好であり、スロッピングも発生しない条件は、前述し
た２条件共、満足しているＩｔ ｌ 、 Ｎｏ、 ２及
びｌ！］３だけであることが分かり、本発明方法におけ
る数値限定の正当性を確認することができる。
全変化させた数糊類の条件にて精錬した場合において、
清製さ扛た溶鋼の化学成分及び温度兼びにスロッピング
の発生状況をまとめたものである。図より、脱燐状況も
良好であり、スロッピングも発生しない条件は、前述し
た２条件共、満足しているＩｔ ｌ 、 Ｎｏ、 ２及
びｌ！］３だけであることが分かり、本発明方法におけ
る数値限定の正当性を確認することができる。
以上詳述した如く、本発明にあっては、酸素上吹き製鋼
法を用いて鋼を溶製する方法において、１種又は２種以
上の造滓剤の粉体を上吹き酸素気流に混入し、その粉体
の浴中への侵入深さが浴深さの３０％以上となるように
吹き込むと共に、酸素上吹きによる吹錬操作期間中又は
そ扛に続く吹錬終了後の排出期間まで１棟又は２種以上
の撹拌用ガス金、浴の均一混合時間が３０〜１００秒と
なるように浴面下に吹き込むこととしているので、効率
よくスラグを滓化させ、スロッピング等が発生しない安
定した精錬を可能とし、歩留りの向上４ 全図ることができる。
法を用いて鋼を溶製する方法において、１種又は２種以
上の造滓剤の粉体を上吹き酸素気流に混入し、その粉体
の浴中への侵入深さが浴深さの３０％以上となるように
吹き込むと共に、酸素上吹きによる吹錬操作期間中又は
そ扛に続く吹錬終了後の排出期間まで１棟又は２種以上
の撹拌用ガス金、浴の均一混合時間が３０〜１００秒と
なるように浴面下に吹き込むこととしているので、効率
よくスラグを滓化させ、スロッピング等が発生しない安
定した精錬を可能とし、歩留りの向上４ 全図ることができる。
第１図は本発明方法に使用する上吹き酸素ランスのノズ
ルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図は同じく底面
図、第３図は本発明方法の実施状態を示す模式的縦断面
図、第４図はランス高さと粉体侵入深さとの関係を示す
グラフ、第５図は撹拌用ガス流量原単位と浴の均一混合
時間との関係を示すグラフである。 Ａ・・・ノズルヘッド部 Ｂ・・・ランス不休１１・・
・粉体供給路 １２・・・酸素供給路１５・・・中央部
ノズル １６・・・周辺部ノズルＣｖ・・・転炉 Ｎ・
・・羽口 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 河 野 登 天６ ８３− 第１頁の続き ０発 明 者 岡村祥三 大阪市東区北浜５丁目１５番地住 友金属工業株式会社内 ０発 明 者 平田試行 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内 ０発 明 者 姉崎正治 茨城県鹿島郡鹿島町太字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内 ８５−
ルヘッド部の構成を示す縦断面図、第２図は同じく底面
図、第３図は本発明方法の実施状態を示す模式的縦断面
図、第４図はランス高さと粉体侵入深さとの関係を示す
グラフ、第５図は撹拌用ガス流量原単位と浴の均一混合
時間との関係を示すグラフである。 Ａ・・・ノズルヘッド部 Ｂ・・・ランス不休１１・・
・粉体供給路 １２・・・酸素供給路１５・・・中央部
ノズル １６・・・周辺部ノズルＣｖ・・・転炉 Ｎ・
・・羽口 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 河 野 登 天６ ８３− 第１頁の続き ０発 明 者 岡村祥三 大阪市東区北浜５丁目１５番地住 友金属工業株式会社内 ０発 明 者 平田試行 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内 ０発 明 者 姉崎正治 茨城県鹿島郡鹿島町太字光３番 地住友金属工業株式会社鹿島製 鉄所内 ８５−
Claims (1)
- １、酸素上吹き製鋼法を用いて鋼を精錬する方法におい
て、生石灰、石灰石、螢石、ドロマイト等の造滓剤のう
ちの１種の粉体又は２種以上を混合した粉体全上吹き酸
素気流に混入し、その粉体の浴中への侵入深さが浴深さ
の３０チ以上となる条件にて吹き込み、酸素上吹きによ
る吹錬操作の期間中又はそ扛に絖〈吹錬終了後の排出期
間まで、不活性ガス、窒素ガス、酸素ガス、−酸化炭素
ガス、二酸化炭素ガスのうちの１種又は２種以上を、浴
の均一混合時間が３０〜１００秒となる条件にて浴面下
に吹き込むことにより浴を撹拌することを特徴とする鋼
の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9676582A JPS58213816A (ja) | 1982-06-04 | 1982-06-04 | 鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9676582A JPS58213816A (ja) | 1982-06-04 | 1982-06-04 | 鋼の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58213816A true JPS58213816A (ja) | 1983-12-12 |
Family
ID=14173725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9676582A Pending JPS58213816A (ja) | 1982-06-04 | 1982-06-04 | 鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58213816A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111363941A (zh) * | 2020-03-27 | 2020-07-03 | 陕西理工大学 | 一种多边形微结构钨合金材料及其制备方法和应用 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569311A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining of steel |
-
1982
- 1982-06-04 JP JP9676582A patent/JPS58213816A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569311A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining of steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111363941A (zh) * | 2020-03-27 | 2020-07-03 | 陕西理工大学 | 一种多边形微结构钨合金材料及其制备方法和应用 |
| CN111363941B (zh) * | 2020-03-27 | 2021-06-29 | 陕西理工大学 | 一种多边形微结构钨合金材料及其制备方法和应用 |
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