JPS5819844B2 - 機関用燃料供給装置 - Google Patents
機関用燃料供給装置Info
- Publication number
- JPS5819844B2 JPS5819844B2 JP53085356A JP8535678A JPS5819844B2 JP S5819844 B2 JPS5819844 B2 JP S5819844B2 JP 53085356 A JP53085356 A JP 53085356A JP 8535678 A JP8535678 A JP 8535678A JP S5819844 B2 JPS5819844 B2 JP S5819844B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- frequency
- fuel
- solenoid valve
- engine
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/3094—Controlling fuel injection the fuel injection being effected by at least two different injectors, e.g. one in the intake manifold and one in the cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/185—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a vortex flow sensor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
- F02M51/02—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically specially for low-pressure fuel-injection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
- F02M69/04—Injectors peculiar thereto
- F02M69/042—Positioning of injectors with respect to engine, e.g. in the air intake conduit
- F02M69/044—Positioning of injectors with respect to engine, e.g. in the air intake conduit for injecting into the intake conduit downstream of an air throttle valve
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/20—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow
- G01F1/32—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow using swirl flowmeters
- G01F1/325—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl
- G01F1/3282—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl for detecting variations in infrasonic, sonic or ultrasonic waves, due to modulation by passing through the swirling fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、吸気管へ向けて燃料を噴射しうる電磁弁を用
いて機関に燃料を供給するための装置に関し、特に吸入
空気量に応じて燃料供給量を電子制御しうるようにした
機関用燃料供給装置に関する。
いて機関に燃料を供給するための装置に関し、特に吸入
空気量に応じて燃料供給量を電子制御しうるようにした
機関用燃料供給装置に関する。
従来の機関用燃料供給装置としては、吸入空気量を電気
信号に変換したのち、この電気信号に基づくパルス信号
で電磁弁を開閉制御することにより、燃料供給量を電子
制御するようにしたものが提案さ□れている。
信号に変換したのち、この電気信号に基づくパルス信号
で電磁弁を開閉制御することにより、燃料供給量を電子
制御するようにしたものが提案さ□れている。
ところで、一般に機関の全開最高速時における燃料供給
量は、その時の空気流量がアイドル時の３０〜４０倍に
なっていることから、アイドル時の３０〜４０倍必要で
ある。
量は、その時の空気流量がアイドル時の３０〜４０倍に
なっていることから、アイドル時の３０〜４０倍必要で
ある。
したがって、従来のこの種の単一電磁弁式燃料供給装置
では、機関のアイドル状態から全開最高速状態までの広
範囲にわたって電磁弁を支障なく作動させるために、上
記パルス信号のパルス幅を極めて小さくしなければなら
ず、しかもこのようにパルス幅を小さくした場合は電磁
弁開閉の応答性を上げるために電磁弁を大きくしかも非
常に高価なものにしなければならないという問題点があ
る。
では、機関のアイドル状態から全開最高速状態までの広
範囲にわたって電磁弁を支障なく作動させるために、上
記パルス信号のパルス幅を極めて小さくしなければなら
ず、しかもこのようにパルス幅を小さくした場合は電磁
弁開閉の応答性を上げるために電磁弁を大きくしかも非
常に高価なものにしなければならないという問題点があ
る。
本発明は、このような問題点を解決しようとするもので
、燃料通路面積の異なる複数の電磁弁を吸気管集合部に
配設するとともに、作動させる電磁弁の個数や種類を吸
入空気量の範囲に応じて変更することにより、電磁弁の
高級化等を招くことなく、機関のアイドル時から全開最
高速時までの広範囲にわたって機関に燃料を供給しつる
ようにした機関用燃料供給装置を提供することを目的と
する。
、燃料通路面積の異なる複数の電磁弁を吸気管集合部に
配設するとともに、作動させる電磁弁の個数や種類を吸
入空気量の範囲に応じて変更することにより、電磁弁の
高級化等を招くことなく、機関のアイドル時から全開最
高速時までの広範囲にわたって機関に燃料を供給しつる
ようにした機関用燃料供給装置を提供することを目的と
する。
このため、本発明の機関用燃料供給装置は、吸入空気量
に比例した周波数を有する電気信号を出力する空気量検
出装置と、吸気通路の集合部に設けられた燃料通路面積
の相違する複数の電磁弁と、これらの電磁弁への供給燃
料圧と燃料出口近傍の吸気圧力との差圧を一定に保持す
る燃圧レギュレータとをそなえ、上記空気量検出装置の
出力する電気信号の周波数が低い機関運転領域では、上
記の燃料通路面積の小さい電磁弁のみを上記電気信号の
周波数に一致した周波数またはこれを小さい分周率で分
周した周波数に同期するように開閉させるとともに、上
記空気量検出装置の出力する電気信号の周波数が高い機
関運転領域では、上記の燃料通路面積の大きい電磁弁の
みまたはこの燃料通路面積の大きい電磁弁と上記の燃料
通路面積゛の小さい電磁弁との両方を上記電気信号の周
波数を大きい分周率で分周した周波数に同期するように
開閉させる電気制御手段が設けられたことを特徴として
いる。
に比例した周波数を有する電気信号を出力する空気量検
出装置と、吸気通路の集合部に設けられた燃料通路面積
の相違する複数の電磁弁と、これらの電磁弁への供給燃
料圧と燃料出口近傍の吸気圧力との差圧を一定に保持す
る燃圧レギュレータとをそなえ、上記空気量検出装置の
出力する電気信号の周波数が低い機関運転領域では、上
記の燃料通路面積の小さい電磁弁のみを上記電気信号の
周波数に一致した周波数またはこれを小さい分周率で分
周した周波数に同期するように開閉させるとともに、上
記空気量検出装置の出力する電気信号の周波数が高い機
関運転領域では、上記の燃料通路面積の大きい電磁弁の
みまたはこの燃料通路面積の大きい電磁弁と上記の燃料
通路面積゛の小さい電磁弁との両方を上記電気信号の周
波数を大きい分周率で分周した周波数に同期するように
開閉させる電気制御手段が設けられたことを特徴として
いる。
以下、図面により本発明の一実施例としての機関用燃料
供給装置について説明すると、第１図はその模式図、第
２図ａはその空気量検出装置の出力波形を示すグラフ、
第２図ｂ”−ｅはその電気制御手段が電磁弁に供給する
駆動パルス列を示すグラフ、第３図はその空気量検出装
置の作用を説明するための模式図、第４図はその電磁弁
の配設状態を拡大して示す部分縦断面図、第５図は第４
図の■−■矢視図である。
供給装置について説明すると、第１図はその模式図、第
２図ａはその空気量検出装置の出力波形を示すグラフ、
第２図ｂ”−ｅはその電気制御手段が電磁弁に供給する
駆動パルス列を示すグラフ、第３図はその空気量検出装
置の作用を説明するための模式図、第４図はその電磁弁
の配設状態を拡大して示す部分縦断面図、第５図は第４
図の■−■矢視図である。
第１，３図に示すように、エアクリーナ１を経てスロッ
トルバルブ２へ至る吸気路３には、空気量検出装置４が
配設されている。
トルバルブ２へ至る吸気路３には、空気量検出装置４が
配設されている。
この空気量検出装置４は、吸気路３内に吸入空気の流通
方向に対してほぼ直角に配設された三角柱４ａと、この
三角柱４ａの配設位置より下流側における吸気路３の外
側壁に対向して配設された超音波発生器としてのスピー
カ４ｂおよび超音波受信器としてのマイクロフォン４ｃ
とで構成されている。
方向に対してほぼ直角に配設された三角柱４ａと、この
三角柱４ａの配設位置より下流側における吸気路３の外
側壁に対向して配設された超音波発生器としてのスピー
カ４ｂおよび超音波受信器としてのマイクロフォン４ｃ
とで構成されている。
なお符号５は空気を整流して空気量検出装置４に安定し
た作動を行なわせるための整流器を示している。
た作動を行なわせるための整流器を示している。
ところで吸気路３内に整流器５により整流された空気が
流れると、三角柱４ａの下流側に第３図に示すような交
互に配列された非対称の渦動（カルマン渦列）が発生し
、しかも所定の条件下では、渦の発生周波数が吸気路３
内を流れる空気の流速に比例することが知られており、
したがって渦の発生周波数を計測すれば、空気の流速（
または体積流量）を検出できるのである。
流れると、三角柱４ａの下流側に第３図に示すような交
互に配列された非対称の渦動（カルマン渦列）が発生し
、しかも所定の条件下では、渦の発生周波数が吸気路３
内を流れる空気の流速に比例することが知られており、
したがって渦の発生周波数を計測すれば、空気の流速（
または体積流量）を検出できるのである。
すなわち、第３図に示すごとく、渦動が空気流速に比例
した周波数で三角柱４ａよりも下流側に発生している状
態で、スピーカ４ｂから超音波ＳＩＮを発生させると、
この超音波ＳＩＮはこの渦により振幅変調および周波数
変調を受けて、マイクロフォン４ｃに受信される。
した周波数で三角柱４ａよりも下流側に発生している状
態で、スピーカ４ｂから超音波ＳＩＮを発生させると、
この超音波ＳＩＮはこの渦により振幅変調および周波数
変調を受けて、マイクロフォン４ｃに受信される。
その後この変調された受信信号５ＯＵＴは、ローパスフ
ィルタ等を含む波形整形回路６にて高調波成分を除去さ
れることにより 包絡成分としての変調周波数のみが選
別されるようになっており、これにより空気流速即ち空
気流量に比例した周波数をもち且つ周期的に変動する交
番電圧信号Ｅ（Ｉ）（第２図ａおよび第３図参照）が検
出されるようになっている。
ィルタ等を含む波形整形回路６にて高調波成分を除去さ
れることにより 包絡成分としての変調周波数のみが選
別されるようになっており、これにより空気流速即ち空
気流量に比例した周波数をもち且つ周期的に変動する交
番電圧信号Ｅ（Ｉ）（第２図ａおよび第３図参照）が検
出されるようになっている。
この交番電圧信号Ｅ（Ｉ）は、電気制御手段としてのマ
イクロコンピュータ７におけるパルス発生回路７ａによ
り、その周波数に同期したパルス列Ｐ。
イクロコンピュータ７におけるパルス発生回路７ａによ
り、その周波数に同期したパルス列Ｐ。
）（第２図す参照）に変換される。
このようにして得られたパルス列Ｐ（、、は、演算回路
７ｂでその周波数が検出され、その値に応じて、同一周
波数の駆動パルス列Ｐωを出力されたり、適宜分周され
て更に低い周波数を有する駆動パルス列ｐ！ 、 ｐ−
！とじて出力されたりするように３ なっている。
７ｂでその周波数が検出され、その値に応じて、同一周
波数の駆動パルス列Ｐωを出力されたり、適宜分周され
て更に低い周波数を有する駆動パルス列ｐ！ 、 ｐ−
！とじて出力されたりするように３ なっている。
ここで、この演算回路７ｂの演算要領の一例を示すと次
のようになる。
のようになる。
（１）スタート
（２）パルス列Ｐ（Ｉ）が有るか。
（ａ） イエスなら（３）へ
（ｂ） ノーなら（４）へ
（３）パルス列Ｐ。
の周波数が、（ａ） ０〜４００Ｈ２（低空気量域）な
らＦ端子から同一周波数の駆動パルス列Ｐ（Ｉ）を出力
せよ。
らＦ端子から同一周波数の駆動パルス列Ｐ（Ｉ）を出力
せよ。
（ｂ）４００〜８００Ｈｚ（中空気量域）なら分周率ｙ
の分周回路にかけて、パルス列Ｐ（ｌ、の周波数を〆に
分周してからＧ端子から駆動パルス列Ｐ皇を出力せよ。
の分周回路にかけて、パルス列Ｐ（ｌ、の周波数を〆に
分周してからＧ端子から駆動パルス列Ｐ皇を出力せよ。
（ｃ） ８００〜１２００Ｈｚ（高空気量域）なら、
分周率イの分周回路にかけて、パルス列Ｐωの周波数を
イに分周してからＦ、Ｇ端子のいずれもから１駆動パル
ス列ｐ（１）を出力せよ。
分周率イの分周回路にかけて、パルス列Ｐωの周波数を
イに分周してからＦ、Ｇ端子のいずれもから１駆動パル
ス列ｐ（１）を出力せよ。
（４）ストップ・エンド ３
ところで、スロットルバルブ２の下流側における吸気管
９の集合部９ａには、燃料通路面積の相違する２つの電
磁弁８，８′が配設されており、電磁弁８はその燃料通
路面積が電磁弁８′の燃料通路面積の牙になるように構
成されている。
９の集合部９ａには、燃料通路面積の相違する２つの電
磁弁８，８′が配設されており、電磁弁８はその燃料通
路面積が電磁弁８′の燃料通路面積の牙になるように構
成されている。
そして、電磁弁８のソレノイドコイル８ａはマイクロコ
ンピュータ７のＦ端子に接続され、電磁弁８′のソレノ
イドコイル８′ａはマイクロコンピュータ７のＧ端子に
接続されている。
ンピュータ７のＦ端子に接続され、電磁弁８′のソレノ
イドコイル８′ａはマイクロコンピュータ７のＧ端子に
接続されている。
したがって、空気量検出装置の出力する交番電圧信号Ｅ
（１）の周波数が低い（０〜４００Ｈｚ）ような機関運
転領域即ち低空気量時では、燃料通路面積の小さい電磁
弁８のみを、交番電圧信号Ｅ（Ｉ）の周波数即ちパルス
列Ｐ。
（１）の周波数が低い（０〜４００Ｈｚ）ような機関運
転領域即ち低空気量時では、燃料通路面積の小さい電磁
弁８のみを、交番電圧信号Ｅ（Ｉ）の周波数即ちパルス
列Ｐ。
の周波数に一致した周波数に同期するように開閉させる
ことができ、また交番電圧信号Ｅ（、の周波数が更に高
くなった（４００〜８００Ｈｚ）ような機関運転領域即
ち中空気量時では、燃料通路面積の大きい電磁弁８′の
みを、パルス列Ｐ。
ことができ、また交番電圧信号Ｅ（、の周波数が更に高
くなった（４００〜８００Ｈｚ）ような機関運転領域即
ち中空気量時では、燃料通路面積の大きい電磁弁８′の
みを、パルス列Ｐ。
）の周波数をイ分周した周波数（２００〜４００Ｈｚ）
に同期するように開閉させることができる。
に同期するように開閉させることができる。
さらに交番電圧信号Ｅ（Ｉ）の周波数が高い（８００〜
１２００Ｈｚ）ような機関運転領域即ち高空気量時には
、電磁弁８，８′の両方を、パルス列Ｐ。
１２００Ｈｚ）ような機関運転領域即ち高空気量時には
、電磁弁８，８′の両方を、パルス列Ｐ。
）の周波数をに分周した周波数（２６７〜４００Ｈｚ）
に同期するように開閉させることができる。
に同期するように開閉させることができる。
このように、高速運転領域になっていても、電磁弁８，
８′の作動する周波数領域は最高４００Ｈｚにおさえら
れるようになっている。
８′の作動する周波数領域は最高４００Ｈｚにおさえら
れるようになっている。
ている。
ところで、電磁弁８におけるソレノイドコイル８ａの影
響を受ける弁ケース８ｂ内の空間には、プランジャ８ｃ
が嵌装されていて、このプランジャ８ｃの一端は、ニー
ドルバルブ８ｄと一体に形成され、他端はニードルバル
ブ８ｄを閉鎖する方向に付勢するスプリング８ｅを介し
て弁ケース８ｂに支持されている。
響を受ける弁ケース８ｂ内の空間には、プランジャ８ｃ
が嵌装されていて、このプランジャ８ｃの一端は、ニー
ドルバルブ８ｄと一体に形成され、他端はニードルバル
ブ８ｄを閉鎖する方向に付勢するスプリング８ｅを介し
て弁ケース８ｂに支持されている。
したがって、この電磁弁８のソレノイドコイル８ａにマ
イクロコンピュータ７からの駆動パルス列が印加されて
、パルスが人力されると、プランジャ８ｃがスプリング
８ｅの付勢力に抗して一定のストロークだけ吸引される
ので、ニードルバルブ８ｄが燃料出口８ｆを開き、また
パルス人力がないときは、プランジャ８ｃがスプリング
８ｅにより押圧されてニードルバルブ８ｄが燃料出口８
ｆを閉じるようになっている。
イクロコンピュータ７からの駆動パルス列が印加されて
、パルスが人力されると、プランジャ８ｃがスプリング
８ｅの付勢力に抗して一定のストロークだけ吸引される
ので、ニードルバルブ８ｄが燃料出口８ｆを開き、また
パルス人力がないときは、プランジャ８ｃがスプリング
８ｅにより押圧されてニードルバルブ８ｄが燃料出口８
ｆを閉じるようになっている。
そして、電磁弁８′も電磁弁８とほぼ同様の構造を有し
ており、電磁弁８の各構成部材を示す符号８ａ〜８ｆに
ダッシュを符したもの８’ａ〜８′ｆは電磁弁８の各構
成部材８ａ〜８ｆとほぼ同様の部材を示している。
ており、電磁弁８の各構成部材を示す符号８ａ〜８ｆに
ダッシュを符したもの８’ａ〜８′ｆは電磁弁８の各構
成部材８ａ〜８ｆとほぼ同様の部材を示している。
なお、第１図では、電磁弁８，８′が互いに間隔をあけ
て配設されているが、実際は第４，５図に示すように、
吸気管９の集合部９ａに各燃料出口８ ｆ 、 ８’ｆ
が密集するように設けられている。
て配設されているが、実際は第４，５図に示すように、
吸気管９の集合部９ａに各燃料出口８ ｆ 、 ８’ｆ
が密集するように設けられている。
燃圧レギュレータ１０は、ダイアフラム１０ａで仕切ら
れた第１チヤンバ１０ｂおよび第２チヤンバ１０ｃをそ
なえており、第１チヤンバ１０ｂは燃料供給管１１を介
して各電磁弁８，８′に接続されるとともに、第２チヤ
ンバ’１０ｃは負圧管１２を介して吸気管９内における
燃料出口８ｆ、８’ｆの近傍箇所に接続されている。
れた第１チヤンバ１０ｂおよび第２チヤンバ１０ｃをそ
なえており、第１チヤンバ１０ｂは燃料供給管１１を介
して各電磁弁８，８′に接続されるとともに、第２チヤ
ンバ’１０ｃは負圧管１２を介して吸気管９内における
燃料出口８ｆ、８’ｆの近傍箇所に接続されている。
また、この第１チヤンバ１０ｂと燃料クンク１３との間
にはミ電動式燃料ポンプＰ付き燃料供給管１４と、これ
に並設された戻し管１５とが介装されている。
にはミ電動式燃料ポンプＰ付き燃料供給管１４と、これ
に並設された戻し管１５とが介装されている。
ダイアフラム、１０ａの第１チヤンバ１０ｂ側には、戻
し管１５の端部の開度を調整して燃料の戻し率を制御す
るバルブ１０ｄが一体に設けられ、このダイアフラム１
０ａの第２チヤンバ１０ｃ側には、バネ受１０ｅが取付
けられていて、このバネ受１０ｅと燃圧レギュレータ１
０の本体との間には、スプリング１０ｆが装填されてお
り、このスプリング１０ｆはバネ受１０ｅおよびダイア
フラム１０ａを介してバルブ１０ｄを閉じる方向に付勢
している。
し管１５の端部の開度を調整して燃料の戻し率を制御す
るバルブ１０ｄが一体に設けられ、このダイアフラム１
０ａの第２チヤンバ１０ｃ側には、バネ受１０ｅが取付
けられていて、このバネ受１０ｅと燃圧レギュレータ１
０の本体との間には、スプリング１０ｆが装填されてお
り、このスプリング１０ｆはバネ受１０ｅおよびダイア
フラム１０ａを介してバルブ１０ｄを閉じる方向に付勢
している。
したがって、例えば吸気管９内の圧力が下がると、第２
チヤンバ１０ｃ内の圧力も下がり、ダイアフラム１０ａ
がスプリング１０ｆの付勢力に抗して吸引されるため、
バルブ１０ｄが開いて燃料の一部が戻し管１５を介して
再び燃料タンク１３へ戻されるようになり、これにより
電磁弁８へ供給される燃料圧力も下がるので、電磁弁８
への供給燃料圧と燃料出口近傍の吸気圧力（吸気マニホ
ルド負圧）との差圧が一定に保持されるようになってい
る。
チヤンバ１０ｃ内の圧力も下がり、ダイアフラム１０ａ
がスプリング１０ｆの付勢力に抗して吸引されるため、
バルブ１０ｄが開いて燃料の一部が戻し管１５を介して
再び燃料タンク１３へ戻されるようになり、これにより
電磁弁８へ供給される燃料圧力も下がるので、電磁弁８
への供給燃料圧と燃料出口近傍の吸気圧力（吸気マニホ
ルド負圧）との差圧が一定に保持されるようになってい
る。
また、機関の冷却水温度、機関の負荷状態、機関の加速
や減速の程度あるいは機関の運転状態を検出して、その
状態に応じた電気信号を出力する運転状態検出手段が設
けられている。
や減速の程度あるいは機関の運転状態を検出して、その
状態に応じた電気信号を出力する運転状態検出手段が設
けられている。
すなわちこの運転状態検出手段は、機関の冷却水温度を
検出するセンサ１６ａ、’機関の負荷状態を検出するセ
ンサ１６ｂ、機関の加速や減速の程度を検出するセンサ
１６ｃおよび機関排気の酸素濃度を検出するセンサ１６
ｄをそなえるとともに。
検出するセンサ１６ａ、’機関の負荷状態を検出するセ
ンサ１６ｂ、機関の加速や減速の程度を検出するセンサ
１６ｃおよび機関排気の酸素濃度を検出するセンサ１６
ｄをそなえるとともに。
各センサ１６ａ〜１６ｄからの信号を受けてこれらの運
転状態を総合的に判断して予めプログラムされた演算手
段により電気信号を出力する制御回路１６をそなえてい
る。
転状態を総合的に判断して予めプログラムされた演算手
段により電気信号を出力する制御回路１６をそなえてい
る。
この制御回路１６はマイクロコンピュータ７内に組込ま
れており、各センサ１６ａ〜１６ｄからの入力信号はＡ
−Ｄ端子を介してこの制御回路１６に入力されるように
なっており、その後マイクロコンピュータ７内の主制御
回路にこの情報が入力される。
れており、各センサ１６ａ〜１６ｄからの入力信号はＡ
−Ｄ端子を介してこの制御回路１６に入力されるように
なっており、その後マイクロコンピュータ７内の主制御
回路にこの情報が入力される。
主制御回路では、各電磁弁８，８′に印加される駆動パ
ルス列Ｐ（１） 、ｐ＝およびＰ９のあらかじめ設３ 定されたパルス幅γを、運転状態検出手段を構成する制
御回路１６からの電気信号に応じて増減補正する。
ルス列Ｐ（１） 、ｐ＝およびＰ９のあらかじめ設３ 定されたパルス幅γを、運転状態検出手段を構成する制
御回路１６からの電気信号に応じて増減補正する。
したがって、このように補正されたパルス幅をｄ、ｅ参
照）がマイクロコンピュータ７のＦおよびＧ端子から出
力されて、その後電磁弁８，８′に印加されるのである
。
照）がマイクロコンピュータ７のＦおよびＧ端子から出
力されて、その後電磁弁８，８′に印加されるのである
。
なお、第１図中、符号１７は自動車の機関、１８は排気
管を示している。
管を示している。
本発明の機関用燃料供給装置は、上述のごとく構成され
ているので、エアクリーナ１を通じて空気が吸入される
と、空気の流速または体積流量は、空気量検出装置４に
より、空気流速等に比例した周波数を有する交番電圧信
号Ｅ（１）（第２図ａ参照）に変換されたのち、マイク
ロコンピュータ７により、上記周波数に同期したパルス
列Ｐ（Ｉ）（第２図す参照）に変換される。
ているので、エアクリーナ１を通じて空気が吸入される
と、空気の流速または体積流量は、空気量検出装置４に
より、空気流速等に比例した周波数を有する交番電圧信
号Ｅ（１）（第２図ａ参照）に変換されたのち、マイク
ロコンピュータ７により、上記周波数に同期したパルス
列Ｐ（Ｉ）（第２図す参照）に変換される。
ついで、このパルス列Ｐ（１）は、演算回路７ｂにて吸
入空気量に応じて演算制御されて駆動パルス列Ｐ （７
Ｊ ７ ｐ＝ 、 Ｐ＝に変換されたのち、Ｆおよび／
府３ またはＧ から出力されて、電磁弁８および／または
電磁弁８′を開閉駆動する。
入空気量に応じて演算制御されて駆動パルス列Ｐ （７
Ｊ ７ ｐ＝ 、 Ｐ＝に変換されたのち、Ｆおよび／
府３ またはＧ から出力されて、電磁弁８および／または
電磁弁８′を開閉駆動する。
このように、低空気量域（アイドル時）から高空気量域
（全開最高速時）までの間に、３段階にわたって駆動パ
ルス列の周期が変更されるので、各電磁弁８，８′の作
動周波数領域が最高４００Ｈｚにおさえられ、これによ
り吸入路３を流れる空気の速度が大きくなっていっても
電磁弁８，８′の負担は増大してゆくことがないため、
機関のアイドル状態から全開最高速状態に至る広い範囲
にわたって安定した燃料の供給を行なうことができる。
（全開最高速時）までの間に、３段階にわたって駆動パ
ルス列の周期が変更されるので、各電磁弁８，８′の作
動周波数領域が最高４００Ｈｚにおさえられ、これによ
り吸入路３を流れる空気の速度が大きくなっていっても
電磁弁８，８′の負担は増大してゆくことがないため、
機関のアイドル状態から全開最高速状態に至る広い範囲
にわたって安定した燃料の供給を行なうことができる。
このとき、電磁弁８，８′に供給される燃料の圧力即ち
燃圧レギュレータ１０の第１チヤンバ１０ｂ内の燃料圧
力は次のように制御されている。
燃圧レギュレータ１０の第１チヤンバ１０ｂ内の燃料圧
力は次のように制御されている。
すなわち、ダイアフラム１０ａに作用する吸気管９内の
吸気マニホルド負圧による吸引力とスプリング１０ｆの
付勢力との合力より第１チヤンバ１０ｂ内の燃料圧力が
上昇すると、バルブ１０ｄは開き、上記合力より上記燃
料圧力が低下すると。
吸気マニホルド負圧による吸引力とスプリング１０ｆの
付勢力との合力より第１チヤンバ１０ｂ内の燃料圧力が
上昇すると、バルブ１０ｄは開き、上記合力より上記燃
料圧力が低下すると。
バルブ１０ｄは閉じ、このバルブ１０ｄの開閉により、
第１チヤンバ１０ｂ内の燃料圧力は上記合力に略一致し
た値に保持され、この調圧された燃料が各電磁弁８，８
′へ供給され、各電磁弁８，８′の開閉に応じて吸気マ
ニホルド圧と一定の差圧を有する燃料が吸気管９内へ噴
射される。
第１チヤンバ１０ｂ内の燃料圧力は上記合力に略一致し
た値に保持され、この調圧された燃料が各電磁弁８，８
′へ供給され、各電磁弁８，８′の開閉に応じて吸気マ
ニホルド圧と一定の差圧を有する燃料が吸気管９内へ噴
射される。
このような状態において、前述の機関の運転状態のいず
れかが変化していずれかのセンサ１６ａ〜１６ｄから制
御回路１６へ信号が人力されると、この制御回路１６は
人力信号に対応する出力信号をマイクロコンピュータ７
の主制御回路に送るので、主制御回路は、各電磁弁に印
加される駆動パルス列Ｐ（１） 、ｐ＝またはＰ！のパ
ルス幅γを上記側３ 御回路１６からの電気信号に応じて増減補正してＦおよ
び／またはＧ端子から電磁弁８，８′に供給して、電磁
弁８，８′を開閉駆動する。
れかが変化していずれかのセンサ１６ａ〜１６ｄから制
御回路１６へ信号が人力されると、この制御回路１６は
人力信号に対応する出力信号をマイクロコンピュータ７
の主制御回路に送るので、主制御回路は、各電磁弁に印
加される駆動パルス列Ｐ（１） 、ｐ＝またはＰ！のパ
ルス幅γを上記側３ 御回路１６からの電気信号に応じて増減補正してＦおよ
び／またはＧ端子から電磁弁８，８′に供給して、電磁
弁８，８′を開閉駆動する。
これにより電磁弁８および／または８′の開弁時間幅が
変更されるので、燃料噴射量は、前述の運転状態に応じ
て変動し、その結果燃料噴射が、機関の運転状態に応じ
た最適の状態に電子制御されるのである。
変更されるので、燃料噴射量は、前述の運転状態に応じ
て変動し、その結果燃料噴射が、機関の運転状態に応じ
た最適の状態に電子制御されるのである。
このように、本発明の機関用燃料供給装置は、吸気マニ
ホルド負圧と一定の差圧を有する燃料が、吸入空気量に
比例した周波数を有する交番電圧信号Ｅ（１）の周波数
またはこれを分周した周波数に同期するように開閉制御
される電磁弁８，８′を介して吸気管９へ噴射され、し
かも燃料通路面積φ相違する２個の電磁弁８，８′を単
独または組合おせて作動させるようになっているので、
燃料供給を電子的に制御するにあたって、機関のアイド
ル時から全開最高速時までの広い範囲にわたり、精度お
よび信頼性の高い燃料供給を行なえる。
ホルド負圧と一定の差圧を有する燃料が、吸入空気量に
比例した周波数を有する交番電圧信号Ｅ（１）の周波数
またはこれを分周した周波数に同期するように開閉制御
される電磁弁８，８′を介して吸気管９へ噴射され、し
かも燃料通路面積φ相違する２個の電磁弁８，８′を単
独または組合おせて作動させるようになっているので、
燃料供給を電子的に制御するにあたって、機関のアイド
ル時から全開最高速時までの広い範囲にわたり、精度お
よび信頼性の高い燃料供給を行なえる。
なお、電磁弁の数や燃料通路面積比と分周率との関係は
、前述の実施例では、２個の電磁弁を使ってその燃料通
路面積比を２：１に選び且つ分周率を１．犀２％に選ん
だが、その他３個以上の電磁弁を使用して各種の組合わ
せが考えられることはいうまでもない。
、前述の実施例では、２個の電磁弁を使ってその燃料通
路面積比を２：１に選び且つ分周率を１．犀２％に選ん
だが、その他３個以上の電磁弁を使用して各種の組合わ
せが考えられることはいうまでもない。
また前述の実施例では電磁弁をスロットルバルブ２の下
流側に設けたが、スロットルバルブ２の上流側に設けて
もよい。
流側に設けたが、スロットルバルブ２の上流側に設けて
もよい。
さらに、前述の実施例のごとく、空気量検出装置４とし
てスピーカ４ｂとマイクロフォン４０′（！：から成る
ものを用いる代わりに、サーミスタセンサの抵抗変化を
利用したものを用いてカルマン渦の周波数を検出するよ
うにしてもよい。
てスピーカ４ｂとマイクロフォン４０′（！：から成る
ものを用いる代わりに、サーミスタセンサの抵抗変化を
利用したものを用いてカルマン渦の周波数を検出するよ
うにしてもよい。
この場合は、一対のサーミスタセンサが三角柱４ａの前
面に対称的に埋設されて、ブリッジ回路の２辺を構成す
るように配設され、さらに定電流電源により微弱な電流
が供給されるように構成される。
面に対称的に埋設されて、ブリッジ回路の２辺を構成す
るように配設され、さらに定電流電源により微弱な電流
が供給されるように構成される。
このようにサーミスタセンサを配設すると、空気が流れ
て交互に発生する渦により、一対のサーミスタセンサの
抵抗が渦の発生周波数と同じ周期を有して交番的に変化
し、これによりブリッジは対の渦の発生ごとに１サイク
ルの交番電圧信号を発生するため、空気流速に比例した
周波数を有する電圧信号を検出することができる。
て交互に発生する渦により、一対のサーミスタセンサの
抵抗が渦の発生周波数と同じ周期を有して交番的に変化
し、これによりブリッジは対の渦の発生ごとに１サイク
ルの交番電圧信号を発生するため、空気流速に比例した
周波数を有する電圧信号を検出することができる。
なお、マイクロコンピュータ７内に波形整形回路６がパ
ッケージされるように集積化してもよいが、別途に波形
整形回路６を設けてもよい。
ッケージされるように集積化してもよいが、別途に波形
整形回路６を設けてもよい。
さらに、前述の実施例では、機関の運転状態に応じて、
パルス幅を制御することにより、各電磁弁８，８′の開
閉時間を増減補正することが行なわれているが、その他
機関の運転状態に応じて各電磁弁８，８′へ供給される
燃料の圧力を増減補正するようにしてもよい。
パルス幅を制御することにより、各電磁弁８，８′の開
閉時間を増減補正することが行なわれているが、その他
機関の運転状態に応じて各電磁弁８，８′へ供給される
燃料の圧力を増減補正するようにしてもよい。
以上詳述したように、本発明の機関用燃料供給装置によ
れば、空気量検出装置の出力する電気信号の周波数が低
い機関運転領域では、燃料通路面積の小さい電磁弁のみ
が、上記電気信号の周波数に一致した周波数またはこれ
を小さい分周率で分周した周波数に同期するように開閉
制御され、さらに上記空気量検出装置の出力する電気信
号の周波数が高い機関運転領域では、燃料通路面積の大
きい電磁弁のみまたはこの燃料通路面積の大きい電磁弁
と上記の燃料通路面積の小さい電磁弁との両方が上記電
気信号の周波数を大きい分周率で分周した周波数に同期
するように開閉制御されるので、アイドル時から全開最
高速時までの広い範囲にわたって、精度および信頼性の
高い電子制御による燃料供給を行なえる利点がある。
れば、空気量検出装置の出力する電気信号の周波数が低
い機関運転領域では、燃料通路面積の小さい電磁弁のみ
が、上記電気信号の周波数に一致した周波数またはこれ
を小さい分周率で分周した周波数に同期するように開閉
制御され、さらに上記空気量検出装置の出力する電気信
号の周波数が高い機関運転領域では、燃料通路面積の大
きい電磁弁のみまたはこの燃料通路面積の大きい電磁弁
と上記の燃料通路面積の小さい電磁弁との両方が上記電
気信号の周波数を大きい分周率で分周した周波数に同期
するように開閉制御されるので、アイドル時から全開最
高速時までの広い範囲にわたって、精度および信頼性の
高い電子制御による燃料供給を行なえる利点がある。
図は本発明の一実施例としての機関用燃料供給装置を示
すもので、第１図はその模式図、第２図ａはその空気量
検出装置の出力波形を示すグラフ、第２図ｂ〜ｅはその
電気制御手段が電磁弁に供給する駆動パルス列を示すグ
ラフ、第３図はその空気量検出装置の作用を説明するた
めの模式図、第４図はその電磁弁の配設状態を拡大して
示す部分縦断面図、第５図は第４図の■−■矢視図であ
る。 １・・・・・・エアクリーナ、２・・・・・・スロット
ルバルブ、３・・・・・・吸気路、４・・・・・・空気
量検出装置、４ａ・・・・・・三角柱、４ｂ・・・・・
・スピーカ、４ｃ・・・・・・マイクロフォン、５・・
・・・・整流器、６・・・・・・波形整形回路、７・・
・・・・電気制御手段としてのマイクロコンピュータ、
７ａ・・・・・・パルス発生回路、７ｂ・・・・・・演
算回路、８゜８′・・・・・・電磁弁、８ ａ 、 ８
’ａ・・・・−・ソレノイドコイル、８ｂ、８’ｂ・・
・・・・弁ケース、８ｃ、８’ｃ・・・・・・プランジ
ャ、８ ａ 、 ８’ａ ・・−・−ニードルバルブ、
８ｅ、８’ｅ・・・・・・スプリング、８ｆ、８’ｆ・
・・・・・燃料出口、９・・・・・・吸気管、９ａ・・
・・・・吸気管９の集合部、１０・・・・・・燃圧レギ
ュレータ、１０ａ・・・・・・ダイアフラム、１０ｂ、
１０ｃ・・・・・・チャンバ、１０ｄ・・・・・・バル
ブ、１０ｅ・・・・・・バネ受、１０ｆ・・曲スプリン
グ、１１・・・・・・燃料供給管、１２・・・・・・負
圧管、１３・聞・燃料タンク、１４・・・・・・燃料供
給管、１５・・・・・・戻し管、１６・・・・・・制御
回路、１６ａ〜１６ｄ・・・・・・センサ、１７・・・
・・・機関、１８・・・・・・排気管。
すもので、第１図はその模式図、第２図ａはその空気量
検出装置の出力波形を示すグラフ、第２図ｂ〜ｅはその
電気制御手段が電磁弁に供給する駆動パルス列を示すグ
ラフ、第３図はその空気量検出装置の作用を説明するた
めの模式図、第４図はその電磁弁の配設状態を拡大して
示す部分縦断面図、第５図は第４図の■−■矢視図であ
る。 １・・・・・・エアクリーナ、２・・・・・・スロット
ルバルブ、３・・・・・・吸気路、４・・・・・・空気
量検出装置、４ａ・・・・・・三角柱、４ｂ・・・・・
・スピーカ、４ｃ・・・・・・マイクロフォン、５・・
・・・・整流器、６・・・・・・波形整形回路、７・・
・・・・電気制御手段としてのマイクロコンピュータ、
７ａ・・・・・・パルス発生回路、７ｂ・・・・・・演
算回路、８゜８′・・・・・・電磁弁、８ ａ 、 ８
’ａ・・・・−・ソレノイドコイル、８ｂ、８’ｂ・・
・・・・弁ケース、８ｃ、８’ｃ・・・・・・プランジ
ャ、８ ａ 、 ８’ａ ・・−・−ニードルバルブ、
８ｅ、８’ｅ・・・・・・スプリング、８ｆ、８’ｆ・
・・・・・燃料出口、９・・・・・・吸気管、９ａ・・
・・・・吸気管９の集合部、１０・・・・・・燃圧レギ
ュレータ、１０ａ・・・・・・ダイアフラム、１０ｂ、
１０ｃ・・・・・・チャンバ、１０ｄ・・・・・・バル
ブ、１０ｅ・・・・・・バネ受、１０ｆ・・曲スプリン
グ、１１・・・・・・燃料供給管、１２・・・・・・負
圧管、１３・聞・燃料タンク、１４・・・・・・燃料供
給管、１５・・・・・・戻し管、１６・・・・・・制御
回路、１６ａ〜１６ｄ・・・・・・センサ、１７・・・
・・・機関、１８・・・・・・排気管。
Claims (1)
- １ 吸入空気量に比例した周波数を有する電気信号を出
力する空気量検出装置と、吸気通路の集合部に設けられ
た燃料通路面積の相違する複数の電磁弁と、これらの電
磁弁への供給燃料圧と燃料出口近傍の吸気圧力との差圧
を一定に保持する燃圧レギュレータとをそなえ、上記空
気量検出装置の出力する電気信号の周波数が低い機関運
転領域では、上記の燃料通路面積の小さい電磁弁のみを
上記電気信号の周波数に一致した周波数またはこれを小
さい分周率で分周した周波数に同期するように開閉させ
るとともに、上記空気量検出装置の出力する電気信号の
周波数が高い機関運転領域では、上記の燃料通路面積の
大きい電磁弁のみまたはこの燃料通路面積の大きい電磁
弁と上記の燃料通路面積の小さい電磁弁との両方を上記
電気信号の周波数を大きい分周率で分周した周波数に同
期するように開閉させる電気制御手段が設けられたこと
を特徴とする、機関用燃料供給装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53085356A JPS5819844B2 (ja) | 1978-07-13 | 1978-07-13 | 機関用燃料供給装置 |
| FR7917764A FR2431030A1 (fr) | 1978-07-13 | 1979-07-09 | Dispositif d'alimentation en carburant pour un moteur |
| US06/056,514 US4256075A (en) | 1978-07-13 | 1979-07-11 | Fuel feed device for engine |
| GB7924278A GB2027942B (en) | 1978-07-13 | 1979-07-12 | Engine fuel injection carburation system |
| DE2928454A DE2928454C2 (de) | 1978-07-13 | 1979-07-13 | Elektrisch gesteuerte Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53085356A JPS5819844B2 (ja) | 1978-07-13 | 1978-07-13 | 機関用燃料供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5512268A JPS5512268A (en) | 1980-01-28 |
| JPS5819844B2 true JPS5819844B2 (ja) | 1983-04-20 |
Family
ID=13856407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53085356A Expired JPS5819844B2 (ja) | 1978-07-13 | 1978-07-13 | 機関用燃料供給装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4256075A (ja) |
| JP (1) | JPS5819844B2 (ja) |
| DE (1) | DE2928454C2 (ja) |
| FR (1) | FR2431030A1 (ja) |
| GB (1) | GB2027942B (ja) |
Families Citing this family (46)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6024296B2 (ja) * | 1979-04-23 | 1985-06-12 | 三菱自動車工業株式会社 | 機関用燃料供給装置 |
| JPS597548Y2 (ja) * | 1979-11-15 | 1984-03-08 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS5770923A (en) * | 1980-10-21 | 1982-05-01 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel controller for gas turbine engine |
| JPS57188768A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-19 | Mitsubishi Electric Corp | Fuel feeding apparatus of multicylinder engine |
| JPS5827827A (ja) * | 1981-08-11 | 1983-02-18 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の燃料供給装置 |
| US4422420A (en) * | 1981-09-24 | 1983-12-27 | Trw Inc. | Method and apparatus for fuel control in fuel injected internal combustion engines |
| IT1155953B (it) * | 1982-09-28 | 1987-01-28 | Weber Spa | Sistema di iniezione elettronica del combustibile per motori a combustione interna |
| DE3345345A1 (de) * | 1983-12-15 | 1985-06-27 | Volkswagenwerk Ag, 3180 Wolfsburg | Kraftstoff-einspritzeinrichtung |
| JP3028723B2 (ja) * | 1993-05-20 | 2000-04-04 | 横河電機株式会社 | 超音波式流体振動流量計 |
| JP2004360599A (ja) * | 2003-06-05 | 2004-12-24 | Nissan Kohki Co Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御方法 |
| US7412966B2 (en) * | 2005-11-30 | 2008-08-19 | Ford Global Technologies, Llc | Engine output control system and method |
| US7293552B2 (en) | 2005-11-30 | 2007-11-13 | Ford Global Technologies Llc | Purge system for ethanol direct injection plus gas port fuel injection |
| US7406947B2 (en) | 2005-11-30 | 2008-08-05 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for tip-in knock compensation |
| US7395786B2 (en) * | 2005-11-30 | 2008-07-08 | Ford Global Technologies, Llc | Warm up strategy for ethanol direct injection plus gasoline port fuel injection |
| US8434431B2 (en) * | 2005-11-30 | 2013-05-07 | Ford Global Technologies, Llc | Control for alcohol/water/gasoline injection |
| US7594498B2 (en) * | 2005-11-30 | 2009-09-29 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for compensation of fuel injector limits |
| US7302933B2 (en) * | 2005-11-30 | 2007-12-04 | Ford Global Technologies Llc | System and method for engine with fuel vapor purging |
| US7877189B2 (en) * | 2005-11-30 | 2011-01-25 | Ford Global Technologies, Llc | Fuel mass control for ethanol direct injection plus gasoline port fuel injection |
| US7730872B2 (en) | 2005-11-30 | 2010-06-08 | Ford Global Technologies, Llc | Engine with water and/or ethanol direct injection plus gas port fuel injectors |
| US7647916B2 (en) * | 2005-11-30 | 2010-01-19 | Ford Global Technologies, Llc | Engine with two port fuel injectors |
| US7640912B2 (en) * | 2005-11-30 | 2010-01-05 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for engine air-fuel ratio control |
| US8132555B2 (en) * | 2005-11-30 | 2012-03-13 | Ford Global Technologies, Llc | Event based engine control system and method |
| US7357101B2 (en) * | 2005-11-30 | 2008-04-15 | Ford Global Technologies, Llc | Engine system for multi-fluid operation |
| US7389751B2 (en) * | 2006-03-17 | 2008-06-24 | Ford Global Technology, Llc | Control for knock suppression fluid separator in a motor vehicle |
| US7578281B2 (en) * | 2006-03-17 | 2009-08-25 | Ford Global Technologies, Llc | First and second spark plugs for improved combustion control |
| US7933713B2 (en) * | 2006-03-17 | 2011-04-26 | Ford Global Technologies, Llc | Control of peak engine output in an engine with a knock suppression fluid |
| US8015951B2 (en) * | 2006-03-17 | 2011-09-13 | Ford Global Technologies, Llc | Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel |
| US7647899B2 (en) * | 2006-03-17 | 2010-01-19 | Ford Global Technologies, Llc | Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel |
| US7533651B2 (en) * | 2006-03-17 | 2009-05-19 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for reducing knock and preignition in an internal combustion engine |
| US7581528B2 (en) | 2006-03-17 | 2009-09-01 | Ford Global Technologies, Llc | Control strategy for engine employng multiple injection types |
| US7779813B2 (en) * | 2006-03-17 | 2010-08-24 | Ford Global Technologies, Llc | Combustion control system for an engine utilizing a first fuel and a second fuel |
| US7665428B2 (en) | 2006-03-17 | 2010-02-23 | Ford Global Technologies, Llc | Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel |
| US7740009B2 (en) * | 2006-03-17 | 2010-06-22 | Ford Global Technologies, Llc | Spark control for improved engine operation |
| US7665452B2 (en) * | 2006-03-17 | 2010-02-23 | Ford Global Technologies, Llc | First and second spark plugs for improved combustion control |
| US8267074B2 (en) | 2006-03-17 | 2012-09-18 | Ford Global Technologies, Llc | Control for knock suppression fluid separator in a motor vehicle |
| US7681554B2 (en) * | 2006-07-24 | 2010-03-23 | Ford Global Technologies, Llc | Approach for reducing injector fouling and thermal degradation for a multi-injector engine system |
| US7909019B2 (en) | 2006-08-11 | 2011-03-22 | Ford Global Technologies, Llc | Direct injection alcohol engine with boost and spark control |
| US7287509B1 (en) | 2006-08-11 | 2007-10-30 | Ford Global Technologies Llc | Direct injection alcohol engine with variable injection timing |
| US7461628B2 (en) | 2006-12-01 | 2008-12-09 | Ford Global Technologies, Llc | Multiple combustion mode engine using direct alcohol injection |
| US8214130B2 (en) * | 2007-08-10 | 2012-07-03 | Ford Global Technologies, Llc | Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression |
| US7676321B2 (en) * | 2007-08-10 | 2010-03-09 | Ford Global Technologies, Llc | Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression |
| US7971567B2 (en) | 2007-10-12 | 2011-07-05 | Ford Global Technologies, Llc | Directly injected internal combustion engine system |
| US8118009B2 (en) | 2007-12-12 | 2012-02-21 | Ford Global Technologies, Llc | On-board fuel vapor separation for multi-fuel vehicle |
| US8550058B2 (en) | 2007-12-21 | 2013-10-08 | Ford Global Technologies, Llc | Fuel rail assembly including fuel separation membrane |
| US8141356B2 (en) * | 2008-01-16 | 2012-03-27 | Ford Global Technologies, Llc | Ethanol separation using air from turbo compressor |
| US7845315B2 (en) | 2008-05-08 | 2010-12-07 | Ford Global Technologies, Llc | On-board water addition for fuel separation system |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4958229A (ja) * | 1972-08-24 | 1974-06-06 | ||
| JPS50148722A (ja) * | 1974-05-22 | 1975-11-28 | ||
| JPS5273233A (en) * | 1975-12-15 | 1977-06-18 | Mitsubishi Motors Corp | Fuel supply device of internal combustion engine |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE732639C (de) * | 1938-07-27 | 1943-03-08 | Renato Guidi | Vergaser fuer Brennkraftmaschinen |
| FR1228832A (fr) * | 1958-11-18 | 1960-09-02 | R E T E M Rech S Et Etudes Ele | Dispositif d'injection de carburant à basse pression |
| DE1290372B (de) * | 1966-10-29 | 1969-03-06 | Bosch Gmbh Robert | Saugrohreinspritzeinrichtung fuer eine Brennkraftmaschine |
| US3677236A (en) * | 1968-05-09 | 1972-07-18 | Plessey Co Ltd | Fuel-injection devices for mixture-aspiring internal-combustion engines |
| FR2116937A5 (fr) * | 1970-12-11 | 1972-07-21 | Peugeot & Renault | Dispositif d'injection électronique |
| DE2247090A1 (de) * | 1972-09-26 | 1974-04-04 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzanlage fuer brennkraftmaschinen |
| GB1435098A (en) * | 1972-05-13 | 1976-05-12 | Lucas Electrical Ltd | Fuel supply systems for internal combustion engines |
| JPS5326253B2 (ja) * | 1973-05-16 | 1978-08-01 | ||
| JPS5343616B2 (ja) * | 1974-07-19 | 1978-11-21 | ||
| DE2442229C3 (de) * | 1974-09-04 | 1980-08-21 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoffeinspritzanlage für eine Brennkraftmaschine |
| JPS51118816A (en) * | 1975-04-08 | 1976-10-19 | Meiji Seika Kaisha Ltd | A process for stabilizing non-crystalloidal solid |
| US4132204A (en) * | 1976-08-30 | 1979-01-02 | Chrysler Corporation | Fuel spray bar and pressure regulator system |
| US4140088A (en) * | 1977-08-15 | 1979-02-20 | The Bendix Corporation | Precision fuel injection apparatus |
-
1978
- 1978-07-13 JP JP53085356A patent/JPS5819844B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-07-09 FR FR7917764A patent/FR2431030A1/fr active Granted
- 1979-07-11 US US06/056,514 patent/US4256075A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-07-12 GB GB7924278A patent/GB2027942B/en not_active Expired
- 1979-07-13 DE DE2928454A patent/DE2928454C2/de not_active Expired
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4958229A (ja) * | 1972-08-24 | 1974-06-06 | ||
| JPS50148722A (ja) * | 1974-05-22 | 1975-11-28 | ||
| JPS5273233A (en) * | 1975-12-15 | 1977-06-18 | Mitsubishi Motors Corp | Fuel supply device of internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2027942A (en) | 1980-02-27 |
| DE2928454C2 (de) | 1986-08-14 |
| DE2928454A1 (de) | 1980-01-24 |
| US4256075A (en) | 1981-03-17 |
| GB2027942B (en) | 1982-09-29 |
| FR2431030A1 (fr) | 1980-02-08 |
| FR2431030B1 (ja) | 1985-01-11 |
| JPS5512268A (en) | 1980-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5819844B2 (ja) | 機関用燃料供給装置 | |
| JPS586050B2 (ja) | 機関用燃料供給装置 | |
| JPS6024296B2 (ja) | 機関用燃料供給装置 | |
| KR830008026A (ko) | 내연기관용 연료분사장치 | |
| JPS6118664B2 (ja) | ||
| JPS6114350B2 (ja) | ||
| KR830002308B1 (ko) | 기관용 연료 공급장치 | |
| JPH04370356A (ja) | 排気ガス再循環制御装置の故障診断装置 | |
| JPS6151652B2 (ja) | ||
| US4785630A (en) | Arrangement for the control of the charging pressure of an exhaust gas turbocharger | |
| US4503834A (en) | Feedback control system for supplying a fluid to an apparatus operable with the fluid | |
| US4150641A (en) | Arrangement for controlling an air-fuel ratio of an air-fuel mixture of an internal combustion engine | |
| KR840001099B1 (ko) | 기관용연료 공급장치 | |
| JPS5855715A (ja) | 空気流量計 | |
| JPS5939183Y2 (ja) | エンジン燃料噴射制御装置 | |
| JP2569649Y2 (ja) | 燃料噴射装置 | |
| JPS6053773B2 (ja) | 機関用燃料供給装置 | |
| JPS6120286Y2 (ja) | ||
| JPS6155608B2 (ja) | ||
| JPH0730931Y2 (ja) | ガスエンジン用ガス圧力検出装置 | |
| JPH0429868B2 (ja) | ||
| JPS58155231A (ja) | 燃料制御装置 | |
| JPS6038040Y2 (ja) | エンジン回転速度制御装置 | |
| JPS6157456B2 (ja) | ||
| JPS6329156Y2 (ja) |