JPS58167751A - 熱間鍛造非調質鋼 - Google Patents
熱間鍛造非調質鋼Info
- Publication number
- JPS58167751A JPS58167751A JP5047982A JP5047982A JPS58167751A JP S58167751 A JPS58167751 A JP S58167751A JP 5047982 A JP5047982 A JP 5047982A JP 5047982 A JP5047982 A JP 5047982A JP S58167751 A JPS58167751 A JP S58167751A
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- JP
- Japan
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- steel
- hot
- less
- unnormalized
- strength
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間鍛造後、焼入れ焼もどし等の熱処理を行
なわずに作成される所謂熱間鍛造非調質鋼の改良に関す
るものである。
なわずに作成される所謂熱間鍛造非調質鋼の改良に関す
るものである。
従来、自動車用のアクスル等に使用されている鋼は、炭
素鋼あるいはMn鋼等を熱間でプレス等により成形加工
した後に9強靭性を持たせるために焼入れ、焼もどし等
の熱処理が行なわれているが。
素鋼あるいはMn鋼等を熱間でプレス等により成形加工
した後に9強靭性を持たせるために焼入れ、焼もどし等
の熱処理が行なわれているが。
これらの熱処理を行なわないで済めば、大巾な〕7、ト
低減が図れると共に省エネルギー等の社会的要請にこた
えることもできるものである。
低減が図れると共に省エネルギー等の社会的要請にこた
えることもできるものである。
そこで、現在上記熱処J’lを行なわない非調質鋼の研
究が盛んに試みられて(・る。例えば、炭素鋼に■とN
を添加させることにより、熱間鍛造された鋼材がオース
テナイトからフェライトへ変態する際にVの炭窒化物V
N(C)が析出され、同炭窒化物がフェライト生地を強
化させることとなる。この作用によって、熱処理を行な
うことなく、鋼材を熱間鍛造するのみで、同鋼材に強度
・と強靭性を保だせることが提案されている。
究が盛んに試みられて(・る。例えば、炭素鋼に■とN
を添加させることにより、熱間鍛造された鋼材がオース
テナイトからフェライトへ変態する際にVの炭窒化物V
N(C)が析出され、同炭窒化物がフェライト生地を強
化させることとなる。この作用によって、熱処理を行な
うことなく、鋼材を熱間鍛造するのみで、同鋼材に強度
・と強靭性を保だせることが提案されている。
しかしながら、上記提案された鋼は、特に低温における
靭性が低く、自動車用アクスル等の一40℃程度の温度
でも強度及び強靭性を必要とする部材に用(・ることは
不適当であった。
靭性が低く、自動車用アクスル等の一40℃程度の温度
でも強度及び強靭性を必要とする部材に用(・ることは
不適当であった。
本発明は、素材の化学成分を低カーホン、高マンガンと
し、素材を熱間鍛造後、自然冷却又は南風冷却を行なう
ことによりフェライト+パーライト+ベーナイトの混合
組織が形成されること、及びベーナイト組織を有する鋼
が一40°C程度の温度でもフェライト士パーライトの
みからなる鋼に比べ強度と高い靭性を有することに着目
して発明されたもので、焼入れ焼もどしの熱処理゛を施
すことなく、−4O℃程度の温度でも2強度と高℃・靭
性を有する鋼を得ることができるものであり、自動車用
アクスル等に用いる素材として最適なものである。
し、素材を熱間鍛造後、自然冷却又は南風冷却を行なう
ことによりフェライト+パーライト+ベーナイトの混合
組織が形成されること、及びベーナイト組織を有する鋼
が一40°C程度の温度でもフェライト士パーライトの
みからなる鋼に比べ強度と高い靭性を有することに着目
して発明されたもので、焼入れ焼もどしの熱処理゛を施
すことなく、−4O℃程度の温度でも2強度と高℃・靭
性を有する鋼を得ることができるものであり、自動車用
アクスル等に用いる素材として最適なものである。
す下9本発明鋼の実施例について従来鋼と比較して説明
する。
する。
まず表1において、ABは自動車用)pノドアクスルと
して製造された本発明鋼であり、Cは従来から自動車用
フロントアクア、ルとして用いられている従来鋼の一例
である。Aは表1にボす化学成分を含む素材を加熱温度
1340”C,型打温度1240℃とした鍛造条件の下
で熱間鍛造した後に、自然冷却を行なって作成された熱
間鍛造非調質鋼である。また、Bは表1に示す化学成分
を含む素材を加熱温度1250℃、型打温度1180℃
の鍛造条件の下で熱間鍛造した後に、自然冷却を行なっ
て作成された熱間鍛造非調質鋼である。
して製造された本発明鋼であり、Cは従来から自動車用
フロントアクア、ルとして用いられている従来鋼の一例
である。Aは表1にボす化学成分を含む素材を加熱温度
1340”C,型打温度1240℃とした鍛造条件の下
で熱間鍛造した後に、自然冷却を行なって作成された熱
間鍛造非調質鋼である。また、Bは表1に示す化学成分
を含む素材を加熱温度1250℃、型打温度1180℃
の鍛造条件の下で熱間鍛造した後に、自然冷却を行なっ
て作成された熱間鍛造非調質鋼である。
A、B鋼に対して、Cは一般の自動車用フロントアクス
ルに用いられる558Cの調質鋼であり。
ルに用いられる558Cの調質鋼であり。
熱間鍛造後、焼入れ焼もどしの熱処理がなされたもので
ある。
ある。
第1図、第2図及び第6図は上記鋼A、B、Cの機械的
性質及び疲労強度を比較したものであり。
性質及び疲労強度を比較したものであり。
第1図は常温における引張強さ、降伏値及び衝撃値の比
較、第2図は低温から常温にゎたる衝撃値の比較、更に
第6図は本発明鋼Aと従来鋼Cとの回転曲げ疲労を小野
式回転曲げ疲労試験に基づいて比較したものである。
較、第2図は低温から常温にゎたる衝撃値の比較、更に
第6図は本発明鋼Aと従来鋼Cとの回転曲げ疲労を小野
式回転曲げ疲労試験に基づいて比較したものである。
第1図より1本発明鋼A、Bは、従来がら用いられてい
る自動車用フルノドアクア、ル鋼Cに比べ機械的性質に
お〜・て充分な強度を有しており1本発明鋼A、Bを自
動車用フロノドアクスルとして使用した場合に、必要と
される機械的強度を充分に有して(・ることが判る。
る自動車用フルノドアクア、ル鋼Cに比べ機械的性質に
お〜・て充分な強度を有しており1本発明鋼A、Bを自
動車用フロノドアクスルとして使用した場合に、必要と
される機械的強度を充分に有して(・ることが判る。
また、第2図からは、−40”C程度の低温域において
2本発明鋼A、Hの衝撃値が低温域においても、従来鋼
C程低下せず、低温域から常温域にわたって1本発明鋼
A、Bが従来鋼Cに比べがなり安定していることが判る
。
2本発明鋼A、Hの衝撃値が低温域においても、従来鋼
C程低下せず、低温域から常温域にわたって1本発明鋼
A、Bが従来鋼Cに比べがなり安定していることが判る
。
更に、第3図は小野式回転疲労試験の結果を示したもの
であり、第3図から本発明鋼Aが従来鋼Cに比べて回転
曲げ疲労限ががなり商い値を示していることが明示され
て(・る。このため自動車用フロントアクスル等のくり
返し荷重が長時間にわたつて加わる部品にとっては1本
発明鋼Aが従来鋼Cに比べてはるかに優れていることが
判明する。
であり、第3図から本発明鋼Aが従来鋼Cに比べて回転
曲げ疲労限ががなり商い値を示していることが明示され
て(・る。このため自動車用フロントアクスル等のくり
返し荷重が長時間にわたつて加わる部品にとっては1本
発明鋼Aが従来鋼Cに比べてはるかに優れていることが
判明する。
ここで1本発明鋼Aの組織を示す顕微鏡写真(400倍
)を第4図に提示した。同図において。
)を第4図に提示した。同図において。
aはパーライト、bはフェライト、Cはベーナイト組織
であり2本発明鋼Aがフェライト士パーライト+ベーナ
イトの混合組織により形成されていることが明示されて
いる。
であり2本発明鋼Aがフェライト士パーライト+ベーナ
イトの混合組織により形成されていることが明示されて
いる。
以上より1本発明鋼A、Bは、焼入れ焼もどしの熱処理
を行なわない非調質鋼であるにも拘ず、従来から自動車
用フロントアクスルとして用いら第1ている鋼Cと同等
あるいはそれ以上の機械的性質を有するものであり、更
に、−40℃稈度の低温域においても衝撃値が劣化する
ことがなく靭性が保たねるものである。このため9本発
明鋼は熱処理工程を省略できるので、大巾なコスト低減
が図れると共に、自動車用アクスルとしての機械的性5
も充分に備えているものである。
を行なわない非調質鋼であるにも拘ず、従来から自動車
用フロントアクスルとして用いら第1ている鋼Cと同等
あるいはそれ以上の機械的性質を有するものであり、更
に、−40℃稈度の低温域においても衝撃値が劣化する
ことがなく靭性が保たねるものである。このため9本発
明鋼は熱処理工程を省略できるので、大巾なコスト低減
が図れると共に、自動車用アクスルとしての機械的性5
も充分に備えているものである。
次に、別の比較例を第2表に示す。同表において。
D−Hは本発明鋼の成分を有する鋼でありl IIJ
はこれらの比較鋼である。鋼D−Jは1200℃の状態
で1時間程加熱した後に、自然冷却し形成されたもので
ある。
はこれらの比較鋼である。鋼D−Jは1200℃の状態
で1時間程加熱した後に、自然冷却し形成されたもので
ある。
ここで、一般に鍛造工程は2機械的、性質を上昇させる
ことはあるが、素材の化学成分とは全く独立して鋼材に
作用するものであるので、単に最適な化学成分の含有率
を捜し出す際には、費用のかかる鍛造工程を省略して、
鍛造温度と同温度まで加熱するのみで、鋼の機械的性質
の比較が行なわれているのが現状である。
ことはあるが、素材の化学成分とは全く独立して鋼材に
作用するものであるので、単に最適な化学成分の含有率
を捜し出す際には、費用のかかる鍛造工程を省略して、
鍛造温度と同温度まで加熱するのみで、鋼の機械的性質
の比較が行なわれているのが現状である。
そこで9本発明者も上記比較方法になら(・、鋼D〜J
を鍛造せずに鍛造温度1200℃に1時間加熱し自然冷
却した状態で上記鋼D−Jの機械的性質及び衝撃値の比
較を試みている。
を鍛造せずに鍛造温度1200℃に1時間加熱し自然冷
却した状態で上記鋼D−Jの機械的性質及び衝撃値の比
較を試みている。
第5図は、鋼D−Jの引張強さ、降伏値、及びシャルピ
ー衝撃値の比較を示したものであり、第6−は、−40
℃程度の低温域から常温にわたるシャルピー衝撃値を比
較したものである。
ー衝撃値の比較を示したものであり、第6−は、−40
℃程度の低温域から常温にわたるシャルピー衝撃値を比
較したものである。
第5図及び第6図から2本発明鋼の化学成分を有する鋼
D−Hと、比較鋼1.Jを比較すると、引張強さ及び降
伏値におt・ては略同等の強度を有しており、更に衝撃
値にお(・ては低温域(−40”C)から常温域におい
て鋼D−Hががなり優れていることが明示されている。
D−Hと、比較鋼1.Jを比較すると、引張強さ及び降
伏値におt・ては略同等の強度を有しており、更に衝撃
値にお(・ては低温域(−40”C)から常温域におい
て鋼D−Hががなり優れていることが明示されている。
これは2本発明鋼と同等の化学成分を有する鋼D−Hが
低カーボン、高マンガンより成りフェライト+パーライ
ト+ベーナイトの混合組織から形成されているのに対し
、比較鋼1.Jがフェライ) +パルライトの混合組織
より形成されており、D−H鋼が1.J銅に比べて低温
域(−40”C程度)から常温域にわたって強靭性を有
するためである。
低カーボン、高マンガンより成りフェライト+パーライ
ト+ベーナイトの混合組織から形成されているのに対し
、比較鋼1.Jがフェライ) +パルライトの混合組織
より形成されており、D−H鋼が1.J銅に比べて低温
域(−40”C程度)から常温域にわたって強靭性を有
するためである。
以下、各成分の含有量の設定理由に・ついて説明する。
C:0.15〜030%
Cは、鍛造品の強度を確保する上で欠くことのできない
成分である。本発明は、低カーボンを特徴とする鋼であ
るが、Cの含有量が0.15%未満であると、鋼材の強
度維持が難しくなり、また、Cの含有量が030%より
多くなると、熱間鍛造後自然冷却または南風冷却のまま
で鋼材中にベーナイト組織が発生し難くなる。
成分である。本発明は、低カーボンを特徴とする鋼であ
るが、Cの含有量が0.15%未満であると、鋼材の強
度維持が難しくなり、また、Cの含有量が030%より
多くなると、熱間鍛造後自然冷却または南風冷却のまま
で鋼材中にベーナイト組織が発生し難くなる。
Si:0.50%以下
Siを添加することにより脱酸効果を発生できる。
0、5 D %より多くのSiを含むと、フェライト生
地が硬くなり過ぎるために、被剛性に悪影響を与えるも
のである。また、0.15%以上の81を添加すること
により脱酸効果を充分に発揮できるので。
地が硬くなり過ぎるために、被剛性に悪影響を与えるも
のである。また、0.15%以上の81を添加すること
により脱酸効果を充分に発揮できるので。
015〜065%のSiを添加することが更に好ましい
。
。
Mn 、: 1.00 %〜2.O0%浦は、鋼材の強
度を向上させるために必須の成分である。本発明の鋼で
は、Cの含有量を低下させたのでMnの含有量を増加さ
せることにより強度を増す必要がある。したがってMn
(D含有量は100チル上含有される必要がある。また
、Mnの含有量を増加して2.0%を越えると、被剛性
に悪影響を及はすものである。
度を向上させるために必須の成分である。本発明の鋼で
は、Cの含有量を低下させたのでMnの含有量を増加さ
せることにより強度を増す必要がある。したがってMn
(D含有量は100チル上含有される必要がある。また
、Mnの含有量を増加して2.0%を越えると、被剛性
に悪影響を及はすものである。
V:0.05〜020チ
■は、鋼が冷却されオーステナイト組織からフェライト
組織に変態する際に、VN(C1を析出させてフェライ
トを強化する目的で添加するものである。
組織に変態する際に、VN(C1を析出させてフェライ
トを強化する目的で添加するものである。
この目的を達成させるためには、少なくとも0.05チ
以上必要であり、一方0.20%を越えて添加されても
、効果の増加は小さく、H,済的にも好ましくな(・0 sol Al : 0.02〜0.06%sol AI
は、脱酸効果を生じさせるために0.02%以上添加す
る必要があるが、0.04S%を越えると被削性におい
て好ましくない。
以上必要であり、一方0.20%を越えて添加されても
、効果の増加は小さく、H,済的にも好ましくな(・0 sol Al : 0.02〜0.06%sol AI
は、脱酸効果を生じさせるために0.02%以上添加す
る必要があるが、0.04S%を越えると被削性におい
て好ましくない。
N:001〜003%
Nは前述した■と共に炭窒化物VN(C1を析出させる
ために、積極的に添加されるものであり、かつ結晶粒の
微細化のためのAINを析出させるために001チ以上
が必要゛であり、0.03%をこえても。
ために、積極的に添加されるものであり、かつ結晶粒の
微細化のためのAINを析出させるために001チ以上
が必要゛であり、0.03%をこえても。
効果の増加は期待できず、靭性値低下等の悪影響が出る
おそれがある。
おそれがある。
Cr:0.5チ以下
Crは大型の鋳鋼品の場合、Mnのみで、は強度が確保
できない場合もあるため、必要に応じて適量添加されね
ばならないが、経済的な面から05チを越えることは好
ましくない。
できない場合もあるため、必要に応じて適量添加されね
ばならないが、経済的な面から05チを越えることは好
ましくない。
S二01チ以下
被削性を向上させるために、必要に応じて添加されるが
01%を越えると熱間加工上好ましくない。
01%を越えると熱間加工上好ましくない。
第1図は本発明鋼と従来鋼との機械的性質の測定結果、
第2図は第1図で示した鋼の低温域から常の顕微鏡写真
、第5図は本発明鋼と同等の化学成分を有する鋼と比較
鋼との機械的性質の測定結果。 第6図は第5図で示した鋼の絢撃試験結果を示し手続補
正書 特許庁 長 官 殿 事件の表示 昭和57年 特 許 願第 50479
号発明の名称 熱間鍛造非調質鋼 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都港区芝五丁目33番8号名 称
(62g)三菱自動車工業株式会社代 理 人 明細−の「発明の詳細な説明」の欄 1、 明細書第2rJ第16行目記戦の「Vの炭窒化物
VN(C)が析出され、同炭窒化物」を1vの炭化物V
Cや炭窒化物V(N(J!+′−01出され、同炭化物
や炭窒化物1に訂正する。 2 明細書第5負表1のサンプル1ViAの備考欄に記
載された「型打温度1250℃」を[型打温度1240
”CJに訂正する。 5 明細書第70第5行目記載の[aはパーライト。 bは)−fライト、1を[aはフェライト、bはパーラ
イト、1に訂正する。 細 4 明構書第12「■第4行目配戦のr vNtc)
Iを「■(NC)」にS1正する。 5 明細書第12r道第15行目記載の「炭窒化物■(
C)1な「炭窒化物WNC) jに訂正する。 手続補正書 事件の表示 昭和57年 特 許 願第 511479
号発明の名称 熱間鍛造非調質鋼 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都港区芝五丁目33番8号名 称
(62g)三菱自動車工業株式会社代 理 人 軌書 2 願書の[発明の名称1の欄と[発明者1の欄との間
に[特許請求の範囲に記載された発明の数1の橢を設け
、同橢1で「2・」と記入する。
第2図は第1図で示した鋼の低温域から常の顕微鏡写真
、第5図は本発明鋼と同等の化学成分を有する鋼と比較
鋼との機械的性質の測定結果。 第6図は第5図で示した鋼の絢撃試験結果を示し手続補
正書 特許庁 長 官 殿 事件の表示 昭和57年 特 許 願第 50479
号発明の名称 熱間鍛造非調質鋼 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都港区芝五丁目33番8号名 称
(62g)三菱自動車工業株式会社代 理 人 明細−の「発明の詳細な説明」の欄 1、 明細書第2rJ第16行目記戦の「Vの炭窒化物
VN(C)が析出され、同炭窒化物」を1vの炭化物V
Cや炭窒化物V(N(J!+′−01出され、同炭化物
や炭窒化物1に訂正する。 2 明細書第5負表1のサンプル1ViAの備考欄に記
載された「型打温度1250℃」を[型打温度1240
”CJに訂正する。 5 明細書第70第5行目記載の[aはパーライト。 bは)−fライト、1を[aはフェライト、bはパーラ
イト、1に訂正する。 細 4 明構書第12「■第4行目配戦のr vNtc)
Iを「■(NC)」にS1正する。 5 明細書第12r道第15行目記載の「炭窒化物■(
C)1な「炭窒化物WNC) jに訂正する。 手続補正書 事件の表示 昭和57年 特 許 願第 511479
号発明の名称 熱間鍛造非調質鋼 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都港区芝五丁目33番8号名 称
(62g)三菱自動車工業株式会社代 理 人 軌書 2 願書の[発明の名称1の欄と[発明者1の欄との間
に[特許請求の範囲に記載された発明の数1の橢を設け
、同橢1で「2・」と記入する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 +1) C: 0.15〜030チ、St:0.50
チ以下。 Mn: 1.00〜2.00%、 V : 0.05〜
020S。 sol AL : 0.02%〜006%、N:0.0
1〜0.0396を含み、残りは実質的にFeよりなる
鋼を熱間鍛造し、結果としてフェライト+パーライト+
ベーナイトの混合組織が形成されてなることを特徴とす
る熱間鍛造非調質鋼 f21 C: 0.15〜030チ、Si:0.5[
1チ以下。 Mn: 1.00〜2.Oo%、 V : 0.05”
−0,20%。 sat A1.: 0.02〜0.0691r、 N
: 0.01〜0.03qb。 Cr : 0.5%以下、S:(11−以下を含み、残
りは実質的にFeよりなる鋼を熱間鍛造し、結果として
フェライト+パーライト士ベーナイトの混1合組織が形
成されてなることを特徴とする熱間鍛造非調質鋼
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5047982A JPS58167751A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 熱間鍛造非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5047982A JPS58167751A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 熱間鍛造非調質鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58167751A true JPS58167751A (ja) | 1983-10-04 |
JPH0152461B2 JPH0152461B2 (ja) | 1989-11-08 |
Family
ID=12860035
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5047982A Granted JPS58167751A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 熱間鍛造非調質鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58167751A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62205245A (ja) * | 1986-03-04 | 1987-09-09 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
JPS62260040A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-12 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非調質強靭鋼 |
US5362338A (en) * | 1990-07-27 | 1994-11-08 | Aichi Steel Works Ltd. | Non-heat treating steel for hot forging |
US6797078B2 (en) | 1999-11-12 | 2004-09-28 | Usinor | Strip of hot rolled steel of very high strength, usable for shaping and particularly for stamping |
KR100544745B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 심가공용 인장강도 1100MPa급 저온-고압용기용 후강판및 그 제조방법 |
JP2009097054A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | National Institute For Materials Science | 非調質フェライト・パーライト鋼材 |
-
1982
- 1982-03-29 JP JP5047982A patent/JPS58167751A/ja active Granted
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62205245A (ja) * | 1986-03-04 | 1987-09-09 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
JPH0621319B2 (ja) * | 1986-03-04 | 1994-03-23 | 愛知製鋼株式会社 | 熱間鍛造用非調質鋼 |
JPS62260040A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-12 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非調質強靭鋼 |
US5362338A (en) * | 1990-07-27 | 1994-11-08 | Aichi Steel Works Ltd. | Non-heat treating steel for hot forging |
US6797078B2 (en) | 1999-11-12 | 2004-09-28 | Usinor | Strip of hot rolled steel of very high strength, usable for shaping and particularly for stamping |
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JP2009097054A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | National Institute For Materials Science | 非調質フェライト・パーライト鋼材 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0152461B2 (ja) | 1989-11-08 |
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