JPS5813761A - 不織布の製造方法 - Google Patents
不織布の製造方法Info
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- JPS5813761A JPS5813761A JP56111906A JP11190681A JPS5813761A JP S5813761 A JPS5813761 A JP S5813761A JP 56111906 A JP56111906 A JP 56111906A JP 11190681 A JP11190681 A JP 11190681A JP S5813761 A JPS5813761 A JP S5813761A
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- heat
- fibers
- adhesive
- melting point
- nonwoven fabric
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
近年不織布の需要の伸びは大きく、特に、使い捨て不織
布として、薄物即ち低目付の分野の伸びは顕著である。
布として、薄物即ち低目付の分野の伸びは顕著である。
一般に低目付の範噴に属する不織布は、目付10〜50
t/−1中でも16〜35 f/−1のものが多く、
この分野の不織布は不織布強力と同時に毛羽立ちが無く
、風合がソフトで且つ嵩高な事が要求される。
t/−1中でも16〜35 f/−1のものが多く、
この分野の不織布は不織布強力と同時に毛羽立ちが無く
、風合がソフトで且つ嵩高な事が要求される。
従来多く使用されてきた/くインダー接着による不織布
では、強力向上の要求に応じて/(インダーの使用量を
増すと風合が損われることになる。更に、使い捨ておし
めの表面材の様な用途では、法律による残存ホルマリン
量の規制によシ使用可能なバインダーの種類に著しい制
約を受ける上、不織布原料としてポリプロピレン中ポリ
エステルといった疎水性合成繊維が主流となる傾向にあ
り、バインダ一方式では強力及び風合を併せて維持する
ことが技術的にも経済的にも益々困難となってきている
。
では、強力向上の要求に応じて/(インダーの使用量を
増すと風合が損われることになる。更に、使い捨ておし
めの表面材の様な用途では、法律による残存ホルマリン
量の規制によシ使用可能なバインダーの種類に著しい制
約を受ける上、不織布原料としてポリプロピレン中ポリ
エステルといった疎水性合成繊維が主流となる傾向にあ
り、バインダ一方式では強力及び風合を併せて維持する
ことが技術的にも経済的にも益々困難となってきている
。
この様な°背景、更には省エネルギーや設備コストの面
から、熱接着性繊維を用いて、該繊維の熱接着によシネ
織布構成繊維を固定する、所謂ノーバインダ一方式によ
る不織布の製造方法が脚光を浴びつつある。しかしなが
ら、熱接着、性繊維を用いる従来の―物不織布の製造方
法は、第311!!IK示した如く、加熱され九ロール
とコツトンロールあるい社ゴムロール等との間でウェッ
ブを直接加熱、加圧して不織布化するもので。
から、熱接着性繊維を用いて、該繊維の熱接着によシネ
織布構成繊維を固定する、所謂ノーバインダ一方式によ
る不織布の製造方法が脚光を浴びつつある。しかしなが
ら、熱接着、性繊維を用いる従来の―物不織布の製造方
法は、第311!!IK示した如く、加熱され九ロール
とコツトンロールあるい社ゴムロール等との間でウェッ
ブを直接加熱、加圧して不織布化するもので。
あり、不織布強力と嵩高性、風合のバランスをとる事が
困麹である。特に乾式カード法ではウェッブ構成繊維の
方向性を回避することが難かしく、横方向の強力が不足
し、横強力保持の九め熱接着繊維の混入率を高め九シ、
熱処理条件を過酷にすると、得られた製品はペーパーラ
イクとなり、嵩高性、風合の劣ったものとなる。
困麹である。特に乾式カード法ではウェッブ構成繊維の
方向性を回避することが難かしく、横方向の強力が不足
し、横強力保持の九め熱接着繊維の混入率を高め九シ、
熱処理条件を過酷にすると、得られた製品はペーパーラ
イクとなり、嵩高性、風合の劣ったものとなる。
本発明者等は、不織布強力と嵩高性差びにソフトな風合
を兼ね臭え九毛羽立ちの無い不織布の製造方法につき鋭
意検討し苑゛(結果本発明に到達したものである。
を兼ね臭え九毛羽立ちの無い不織布の製造方法につき鋭
意検討し苑゛(結果本発明に到達したものである。
すなわち本発明は、熱接着性繊維単独または熱接着性繊
維を20重量−以上含有する他の繊維との混合繊維から
なる繊維集合体(以下単にウェッブと称することがある
)をナクションドラム式熱風通気加熱装置を用いて該熱
接着性繊維の熱接着性成分の融点以上でかつ他成分の融
点以下に加熱した後、ただちKtクシ目ノンドラム式通
風冷却装置用いて前記熱接着性成分の軟化点以下に冷却
することにより繊維間に熱接着を形成せしめ、つづいて
、凸部の面積の総和が四−ル面積の20〜5o−である
よう表エンボシングp−ルを用いて前記熱接着性成分の
軟化点以上でかつ他成分の融点以下の温度で加熱圧着さ
せることによシ一層強固な繊維間結合を部分的に形成せ
しめることを特徴とする不織布の製造方法である。
維を20重量−以上含有する他の繊維との混合繊維から
なる繊維集合体(以下単にウェッブと称することがある
)をナクションドラム式熱風通気加熱装置を用いて該熱
接着性繊維の熱接着性成分の融点以上でかつ他成分の融
点以下に加熱した後、ただちKtクシ目ノンドラム式通
風冷却装置用いて前記熱接着性成分の軟化点以下に冷却
することにより繊維間に熱接着を形成せしめ、つづいて
、凸部の面積の総和が四−ル面積の20〜5o−である
よう表エンボシングp−ルを用いて前記熱接着性成分の
軟化点以上でかつ他成分の融点以下の温度で加熱圧着さ
せることによシ一層強固な繊維間結合を部分的に形成せ
しめることを特徴とする不織布の製造方法である。
以下、本発明を□更に詳しく説明する。
本発明で用いら:、れる熱接着性繊維としては、ポリエ
チレン、余りエチレン、ポリエステル、ボリアミド、ポ
リ塩化ビニル等の繊維(この様な繊維を以下、単−屋熱
接着性繊維と称する事がある)があるが、熱接着の容易
さから融点、軟化点の比較的低いポリプロピレン、ポリ
エチレン、低融点ポリエステル等の繊維を有効に用いる
事が出来る。頁には融点を異にする成分を組み合せて成
る熱接着性繊維(以下複金盤熱接着性繊維と称する事が
ある)等を用いることができる。この様な繊維は、熱処
理時に複合成分 ゛の1部のみが熱可履化されるだけで
あるから、繊維形状を消失することが壜く、出来上り九
繊維成形体は単一繊維より良好壜風合を有し、更に好ま
しく用いられるものである。この様な複合繊維としては
、比較的融点の低いポリマーを低融点側の複合成分とす
る複合繊維、例えばポリエチレン1エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体やその鹸化物等を低融点側成分とし、ポリプ
ルピレンを高融点側成分とする複合繊維は熱融着加工が
特に容易で好ましい。4I会昭55−1’/80フ、特
会昭55−26209に示される様表繊維は好適に用い
られるものの例である。なお、熱接着性繊維は単一種で
あっても良いが複数種の熱接着性繊維を混合して使用す
ることも可能である・ 熱接着性繊維は他の繊維と混合して用いることができる
。この際の他の繊維の混入量は80重量−以下であシ、
他の繊維としては、綿、羊毛、麻等の天然繊維、レー曹
ン、アセテート等の生合成繊維、ポリエステル、ポリプ
ロビレ/、ナイロ・ン等の合成繊維等が使用可能である
。この他繊維に対する唯一の限定は、熱接着を目的とし
て用いる熱接着性繊維の融点以上、好ましくは該融点よ
#)20℃以上高い融点を有するζ理由は、20重量−
以下では充分な不織布強力を得ることが難しく、更には
、不織布表面に4羽立1ちを、生じ好ましくないからで
ある。
チレン、余りエチレン、ポリエステル、ボリアミド、ポ
リ塩化ビニル等の繊維(この様な繊維を以下、単−屋熱
接着性繊維と称する事がある)があるが、熱接着の容易
さから融点、軟化点の比較的低いポリプロピレン、ポリ
エチレン、低融点ポリエステル等の繊維を有効に用いる
事が出来る。頁には融点を異にする成分を組み合せて成
る熱接着性繊維(以下複金盤熱接着性繊維と称する事が
ある)等を用いることができる。この様な繊維は、熱処
理時に複合成分 ゛の1部のみが熱可履化されるだけで
あるから、繊維形状を消失することが壜く、出来上り九
繊維成形体は単一繊維より良好壜風合を有し、更に好ま
しく用いられるものである。この様な複合繊維としては
、比較的融点の低いポリマーを低融点側の複合成分とす
る複合繊維、例えばポリエチレン1エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体やその鹸化物等を低融点側成分とし、ポリプ
ルピレンを高融点側成分とする複合繊維は熱融着加工が
特に容易で好ましい。4I会昭55−1’/80フ、特
会昭55−26209に示される様表繊維は好適に用い
られるものの例である。なお、熱接着性繊維は単一種で
あっても良いが複数種の熱接着性繊維を混合して使用す
ることも可能である・ 熱接着性繊維は他の繊維と混合して用いることができる
。この際の他の繊維の混入量は80重量−以下であシ、
他の繊維としては、綿、羊毛、麻等の天然繊維、レー曹
ン、アセテート等の生合成繊維、ポリエステル、ポリプ
ロビレ/、ナイロ・ン等の合成繊維等が使用可能である
。この他繊維に対する唯一の限定は、熱接着を目的とし
て用いる熱接着性繊維の融点以上、好ましくは該融点よ
#)20℃以上高い融点を有するζ理由は、20重量−
以下では充分な不織布強力を得ることが難しく、更には
、不織布表面に4羽立1ちを、生じ好ましくないからで
ある。
熱接着性繊維単独または熱接着性繊維を20重量−以上
含む繊維集合体を得る方法として社熱接着性繊維或いは
熱接着性繊維と他繊維との混金物を用いて通常のカード
、2ンダムウエツパー乾式パルプ法等の方法が利用でき
る。
含む繊維集合体を得る方法として社熱接着性繊維或いは
熱接着性繊維と他繊維との混金物を用いて通常のカード
、2ンダムウエツパー乾式パルプ法等の方法が利用でき
る。
次に図面によって説明する。第1図において、ウェッブ
Oはフィードコンベヤー■によってサクションドラム■
を備えた加熱部[相]へ供給され、熱風による通気加熱
によシ熱接着性繊維の熱接着性成分の融点以上で他成分
の融点以下に加熱処理される。熱接着性繊維が複合型熱
接着性繊維の場合、上記加熱処理温度は複合繊維の高融
点成分の融点以上の温度とすることも可能であるが、こ
の場合には、複合型熱接着性繊維は単一型熱接着性繊維
の場合と同様にその繊維形状を失うため前記複合繊維の
特徴を発揮できない。
Oはフィードコンベヤー■によってサクションドラム■
を備えた加熱部[相]へ供給され、熱風による通気加熱
によシ熱接着性繊維の熱接着性成分の融点以上で他成分
の融点以下に加熱処理される。熱接着性繊維が複合型熱
接着性繊維の場合、上記加熱処理温度は複合繊維の高融
点成分の融点以上の温度とすることも可能であるが、こ
の場合には、複合型熱接着性繊維は単一型熱接着性繊維
の場合と同様にその繊維形状を失うため前記複合繊維の
特徴を発揮できない。
従って、複合型熱接着性繊維を用いる場合には、低融点
成分の融点以上で高融点成分の融点以下の温度で加熱処
理することが好ましい。
成分の融点以上で高融点成分の融点以下の温度で加熱処
理することが好ましい。
第2図は加熱部の詳細な説明図である。サクションドラ
ム■は、その外筒■は無数に穴明された多孔板で作られ
、賞且らその外周に細かいメッシユ(15〜30メツシ
ユ)の金網■が巻き付けられ、薄い弱いウェッブに対し
、食間を一様に支える役目をする。淘此の金網には離層
効果を良くするための表面処理を行うことも出来る。サ
クションドラムの一側板には夫■が設けられ送風機00
吸込口■と、連結部材■を挾んで連結される。又サクシ
ョンドラム■の内部には、有効な通気部分以外は、通気
を遮断するためのバックルプレート■が中心の固定軸θ
に堆付けられている。ド2ム■内に吸引され良熱風は送
風機0を通シ下儒に吐出され、熱交換器Φによシ再熱さ
れてサクションドラム■の下側へ循環される。此のとき
、クエツプOはサクションドラム■内部の負圧によって
吸着保持され乍ら、熱風がウェブを直交貫流するので非
常に短時間で効率よく加熱出来、しかもウェブは外力に
よって加圧される事が少いので、嵩高い状態のまま加熱
処理され、繊維間に熱接着が発現するものである。
ム■は、その外筒■は無数に穴明された多孔板で作られ
、賞且らその外周に細かいメッシユ(15〜30メツシ
ユ)の金網■が巻き付けられ、薄い弱いウェッブに対し
、食間を一様に支える役目をする。淘此の金網には離層
効果を良くするための表面処理を行うことも出来る。サ
クションドラムの一側板には夫■が設けられ送風機00
吸込口■と、連結部材■を挾んで連結される。又サクシ
ョンドラム■の内部には、有効な通気部分以外は、通気
を遮断するためのバックルプレート■が中心の固定軸θ
に堆付けられている。ド2ム■内に吸引され良熱風は送
風機0を通シ下儒に吐出され、熱交換器Φによシ再熱さ
れてサクションドラム■の下側へ循環される。此のとき
、クエツプOはサクションドラム■内部の負圧によって
吸着保持され乍ら、熱風がウェブを直交貫流するので非
常に短時間で効率よく加熱出来、しかもウェブは外力に
よって加圧される事が少いので、嵩高い状態のまま加熱
処理され、繊維間に熱接着が発現するものである。
加熱部を通過し・た□ウェッブ@は後続して設置される
冷却用サクションドラム[株]を備える冷匍導@へ違ば
れる。冷却用サクションドラム[相]は加熱用サクショ
ンドラムと同じ様な構造であるが、周囲は開放され、吸
込まれた空気はワンパスで放出される所が相違している
。冷却部′Oにおける通風冷却も、加熱部と同様に、空
気がクエップ[株]を直交貫流するのでウェッブの嵩高
性を維持し九11で非常に効果的に熱接着性成分の門化
点以下の温度にまで急速に冷却され、加熱処理によシ発
現した熱接着が固定されウェッブが不織布化されるもの
である。
冷却用サクションドラム[株]を備える冷匍導@へ違ば
れる。冷却用サクションドラム[相]は加熱用サクショ
ンドラムと同じ様な構造であるが、周囲は開放され、吸
込まれた空気はワンパスで放出される所が相違している
。冷却部′Oにおける通風冷却も、加熱部と同様に、空
気がクエップ[株]を直交貫流するのでウェッブの嵩高
性を維持し九11で非常に効果的に熱接着性成分の門化
点以下の温度にまで急速に冷却され、加熱処理によシ発
現した熱接着が固定されウェッブが不織布化されるもの
である。
第1図では、加熱用及び″冷却用に各々1個のサクショ
ンドラムが示され′“ているが、必l!に応じて複数個
のサクションドラム゛を用いることも勿論可能である。
ンドラムが示され′“ているが、必l!に応じて複数個
のサクションドラム゛を用いることも勿論可能である。
゛
嵩高く仕上げられた一次不織布[相]は、次いでエンボ
ス加工部[相]へ送られる。エンボス加工部′[相]で
は、凸部の両種の総和がロール面積の20〜5o−であ
る様なエン−ジンゲロール01用い、熱接着性繊維の熱
接着性成分の軟化点以上でかつ他成分の融点以下の温度
で加熱圧着させることにより、強固な繊維間結合が部分
的に形成される。二ンボタングロールの凸部の面積の総
和をロール面積の2o〜sobと限定する理由は・2o
−未満では一ンポス加工にiる強力向上効果が不充分で
11.特に、熱接着性繊維の混合率が低い場合には得ら
れた不織布には毛羽立ちが見受けられ好ましくない=又
sso%を超えると1強力向上効果は大きいが得られ九
ボー布は嵩高性およびソフトな風合を失った硬いものと
なシ好ましくないからである。本方法によれば、充分な
強力を有し、嵩高性とソフトな風合を兼ねそなえ゛九不
織布を得ることができる。
ス加工部[相]へ送られる。エンボス加工部′[相]で
は、凸部の両種の総和がロール面積の20〜5o−であ
る様なエン−ジンゲロール01用い、熱接着性繊維の熱
接着性成分の軟化点以上でかつ他成分の融点以下の温度
で加熱圧着させることにより、強固な繊維間結合が部分
的に形成される。二ンボタングロールの凸部の面積の総
和をロール面積の2o〜sobと限定する理由は・2o
−未満では一ンポス加工にiる強力向上効果が不充分で
11.特に、熱接着性繊維の混合率が低い場合には得ら
れた不織布には毛羽立ちが見受けられ好ましくない=又
sso%を超えると1強力向上効果は大きいが得られ九
ボー布は嵩高性およびソフトな風合を失った硬いものと
なシ好ましくないからである。本方法によれば、充分な
強力を有し、嵩高性とソフトな風合を兼ねそなえ゛九不
織布を得ることができる。
第1図においては、サクシ冒ンドラ五式熱風通気加熱装
置および通風冷却゛装置とエンボスロールがイン2イン
化さ糺た装置として示されているが、7次不織布[相]
を得るナクシ目ンドラム式のi熱iび冷却工程どエンボ
ス工程とを別個に実i子ることも可能である。
置および通風冷却゛装置とエンボスロールがイン2イン
化さ糺た装置として示されているが、7次不織布[相]
を得るナクシ目ンドラム式のi熱iび冷却工程どエンボ
ス工程とを別個に実i子ることも可能である。
′本発明の方法にお′いぞは、−いる”ウェッブの熱収
縮率が縦横いずれの方−においても151以下である場
合には最も好ましい不織布を得るととが出来る。ここで
いう熱収縮とは、熱風通気処理と同一温度に調節された
熱風循環式乾燥機を用いて原料ウェッブを外力の影響の
ない状態で5分間熱処理したときに発生する収縮率をい
う。熱収縮率が15−を超えるウェッブを用いた場合に
は、熱風通気加熱装置のドラム上でウェッブの収縮が発
生し、それが緯方向のものであれば不織布の幅方向の目
付斑の原因となり不織布表面も不均一になる。また、経
方向のものであれば、不織布の長さ方向に目付斑を発生
したシ、ピンホールの原因となシ、いずれも好ましくな
い。
縮率が縦横いずれの方−においても151以下である場
合には最も好ましい不織布を得るととが出来る。ここで
いう熱収縮とは、熱風通気処理と同一温度に調節された
熱風循環式乾燥機を用いて原料ウェッブを外力の影響の
ない状態で5分間熱処理したときに発生する収縮率をい
う。熱収縮率が15−を超えるウェッブを用いた場合に
は、熱風通気加熱装置のドラム上でウェッブの収縮が発
生し、それが緯方向のものであれば不織布の幅方向の目
付斑の原因となり不織布表面も不均一になる。また、経
方向のものであれば、不織布の長さ方向に目付斑を発生
したシ、ピンホールの原因となシ、いずれも好ましくな
い。
以下実施例および比較例によって本発明を具体的に説明
する。なお、実施、比較各側で用いられた特性値の定義
および測定法を下記に示す。
する。なお、実施、比較各側で用いられた特性値の定義
および測定法を下記に示す。
不織布強カニJI8 L1096に準じ、2国幅の試験
片、つかみ間隔10′ffi、伸長速度10〇−で測定
し大。
片、つかみ間隔10′ffi、伸長速度10〇−で測定
し大。
湿潤強力;試験片を水中に60分間浸した後、金網上に
引上げ5分間放置した後直ちに強力を測定した。
引上げ5分間放置した後直ちに強力を測定した。
不織布厚み:10mXl0a+の不織布を5゜枚重ね、
その上にf551 X s a+のボール紙(3t)を
置いて測定した高さか、ら、1枚の不織布の厚さを算定
した。
その上にf551 X s a+のボール紙(3t)を
置いて測定した高さか、ら、1枚の不織布の厚さを算定
した。
風 合 :5人のパネラ−による官能試験を行い、全員
がン7トで好ましい風合と判定し九場合をQ、1〜2名
が少し劣ると判定し九場合をΔ、3名以上がソフト感、
に欠けると判定し九場合を×と評価した。
がン7トで好ましい風合と判定し九場合をQ、1〜2名
が少し劣ると判定し九場合をΔ、3名以上がソフト感、
に欠けると判定し九場合を×と評価した。
実施例1
ポリプロピレン(融点166℃、軟化点140〜160
℃)と高密度ポリエチレン(融点130℃、軟化点10
0−115℃)を複合成分とするso:aoの並列盤の
熱接着性複合繊維(1,6dX31ms)50%とボリ
エ哀チル繊維(2櫨X JS l am ) 5.0
% ”d”、ら。成、れ、。。、/、・のカードウェッ
ブを140℃の熱風による加熱用ナクシlンドラム、次
いで室温の空気による冷却用サクシ1ンドラムを40
m / mの速度で通過させた後、引き続いて第4図(
1)のパターン(凸部面積率38.δチ)を有する工ン
ボシング四−ルと金属フラットロール間を温度135℃
、圧力3h/asの条件で通過させて不織布を得た。
℃)と高密度ポリエチレン(融点130℃、軟化点10
0−115℃)を複合成分とするso:aoの並列盤の
熱接着性複合繊維(1,6dX31ms)50%とボリ
エ哀チル繊維(2櫨X JS l am ) 5.0
% ”d”、ら。成、れ、。。、/、・のカードウェッ
ブを140℃の熱風による加熱用ナクシlンドラム、次
いで室温の空気による冷却用サクシ1ンドラムを40
m / mの速度で通過させた後、引き続いて第4図(
1)のパターン(凸部面積率38.δチ)を有する工ン
ボシング四−ルと金属フラットロール間を温度135℃
、圧力3h/asの条件で通過させて不織布を得た。
得られた不織布について所定の物性評価を行った。
なお、本実施例で用いたウェッブの熱収縮率は、縦方向
で5−1横方向でlliであった。
で5−1横方向でlliであった。
比較例1
実施例1を繰夛返した。但し、サクションドラム式の加
熱・冷却処理は行なわなかった。
熱・冷却処理は行なわなかった。
比較例2
゛実施例1を繰シ返した。但し、エンボシングロールエ
穫は行なわなかった。
穫は行なわなかった。
比較例3
一施例1で用いたウェッブを金属フラットロ−−ルとゴ
ムロール間を温度135℃、圧力3麺71の条件で通過
させて不織布を得て、所定の物性評価を行った。
ムロール間を温度135℃、圧力3麺71の条件で通過
させて不織布を得て、所定の物性評価を行った。
上記実施lと比較例1〜3で得られ九不織布並びに市販
の使いすておしめ(ダイヤパー)表面材の性状を第1表
に示した。
の使いすておしめ(ダイヤパー)表面材の性状を第1表
に示した。
第1表
市販品B:、目付32 t / m” 、乾式不繊布5
11!總例2 実施例1で用いられた熱接着性複合繊維(1,5dX3
m)25−とパルプ8δチとから構成され1乾式パルプ
法で得られた目付40t/−のウェッブを、145℃の
熱風による加熱用サクションドラム、次いで室温の空気
による冷却用サクションドラムを50 m /―の速さ
で通過させた後、引き続いて第1図(2)のパターン(
凸部面積率44.49k )を有する工ンボシングロー
ルと金属7ラツトロ一ル間を温度140℃、圧力6 h
/ cmの条件で通過させて不織布を得た。得られた
不織布について所定の物性評価を行った。
11!總例2 実施例1で用いられた熱接着性複合繊維(1,5dX3
m)25−とパルプ8δチとから構成され1乾式パルプ
法で得られた目付40t/−のウェッブを、145℃の
熱風による加熱用サクションドラム、次いで室温の空気
による冷却用サクションドラムを50 m /―の速さ
で通過させた後、引き続いて第1図(2)のパターン(
凸部面積率44.49k )を有する工ンボシングロー
ルと金属7ラツトロ一ル間を温度140℃、圧力6 h
/ cmの条件で通過させて不織布を得た。得られた
不織布について所定の物性評価を行った。
なお、本実施例で用いたウェッブの熱収縮率は縦横両方
向共に1−であった。
向共に1−であった。
比較例4
実施例2を繰返し大。但し、相違点は原料ウェッブが熱
接着性繊維繊411511とパルプ8δチとから構成さ
れている点にある。
接着性繊維繊411511とパルプ8δチとから構成さ
れている点にある。
上記実施、比較例で得られた不織布の性状を第2表に示
す。
す。
第 2 表
実施例3
熱接着性繊維としてポリプロピレン繊維(融点163℃
、軟化点140〜160℃、3dx64m111) 6
0%と他繊維としてV−ay(3d×64露)40チと
から構成される目付551/−のカードウェッブ・を、
170℃の熱風による加熱用サクションドラム、次いで
室温空気による冷却用サクションドラムを30 s /
xm □速度で通過させた後1.引き続いて#I4図
(3)のパターン(凸部面積率5”O,,31G )を
有する二ンゼスロールと金属フラットロール間を温度1
60c、圧力4 h / amの条件で通過させて不織
布を得た。
、軟化点140〜160℃、3dx64m111) 6
0%と他繊維としてV−ay(3d×64露)40チと
から構成される目付551/−のカードウェッブ・を、
170℃の熱風による加熱用サクションドラム、次いで
室温空気による冷却用サクションドラムを30 s /
xm □速度で通過させた後1.引き続いて#I4図
(3)のパターン(凸部面積率5”O,,31G )を
有する二ンゼスロールと金属フラットロール間を温度1
60c、圧力4 h / amの条件で通過させて不織
布を得た。
得られた不繊布について所定の物性評価を行った。なお
1本実施例で用いたウェッブの熱収縮率は縦方向で30
* s横方向で7−であつ九。
1本実施例で用いたウェッブの熱収縮率は縦方向で30
* s横方向で7−であつ九。
比較例5、実施例4、比較例6
下記の各種パターンのエンボシング四−ルを用いて実施
例3を繰返した。
例3を繰返した。
比較例5:第4図(4)、凸部面積率60.4 %夷論
例4:第4図(5)、凸部面積率19.6−比較例6:
第4図(6)、凸部面積率1 !S、1 %上記実施、
比較例で得られ九不織布の性状を第3表に示す。
例4:第4図(5)、凸部面積率19.6−比較例6:
第4図(6)、凸部面積率1 !S、1 %上記実施、
比較例で得られ九不織布の性状を第3表に示す。
第 31!!
実施例δ
熱接着性繊維として実施例1で用いた複合繊維25−と
エチレン・プロピレン・ブテン−1の三元共重合体繊維
(融点134℃−軟化点106〜130℃、3 d X
51 ml ) fl S * s他繊維としてポリ
プロピレン繊維(2dX51ms)50チで構成され、
2ンダムウエツパーで得られた目付27f/−のウェッ
ブを、140c。
エチレン・プロピレン・ブテン−1の三元共重合体繊維
(融点134℃−軟化点106〜130℃、3 d X
51 ml ) fl S * s他繊維としてポリ
プロピレン繊維(2dX51ms)50チで構成され、
2ンダムウエツパーで得られた目付27f/−のウェッ
ブを、140c。
熱風による加熱用サクシ1ンドラム、次いで室温空気に
よる冷却用ナクシ曹ンドッムを15s/−の速度で通過
させた後、引き絖りて第4IlI(1)のパターンを有
する工ンボシングロールとコツトンロールの間を温度x
30c、圧力5却/ego条件で通過させて不織布を4
九。得られ九不織布の性状を第4表に示す、なお、本実
施例で用い九つェッブO熱収縮率は縦方向1391、“
−横方向10チであった。
よる冷却用ナクシ曹ンドッムを15s/−の速度で通過
させた後、引き絖りて第4IlI(1)のパターンを有
する工ンボシングロールとコツトンロールの間を温度x
30c、圧力5却/ego条件で通過させて不織布を4
九。得られ九不織布の性状を第4表に示す、なお、本実
施例で用い九つェッブO熱収縮率は縦方向1391、“
−横方向10チであった。
第 4 表
ヤバー表面材、衛生ナプキン表面材として充分使用可能
実施例6
実施例1で用い良熱接着性複合繊維Loopから構成さ
れ九目付18t/−のカードウェッブを、145℃の熱
風による加熱サクシ目ンドラム、次いで室温空気による
冷却サクションドラムを97S/−の速度で通過させて
一次不織布を得九、この一次不織布を、第4図け)のパ
ターン(凸部面積率43.2 % )を有する工ンボ/
ジンゲロールと金属7ラツ)”トロール間を、速度15
0 a / m、温度140℃、圧力2 b / cm
の条件で通過″させて不織布を得た。得られた不織布の
性状を第5表に示す。なお、本実施例で用いたウェッブ
の熱収縮率は縦方向99G、横方向2%であった。
れ九目付18t/−のカードウェッブを、145℃の熱
風による加熱サクシ目ンドラム、次いで室温空気による
冷却サクションドラムを97S/−の速度で通過させて
一次不織布を得九、この一次不織布を、第4図け)のパ
ターン(凸部面積率43.2 % )を有する工ンボ/
ジンゲロールと金属7ラツ)”トロール間を、速度15
0 a / m、温度140℃、圧力2 b / cm
の条件で通過″させて不織布を得た。得られた不織布の
性状を第5表に示す。なお、本実施例で用いたウェッブ
の熱収縮率は縦方向99G、横方向2%であった。
第 5 表
※2:低目付であシながら充分な強力を有し、且つ厚み
、風金共臭好であった
、風金共臭好であった
第1図は本発明の方法で用いられる装置の概念図。
第2図は加熱用サクシ璽ンドラ五の説明間第1.2図に
おいて各記号は、 ■フイ、−ドコンベヤ」 ■加熱層サクションドラム
■サクシ薗ンドラムの外筒■金網 ■側板穴 □′□l(・ 0送風機■送風機吸込口
■連結部材 0バツフルプレート Φバッフル固定軸[株]熱
交換器 O冷却用サクシ曹ンドラム0エンボ
シングロール ■ウェッブ [相]加熱部 ■冷却部 [相]エンボス加工部[株]−次
不織布 [株]不験布である。 第3図は従来用いられていたカレンダ一方式第4図はエ
ンボシングロールの凸部パターンの例。
− 以上 特許出願人 チッソ株式会社 (ほか1名) (ほか1名) 才2■− −511− τ4 面 (1)、、 ’ (2)(4)(J) (7) t6)
おいて各記号は、 ■フイ、−ドコンベヤ」 ■加熱層サクションドラム
■サクシ薗ンドラムの外筒■金網 ■側板穴 □′□l(・ 0送風機■送風機吸込口
■連結部材 0バツフルプレート Φバッフル固定軸[株]熱
交換器 O冷却用サクシ曹ンドラム0エンボ
シングロール ■ウェッブ [相]加熱部 ■冷却部 [相]エンボス加工部[株]−次
不織布 [株]不験布である。 第3図は従来用いられていたカレンダ一方式第4図はエ
ンボシングロールの凸部パターンの例。
− 以上 特許出願人 チッソ株式会社 (ほか1名) (ほか1名) 才2■− −511− τ4 面 (1)、、 ’ (2)(4)(J) (7) t6)
Claims (1)
- 熱接着性線維単独または熱接着性繊維を20重量−以上
含有する他の繊維−との混合繊維からなる繊維集合体(
以下単にウェッブと称することがある)をサクションド
ラム式熱風通気加熱装置を用いて該熱接着性繊維の熱接
着性成分の融点以上でかつ他成分の融点以下に加熱した
後、ただちにサクションドラム式通風冷却装置を用いて
前記熱接m分の軟化点以下に冷却するととKよシ繊維間
に熱接着を形成せしめ、つづいて、凸部の面積の総和が
ロール面積の20〜50−であるようなエンボシングロ
ールを用いて前記熱接着性成分の軟化点以上でかつ他成
分の融点以下の温度で加熱圧着させることによシ一層強
固な繊維間結合を部分的に形成せしめることを特徴とす
る不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56111906A JPS5813761A (ja) | 1981-07-17 | 1981-07-17 | 不織布の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56111906A JPS5813761A (ja) | 1981-07-17 | 1981-07-17 | 不織布の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5813761A true JPS5813761A (ja) | 1983-01-26 |
JPH0130942B2 JPH0130942B2 (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=14573082
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56111906A Granted JPS5813761A (ja) | 1981-07-17 | 1981-07-17 | 不織布の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5813761A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59130354A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-07-26 | チコピ− | 不織布の製造方法 |
JPS6241032A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-23 | 豊田合成株式会社 | インモ−ルド射出成形用発泡シ−ト |
JPS62199860A (ja) * | 1986-02-18 | 1987-09-03 | カイハツボ−ド株式会社 | 木質繊維マツト |
-
1981
- 1981-07-17 JP JP56111906A patent/JPS5813761A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59130354A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-07-26 | チコピ− | 不織布の製造方法 |
JPH0545708B2 (ja) * | 1982-09-30 | 1993-07-09 | Chicopee | |
JPS6241032A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-23 | 豊田合成株式会社 | インモ−ルド射出成形用発泡シ−ト |
JPS62199860A (ja) * | 1986-02-18 | 1987-09-03 | カイハツボ−ド株式会社 | 木質繊維マツト |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0130942B2 (ja) | 1989-06-22 |
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