JPS58125393A - ステンレス被覆鋼材の突合せ溶接工法 - Google Patents
ステンレス被覆鋼材の突合せ溶接工法Info
- Publication number
- JPS58125393A JPS58125393A JP747882A JP747882A JPS58125393A JP S58125393 A JPS58125393 A JP S58125393A JP 747882 A JP747882 A JP 747882A JP 747882 A JP747882 A JP 747882A JP S58125393 A JPS58125393 A JP S58125393A
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- steel material
- bead
- welding
- buttering
- stainless steel
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は板厚の異なるステンレス被覆鋼材を突合せ溶接
する溶接工法に関する。
する溶接工法に関する。
板厚の異なるステンレス被覆鋼材を突合せ溶接する場合
、ステンレス被覆鋼材は切断加工が難かしく加工面の手
直しに多大な、工数を要するので、可及的に切断加工を
減することが望ましく、ｖ形開先よりも加工面が１箇で
すむし形（片刃）開先とし、薄い方のステンレス被覆鋼
材（以下単に薄鋼材という）のみベベル加工することが
望ましい。
、ステンレス被覆鋼材は切断加工が難かしく加工面の手
直しに多大な、工数を要するので、可及的に切断加工を
減することが望ましく、ｖ形開先よりも加工面が１箇で
すむし形（片刃）開先とし、薄い方のステンレス被覆鋼
材（以下単に薄鋼材という）のみベベル加工することが
望ましい。
第１図はこのし形開先の溶接部（母材）を示す。
このし形開先により裏波溶接を行なうと、厚い方のステ
ンレス被覆鋼材（以下単に厚鋼材という）１と薄鋼材３
の開先面の熱容量が異なるため、薄鋼材３の開先面の温
度が萬くなってアークが薄鋼材３の開先面の方に向き、
いわゆる片溶は状態をなし、初層ビード４を健全に形成
することが極めて困難である。溶接棒先端な厚・鋼材１
儒に傾けても片溶は状態を解消することはできない。
ンレス被覆鋼材（以下単に厚鋼材という）１と薄鋼材３
の開先面の熱容量が異なるため、薄鋼材３の開先面の温
度が萬くなってアークが薄鋼材３の開先面の方に向き、
いわゆる片溶は状態をなし、初層ビード４を健全に形成
することが極めて困難である。溶接棒先端な厚・鋼材１
儒に傾けても片溶は状態を解消することはできない。
この場合に、第２図に示すように裏当金５を用いれば片
溶けを解消すること杜できるが、裏当金５と、厚鋼材１
の開先面および薄鋼材３の背面との関に細い間隙が形成
され、この間隙は当該溶接継手が曲げまたは引ｍｅ等の
外力を受けたときノツチとして作用し、応力集中箇所と
なって継手の耐力を大きく低下させる欠点がある。従っ
て、重要構造物または繰返し応力を受は応力集中が問題
となる構造物にはこの工法は適用できない。
溶けを解消すること杜できるが、裏当金５と、厚鋼材１
の開先面および薄鋼材３の背面との関に細い間隙が形成
され、この間隙は当該溶接継手が曲げまたは引ｍｅ等の
外力を受けたときノツチとして作用し、応力集中箇所と
なって継手の耐力を大きく低下させる欠点がある。従っ
て、重要構造物または繰返し応力を受は応力集中が問題
となる構造物にはこの工法は適用できない。
第３図は厚鋼材ＩＫもベベル加工を施し■型開先を形成
した場合を示す、この場合、前述のように加工面の手直
しに多大の工数を要する欠点があるはか、厚鋼材ｌと薄
鋼材３との厚さの差が大きい場合には開先ルート部の両
鋼材の熱容量の差を縮めることはできず片溶けを回避で
きない。
した場合を示す、この場合、前述のように加工面の手直
しに多大の工数を要する欠点があるはか、厚鋼材ｌと薄
鋼材３との厚さの差が大きい場合には開先ルート部の両
鋼材の熱容量の差を縮めることはできず片溶けを回避で
きない。
本発明は以上のような問題点を解消する溶接工法を提供
するものであって、厚さの異なるステンレス被覆鋼材を
突合せ溶接する場合に、開先をしでき、かつ、応力集中
の要因となるノツチを形成しない溶接工法を提供するこ
とを目的とする。
するものであって、厚さの異なるステンレス被覆鋼材を
突合せ溶接する場合に、開先をしでき、かつ、応力集中
の要因となるノツチを形成しない溶接工法を提供するこ
とを目的とする。
本発明は上記目的を達成するため、次の特徴を有する。
すなわち、板厚が異なるステンレス被覆鋼材を片面から
突合せ溶接するに当ガ、薄い方の鋼材のみにベベル加工
を施し、厚い方の鋼材端面に銅当金を用いてバタリング
（肉感部形成）を行表い、次いでこのバタリングビード
を裏当食代りとしてし形開先央合せ溶接することを４Ｉ
ｌ＆とする。
突合せ溶接するに当ガ、薄い方の鋼材のみにベベル加工
を施し、厚い方の鋼材端面に銅当金を用いてバタリング
（肉感部形成）を行表い、次いでこのバタリングビード
を裏当食代りとしてし形開先央合せ溶接することを４Ｉ
ｌ＆とする。
第４図、第５図は本発明方法の説明図である。
第４図はバタリングの実施を示す溶接部断面図である。
厚鋼材１の端簀にバタリングビード形成用銅当金６を添
えて、バタリングビード７を形成する。バタリングビー
ド形成期ｉ金６を添えることによ抄バタリングが容易と
なシ、バタリングビード７の表面形状が揃い、ＨＳ図に
示す健全な初層ビード４が得やすくなる。バタリングは
ステンレス用溶接棒４．０■ダな用い、例えば電流１４
０〜１６０Ａ、溶接速度１４０〜１６０．７分の条件で
行なう。電流を高くし溶接速度を高めるとこれに伴って
急速に運棒が難しくなや、溶接欠陥が発生しやすく、バ
タリングビード７が不揃いとなりやすい。逆に電流を低
くし溶接速度を遅くすると作業能率が低下するので、上
記バタリング条件が適切であ−る。
えて、バタリングビード７を形成する。バタリングビー
ド形成期ｉ金６を添えることによ抄バタリングが容易と
なシ、バタリングビード７の表面形状が揃い、ＨＳ図に
示す健全な初層ビード４が得やすくなる。バタリングは
ステンレス用溶接棒４．０■ダな用い、例えば電流１４
０〜１６０Ａ、溶接速度１４０〜１６０．７分の条件で
行なう。電流を高くし溶接速度を高めるとこれに伴って
急速に運棒が難しくなや、溶接欠陥が発生しやすく、バ
タリングビード７が不揃いとなりやすい。逆に電流を低
くし溶接速度を遅くすると作業能率が低下するので、上
記バタリング条件が適切であ−る。
バタリングビード７の断面寸法ａＸｂ （第４図）は５
■×５諺程度が好ましい、断面寸法が余り小さいと初層
ビード４が片溶けを起すおそれがあシ、また余）大きい
と裏当金５を用いた場合と同様にノツチを形成するおそ
れがあシネ昧である。
■×５諺程度が好ましい、断面寸法が余り小さいと初層
ビード４が片溶けを起すおそれがあシ、また余）大きい
と裏当金５を用いた場合と同様にノツチを形成するおそ
れがあシネ昧である。
薄鋼材３のベベル角−は４５度以上とする。このベベル
角度は開先角度となるが、小さいと溶接作業性を害し、
大きいと作業性はよくなるが不経済となる。第５図に示
すように薄鋼材３を厚鋼材１のバタリングビード７上に
載せ、厚鋼材１と薄鋼材３とでし形開先を形成した上で
初層溶接を行危う。この場合のルート間隔ＣはＯ〜２諺
とする。
角度は開先角度となるが、小さいと溶接作業性を害し、
大きいと作業性はよくなるが不経済となる。第５図に示
すように薄鋼材３を厚鋼材１のバタリングビード７上に
載せ、厚鋼材１と薄鋼材３とでし形開先を形成した上で
初層溶接を行危う。この場合のルート間隔ＣはＯ〜２諺
とする。
２■以上とすると溶着金属量が増加し溶接作業能率が低
下する。初層溶接の条件は、バタリングと同様、４．０
Ｗダの溶接棒を用い、１４０〜１ＧＯＡ、１４０〜１６
０■／分が適切である。
下する。初層溶接の条件は、バタリングと同様、４．０
Ｗダの溶接棒を用い、１４０〜１ＧＯＡ、１４０〜１６
０■／分が適切である。
初層ビード４の形成後２層目以降の溶接は一般的なし形
開先溶接と同じ方法で行なえばよい。
開先溶接と同じ方法で行なえばよい。
本発明方法によ抄、板厚の異なるステンレス被覆鋼材を
突合せ溶接する場合に、多くの加工工数を要する開先加
工が薄情材儒のみでよいので、開先加工が容易となり、
しかも片溶けを生ずることなく、容易に健全な初層ビー
ド層を形成することができ、かつ、ノツチを生ずること
もなく信頼度の高い突合せ溶接部を得ることができる。
突合せ溶接する場合に、多くの加工工数を要する開先加
工が薄情材儒のみでよいので、開先加工が容易となり、
しかも片溶けを生ずることなく、容易に健全な初層ビー
ド層を形成することができ、かつ、ノツチを生ずること
もなく信頼度の高い突合せ溶接部を得ることができる。
実施例
板厚１５■および１２■のステンレス被覆鋼材を央合せ
溶接した。１２■厚の鋼材の端面な４ｓ度にベベル加工
した。１５謹厚の鋼材の端面の下端に銅ｉ金を用いて４
−０１１１ ｙＩのステンレス溶接棒により、溶接部＄
１１４０〜ｌ５ＯＡでバタリングを行なつ九、バタリン
グビードの断面寸法はほぼ５■×３諺に形成した。この
バタリングビード上に１２■厚の鋼材の加工端面を載せ
し形開先を形成し、バタリングビードを裏当金として初
層溶接を行表ったとζろ、片溶けを生ずること表＜、容
易に健全表優れた初層ビード層を形成することができた
。
溶接した。１２■厚の鋼材の端面な４ｓ度にベベル加工
した。１５謹厚の鋼材の端面の下端に銅ｉ金を用いて４
−０１１１ ｙＩのステンレス溶接棒により、溶接部＄
１１４０〜ｌ５ＯＡでバタリングを行なつ九、バタリン
グビードの断面寸法はほぼ５■×３諺に形成した。この
バタリングビード上に１２■厚の鋼材の加工端面を載せ
し形開先を形成し、バタリングビードを裏当金として初
層溶接を行表ったとζろ、片溶けを生ずること表＜、容
易に健全表優れた初層ビード層を形成することができた
。
第１図〜第５図は板厚の異なるステンレス被覆鋼材の央
合せ溶接部の横断両図で、第１図はし形開先裏波溶接、
第２図は裏当金付し形開先溶接、第３図はＶ形−先裏波
溶接を示す、第４図、第５図は本発明方法の実施例で、
第４図はバタリングビードの形成方法を示し、第５図は
バタリングビードを利用した初層溶接方法を示す。 １・・・厚い方のステンレス被覆鋼材、２−・ステンレ
ス被覆、３・−・薄い方のステンレス被覆鋼材、４・・
・初層ビード、５・・・裏当金、６・−・ノ（クリング
ビード形成用銅当金、７°・・・／２タリングビード、
−・・・ベベル角度、１、ｂ・・・バタリングビードの
断面寸法、Ｃ・・・ルート間隔
合せ溶接部の横断両図で、第１図はし形開先裏波溶接、
第２図は裏当金付し形開先溶接、第３図はＶ形−先裏波
溶接を示す、第４図、第５図は本発明方法の実施例で、
第４図はバタリングビードの形成方法を示し、第５図は
バタリングビードを利用した初層溶接方法を示す。 １・・・厚い方のステンレス被覆鋼材、２−・ステンレ
ス被覆、３・−・薄い方のステンレス被覆鋼材、４・・
・初層ビード、５・・・裏当金、６・−・ノ（クリング
ビード形成用銅当金、７°・・・／２タリングビード、
−・・・ベベル角度、１、ｂ・・・バタリングビードの
断面寸法、Ｃ・・・ルート間隔
Claims (1)
- １ 板厚が異なるステンレス被覆鋼材を片面から突合せ
溶接するに当り、薄い方の鋼材の端面をベベル加工し、
厚い方の鋼材の端面にバタリングを行ない、該バタリン
グビードを裏当金式りとしてし形開先突合せ溶接するこ
とを特徴とするステンレス被覆鋼材の突合せ溶接工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP747882A JPS58125393A (ja) | 1982-01-22 | 1982-01-22 | ステンレス被覆鋼材の突合せ溶接工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP747882A JPS58125393A (ja) | 1982-01-22 | 1982-01-22 | ステンレス被覆鋼材の突合せ溶接工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58125393A true JPS58125393A (ja) | 1983-07-26 |
Family
ID=11666872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP747882A Pending JPS58125393A (ja) | 1982-01-22 | 1982-01-22 | ステンレス被覆鋼材の突合せ溶接工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58125393A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166167A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-29 | Toyota Motor Corp | 溶接方法 |
| JPS60184418A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-19 | Tomita Kogyo Kk | 内外両面にステンレス鋼被覆が密着された溶接鋼管の製造方法 |
| JPH07204841A (ja) * | 1994-01-20 | 1995-08-08 | Nippon Steel Corp | 非対称のど厚を有する裏波溶接ビードルート止端部の折れ込み状欠陥の防止方法 |
-
1982
- 1982-01-22 JP JP747882A patent/JPS58125393A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166167A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-29 | Toyota Motor Corp | 溶接方法 |
| JPS60184418A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-19 | Tomita Kogyo Kk | 内外両面にステンレス鋼被覆が密着された溶接鋼管の製造方法 |
| JPH07204841A (ja) * | 1994-01-20 | 1995-08-08 | Nippon Steel Corp | 非対称のど厚を有する裏波溶接ビードルート止端部の折れ込み状欠陥の防止方法 |
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