JPH115414A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- JPH115414A JPH115414A JP10014090A JP1409098A JPH115414A JP H115414 A JPH115414 A JP H115414A JP 10014090 A JP10014090 A JP 10014090A JP 1409098 A JP1409098 A JP 1409098A JP H115414 A JPH115414 A JP H115414A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
ノイズを低減する。 【解決手段】 ショルダーブロック24の踏み込み側の
側面と接地形状のタイヤ踏込側輪郭線とのなす角度Θ2
とショルダーブロック28の踏み込み側の側面と接地形
状のタイヤ踏込側輪郭線とのなす角度Θ1を同一に設定
すると共に、セカンドブロック32の踏み込み側の側面
と接地形状のタイヤ踏込側輪郭線とのなす角度Θ2とセ
カンドブロック36の踏み込み側の側面と接地形状のタ
イヤ踏込側輪郭線とのなす角度Θ1を同一に設定する。
ショルダーブロック同士及びセカンドブロック同士でピ
ッチノイズのレベルを同一にでき、左右でブロックのタ
イヤ周方向の位相を調整することにより、同一レベルと
されたピッチノイズ同士を干渉させる。これによりパタ
ーンノイズを低減することが可能となる。ネガティブ比
を変更しないのでウエット性能や操縦安定性が低下しな
い。
Description
り、特に、他性能(特にウエット性能)を維持したまま
パターンノイズを低減させた空気入りタイヤに関する。
ト性、特にハイドロプレーニング性があり、ラグ溝は必
要不可欠のものである。
ロック踏込端のエッジが路面と接触するときにピッチノ
イズ(衝撃音)が発生してしまう。
イズ(ピッチノイズが主)を低減するための検討がなさ
れており、主な技術として、ピッチバリエーション、幅
方向の位相ずらし等が上げられる。
比、騒音レベル及びウエット性能には相関があり、ネガ
ティブ比を下げれば騒音レベルは改良されるがウエット
性能も低下し、ネガティブを上げればウエット性能は向
上するが騒音レベルは悪化する。
性能を低下させることなくパターンノイズを低減するこ
とのできる空気入りタイヤを提供することが目的であ
る。
に、タイヤ100が回転して、ブロック102が路面1
04に当接すると衝撃音(以後ピッチノイズと称する。
波形は図11参照)が発生する。
ック端部の角度が重要なファクターとなるので、発明者
はブロック端部の角度に付いての検討を行った。
ックの踏込端が路面と接触するときにピッチノイズが発
生する。
ヤ踏込側輪郭線とブロックの踏み込み側の側面とのなす
角度で決まることが分かっている。
タイヤ踏込側輪郭線106とタイヤ周方向(矢印A方向
及び矢印B方向)とのなす角度θ(以後、接地角θと称
する。なお、タイヤ踏込側輪郭線が湾曲している場合
は、図示するようにブロック102の踏込端(最初に接
地する端部)が接する点を通る接線SLとタイヤ周方向
とのなす角度とする。)が、ブロック102の踏込端の
角度φ(ブロック102の踏み込み側の側面102Aと
タイヤ周方向とのなす角度)と等しいとき、即ち、接地
形状のタイヤ踏込側輪郭線106とブロックの踏み込み
側の側面102Aとが平行になるとき(φ=θのとき)
図13に示すようにピッチノイズは一番大きくなり、直
交するとき(θとφの差が90°のとき)ピッチノイズ
は一番小さくなる。
φとの角度差が重要である。ここで、接地形状のタイヤ
踏込側輪郭線106と、ブロックの踏み込み側の側面1
02Aとの関係に付いて考える。
る場合、図14(A),(B)に示すように各部の角度
を決定する。つまり、タイヤ赤道面CLの右側のブロッ
ク102Rについては時計回りに角度を規定し、ブロッ
ク踏込端の角度をφ1 、接地形状のタイヤ踏込側輪郭線
106とタイヤ周方向とのなす接地角度をθ1 とする。
102Lについては反時計回りに角度を規定し、ブロッ
ク踏込端の角度をφ2 、接地形状のタイヤ踏込側輪郭線
106とタイヤ周方向とのなす接地角度をθ2 とする。
面CLの右側のブロック102Rの踏み込み側の側面1
02Aと、左側のブロック102Lの踏み込み側の側面
102Aとの位置関係だけを抜粋すると下のようにな
る。
>0°とすると、θ1 =90°+β、θ2 =90°+
β、φ1 =90°−α1 、φ2 =90°+α2 と表せ
る。
θとブロックの踏込端の角度φとの角度差が重要であ
り、タイヤ赤道面CLの右側のブロック102の角度差
Θ1 及びタイヤ赤道面CLの左側のブロック102の角
度差Θ2 はそれぞれ、Θ1 =θ1 −φ1 =β+α1 、Θ
2 =φ2 −θ2 =α2 −βであり、角度とピッチノイズ
の大きさとは図15に示すような位置づけとなる。
ック102からP1 、タイヤ赤道面CLの左側のブロッ
ク102からP2 の大きさのピッチノイズが発生してい
るを表している(Θ2<Θ1、故にピッチノイズの大き
さはP2>P1)。
法の考え方として、ブロックのタイヤ周方向の位相ずら
しがある。
に延びる軸(例えば、タイヤ赤道面CL)に対して左右
一対のブロック)のブロック列から発生するピッチノイ
ズ同士に位相差を与えて、音を打ち消そうというもので
ある。
)が完全に逆相になり、振幅Paと振幅Pbの大きさ
が等しいとき、これらを合わせた音の大きさは最小にな
るが、振幅に差があるときには0にはならず、振幅|P
a−Pb|の大きさを持つ音が残る。
る必要条件として、対象としている各ブロックの発生す
る音の振幅の大きさを等しくしなければならないことが
分かる。
の傾斜角度を同一、即ち、タイヤ赤道面CLの左側のブ
ロック102Lの踏み込み側の側面102Aとタイヤ赤
道面CLの右側のブロック102Rの踏み込み側の側面
102とを略平行(即ち、α1 ≒α2 )としているが、
これではタイヤ赤道面CLの右側のブロック102Rの
角度差Θ1 とタイヤ赤道面CLの左側のブロック102
Lの角度差Θ2 とが同一にならず、タイヤ赤道面CLの
両側で大きさの異なる音が発生することになり、両方の
音が完全に逆相になるブロック位置関係をとったとして
も、P2 −P1の振幅を持つ音が残ることになる。
さの音を出して位相ずらしの効果を最大限に発揮するに
は、角度差Θ1 =角度差Θ2 を満たす必要がある。
条件はいくつかある。図14(A),(B)の例を用い
て簡単に説明すると、β+α1=α2−βであれば良
い。ここで、βは接地形状から一義的に決まる角度であ
り、αは任意に選択できる角度(ブロック形状を変える
ことにより変更可能な角度)である。例えば、α2を固
定しα1を小さくしても、また、α1を固定してα2を
大きくしても成り立つが、左右のブロックから発生する
ピッチノイズの大きさは、前者はP2 、後者はP1 とな
る。
1を小さくする方法とα1を固定してα2を大きくする
方法とはどちらも同じであるが、各々のピッチノイズが
小さいα1を固定してα2を大きくする方法を選択する
ことが良いことが分かる。
てなされたものであって、タイヤ周方向に沿って延びる
複数本の周方向溝とタイヤ幅方向に対して傾斜したラグ
溝とによって区画される複数のブロックをトレッドに備
え、これら複数のブロックをタイヤ周方向に沿って配列
したブロック列をタイヤ幅方向に複数列有する空気入り
タイヤであって、接地形状のタイヤ踏込側輪郭線と前記
ブロックの踏み込み側の側面とのなす角度が、少なくと
も1組のブロック列において実質同一であることを特徴
としている。
イヤ周方向に沿って延びる複数本の周方向溝とタイヤ幅
方向に対して傾斜したラグ溝とによって区画される複数
のブロックをトレッドに備え、これら複数のブロックを
タイヤ周方向に沿って配列したブロック列をタイヤ幅方
向に複数列有する空気入りタイヤにおいて、接地形状の
タイヤ踏込側輪郭線とブロックの踏み込み側の側面との
なす角度を、少なくとも1組のブロック列において実質
同一としたので、一方のブロック列のブロックが踏み込
む時に発生するピッチノイズと、他方のブロック列のブ
ロックが踏み込む時に発生するピッチノイズとを実質的
に同一レベルにできる。
他方のブロック列のブロックとのタイヤ周方向の位相を
調整することにより、互いに実質的に同一レベルとされ
たピッチノイズとピッチノイズを干渉させて打ち消し合
わせ、タイヤのパターンノイズを低減することが可能と
なる。
変更する必要がないのでウエット性能や操縦安定性を低
下させることがない。
の空気入りタイヤにおいて、前記タイヤ踏込側輪郭線と
一方のブロック列の前記ブロックの踏み込み側の側面と
のなす角度をΘ1 、前記タイヤ踏込側輪郭線と他方のブ
ロック列の前記ブロックの踏み込み側の側面とのなす角
度をΘ2 としたときに、|Θ2 −Θ1 |≦5°であるこ
とを特徴としている。
2 −Θ1 の値とピッチノイズとの関係を調べた結果、図
17に示すような結果が得られた。ここから、|Θ2 −
Θ1|≦5°とすることにより、空気入りタイヤのパタ
ーンノイズを十分に低減できることが判明した。
イヤ踏込側輪郭線と一方のブロック列のブロックの踏み
込み側の側面とのなす角度をΘ1 、タイヤ踏込側輪郭線
と他方のブロック列のブロックの踏み込み側の側面との
なす角度をΘ2 としたときに、|Θ2 −Θ1 |≦5°と
したので、確実にタイヤのパターンノイズを低減するこ
とが可能となる。
更に好ましい。
気入りタイヤ10(タイヤサイズ:PSR225/50
R16)のトレッド12には、タイヤ周方向(矢印A方
向及び矢印B方向)に沿って延びる周方向溝14,1
6,18,20が、タイヤ幅方向左側(矢印L方向側)
から右側(矢印R方向側)に向けて順に形成されてい
る。
方向側に、タイヤ幅方向に対して平行なラグ溝22によ
って区分されるショルダーブロック24が配置されてお
り、周方向溝20の矢印R方向側には、タイヤ幅方向に
対して平行なラグ溝26によって区分されるショルダー
ブロック28が配置されている。
には、タイヤ幅方向に対して右上がりに傾斜するラグ溝
30によって区分されるセカンドブロック32が形成さ
れており、周方向溝18と周方向溝20との間には、タ
イヤ幅方向に対して右上がりに傾斜するラグ溝34によ
って区分されるセカンドブロック36が形成されてい
る。
には、タイヤ周方向に沿って連続するリブ38が形成さ
れている。
2で示されているような略楕円形である(図中の縦のラ
インは周方向溝の跡を示している。なお、ラグ溝の跡は
図示省略)。
に、タイヤ赤道面CL右側のセカンドブロック36及び
ショルダーブロック28の接地角θ1、タイヤ赤道面C
L右側のセカンドブロック36及びショルダーブロック
28の踏込端の角度φ1、タイヤ赤道面CL左側のセカ
ンドブロック32及びショルダーブロック24の接地角
θ2、タイヤ赤道面CL左側のセカンドブロック32及
びショルダーブロック24の踏込端の角度φ2、タイヤ
赤道面CL左側のセカンドブロック32及びショルダー
ブロック24の踏み込み側の側面とタイヤ踏込側輪郭線
HLに引いた接線SLとがなす角度(角度φ2と接地角
θ2との差の角度)Θ2、タイヤ赤道面CL右側のセカ
ンドブロック36及びショルダーブロック28の踏み込
み側の側面とタイヤ踏込側輪郭線HLに引いた接線SL
とがなす角度(角度φ1と接地角θ1との差の角度)Θ
1 、ラグ溝22,26,30,34の幅は以下の表1に
示す通りである。
る。
適用された実施形態1のタイヤと、従来例1のタイヤ及
び比較例1のタイヤを用意し、パターンノイズ及びウエ
ット性能の比較を行った。
例1のタイヤのパターンは図5に示す通りであり、各部
位の角度等は上記表1に示す通りである。
R 225/50R16)であり、接地形状は、試験タ
イヤを7JJのリムに装着して、内圧を230kPaと
し、荷重400kgをかけたときのものを採用した。ま
た、何れの試験タイヤもネガティブ比は同一である。
速度55km/hから惰行したときの騒音を運転席内耳付近
に騒音計をセットし計測した値である。
様の条件で、乗員による官能評価を行った結果である。
なお、結果は、従来例1のタイヤを100とする指数で
表しており、数値が大きいほどフィーリングが良い(不
快でない)ことを表す。
湿潤路面に5本のパイロンを間隔をあけて立て、そこを
ジグザグ走行する際の通過タイムで評価した。結果は、
従来例1のタイヤによる通過タイムを100とする指数
で表しており、数値が大きいほど通過タイムが短く、ウ
エット性能に優れていることを表す。
1のタイヤは、計器計測上で従来例1のタイヤに比較し
てパターンノイズが1.2dB低減されており、比較例
1のタイヤは従来例1のタイヤに比較してパターンノイ
ズが0.5dB増大した。また、実施形態1のタイヤの
パターンノイズは、フィーリング面でも良好な結果が得
られた。
ないのは、ブロックから発生するピッチノイズの大きさ
をタイヤ赤道面CLの左右で同じにして互いに打ち消す
こと出来た結果によるのは明らかである(|Θ1−Θ2
|=0)。
が大きいのは、ブロックから発生するピッチノイズの大
きさがタイヤ赤道面CLの左右で大きくことなる理由に
よることは明らかである(|Θ1−Θ2|が大)。
イヤは、フィーリング上でも、従来例1のタイヤ及び比
較例1のタイヤに比較してパターンノイズが低減され
た。
1のタイヤ、従来例1のタイヤ及び比較例1のタイヤは
共に同じであった。
(即ち、矢印A方向)の場合も同様に角度設定されてお
り、タイヤの装着に関して方向性がない。 [第2の実施形態]本発明の第2の実施形態を図6及び
図7にしたがって説明する。
タイヤ40(タイヤサイズ:PSR195/65R1
4)のトレッド42には、タイヤ周方向(矢印A方向及
び矢印B方向)に沿って延びる周方向溝44,46,4
8が、タイヤ幅方向左側(矢印L方向側)から右側(矢
印R方向側)に向けて順に形成されている。
方向側に、ラグ溝50によって区分されるショルダーブ
ロック52が配置されており、周方向溝48の矢印R方
向側には、ラグ溝54によって区分されるショルダーブ
ロック56が配置されている。
には、ラグ溝58によって区分されるセカンドブロック
60が形成されており、周方向溝46と周方向溝48と
の間には、ラグ溝62によって区分されるセカンドブロ
ック64が形成されている。
7で示されているような丸みをおびた略長方形である
(図中の縦のラインは周方向溝の跡を示している。な
お、ラグ溝の跡は図示省略)。
に示されるパターンを有する従来例2の空気入りタイヤ
66と、図8に示されるパターンを有する比較例2の空
気入りタイヤ68とを作製し、第1の実施形態と同様の
試験を行った。
施形態と同様であり、各部の角度、寸法及び試験結果は
以下の表2に示す通りである。
ズ少ないのは、第1の実施形態と同様にブロックから発
生するピッチノイズの大きさをタイヤ赤道面CLの左右
で同じにして互いに打ち消すこと出来た結果によるのは
明らかである(|Θ1−Θ2|=0)。
が大きいのは、ブロックから発生するピッチノイズの大
きさがタイヤ赤道面CLの左右で大きくことなる理由に
よることは明らかである(|Θ1−Θ2|が大)。
イヤは、フィーリング上でも、従来例2のタイヤ及び比
較例2のタイヤに比較してパターンノイズが低減され
た。
一であった。
タイヤは上記の構成としたので、ウエット性能を低下さ
せることなくパターンノイズを低減することができる、
という優れた効果を有する。
のトレッドの平面図である。
状である。
の関係を示す説明図であり、(B)はショルダーブロッ
ク及び接地形状の角度の関係を示す説明図である。
図である。
図である。
のトレッドの平面図である。
状である。
図である。
図である。
明図である。
明する説明図である。
ピッチノイズの関係を示すグラフである。
つのブロックの踏み込み端の角度と接地角度を説明する
説明図である。
フである。
ある。
ラフである。
Claims (2)
- 【請求項1】 タイヤ周方向に沿って延びる複数本の周
方向溝とタイヤ幅方向に対して傾斜したラグ溝とによっ
て区画される複数のブロックをトレッドに備え、これら
複数のブロックをタイヤ周方向に沿って配列したブロッ
ク列をタイヤ幅方向に複数列有する空気入りタイヤであ
って、 接地形状のタイヤ踏込側輪郭線と前記ブロックの踏み込
み側の側面とのなす角度が、少なくとも1組のブロック
列において実質同一であることを特徴とする空気入りタ
イヤ。 - 【請求項2】 前記タイヤ踏込側輪郭線と一方のブロッ
ク列の前記ブロックの踏み込み側の側面とのなす角度を
Θ1 、前記タイヤ踏込側輪郭線と他方のブロック列の前
記ブロックの踏み込み側の側面とのなす角度をΘ2 とし
たときに、|Θ2 −Θ1 |≦5°であることを特徴とす
る請求項1に記載の空気入りタイヤ。
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JP10623597 | 1997-04-23 | ||
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