JPH1143745A - 耐食性に優れた焼却炉体 - Google Patents
耐食性に優れた焼却炉体Info
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- JPH1143745A JPH1143745A JP9213848A JP21384897A JPH1143745A JP H1143745 A JPH1143745 A JP H1143745A JP 9213848 A JP9213848 A JP 9213848A JP 21384897 A JP21384897 A JP 21384897A JP H1143745 A JPH1143745 A JP H1143745A
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- stainless steel
- incinerator body
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- oxide scale
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステンレス鋼によって構成される廃棄物処理
用の焼却炉体において、キャスタブル被覆や水冷帯を設
けることなく、耐高温塩化物腐食性を高める。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：0.06％以下、Ｍｎ：0.1
〜1.5％、Ｃｒ：15〜30％、Ｎｉ：12.5〜30.0％、Ｍ
ｏ：2〜8％、好ましくは3％を超え〜8％、Ｓｉ：0.3〜3
％、好ましくは0.3〜0.6％、Ａｌ：0.01〜0.3％を含有
し、さらに場合によっては、Ｃｕ：0.2〜1.0％、Ｎ：0
〜3％（無添加を含む）、希土類元素：１種または２種
以上合計で0.20％以下、好ましくは0.01〜0.20％を含有
し、Ｓ：0.0015％以下であり、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなるステンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼
雰囲気に曝される部位を構成し、該ステンレス鋼表面に
Ｍｏの濃化層を有する酸化スケールを形成した焼却炉体
を提供する。
用の焼却炉体において、キャスタブル被覆や水冷帯を設
けることなく、耐高温塩化物腐食性を高める。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：0.06％以下、Ｍｎ：0.1
〜1.5％、Ｃｒ：15〜30％、Ｎｉ：12.5〜30.0％、Ｍ
ｏ：2〜8％、好ましくは3％を超え〜8％、Ｓｉ：0.3〜3
％、好ましくは0.3〜0.6％、Ａｌ：0.01〜0.3％を含有
し、さらに場合によっては、Ｃｕ：0.2〜1.0％、Ｎ：0
〜3％（無添加を含む）、希土類元素：１種または２種
以上合計で0.20％以下、好ましくは0.01〜0.20％を含有
し、Ｓ：0.0015％以下であり、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなるステンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼
雰囲気に曝される部位を構成し、該ステンレス鋼表面に
Ｍｏの濃化層を有する酸化スケールを形成した焼却炉体
を提供する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、家庭ごみ，医療廃
棄物，食品廃棄物等の塩化物を多量に含有した廃棄物を
焼却する焼却炉の焼却炉体に関するものである。
棄物，食品廃棄物等の塩化物を多量に含有した廃棄物を
焼却する焼却炉の焼却炉体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、環境意識の高揚とともに、都市ご
みや産業廃棄物を代表とした焼却処理設備への関心が高
まっている。これに伴い焼却処理設備の長寿命化，小型
化，多機能化等の要求も高まってきた。
みや産業廃棄物を代表とした焼却処理設備への関心が高
まっている。これに伴い焼却処理設備の長寿命化，小型
化，多機能化等の要求も高まってきた。
【０００３】焼却処理設備は一般に、焼却炉体，熱交換
機，排ガス処理装置を備え、これらは各種ダクトや配管
で結ばれている。このうち焼却炉体は、直接燃焼環境に
曝され、炉体内部の材料温度は７００〜１０００℃にも
なる。しかも都市ごみや産業廃棄物を燃焼するとＮａＣ
ｌ等の塩化物を多量に含んだ高温の焼却灰や排ガスが発
生し、それらに接触する炉体材料は特に激しく腐食され
る。焼却炉体は主に、炉壁，火格子，およびその付帯部
品から構成される。従来、これらの炉体構成部材には炭
素鋼にキャスタブルを被覆したものが多く用いられてい
る他、ＳＵＳ３０９ＳやＳＵＳ３１０Ｓ等の耐熱ステン
レス鋼をそのまま（キャスタブルで被覆せずに）用いて
いる例もある。また、炉壁に水冷帯を設けて炉材温度を
下げ、腐食の低減を図る場合も多い。
機，排ガス処理装置を備え、これらは各種ダクトや配管
で結ばれている。このうち焼却炉体は、直接燃焼環境に
曝され、炉体内部の材料温度は７００〜１０００℃にも
なる。しかも都市ごみや産業廃棄物を燃焼するとＮａＣ
ｌ等の塩化物を多量に含んだ高温の焼却灰や排ガスが発
生し、それらに接触する炉体材料は特に激しく腐食され
る。焼却炉体は主に、炉壁，火格子，およびその付帯部
品から構成される。従来、これらの炉体構成部材には炭
素鋼にキャスタブルを被覆したものが多く用いられてい
る他、ＳＵＳ３０９ＳやＳＵＳ３１０Ｓ等の耐熱ステン
レス鋼をそのまま（キャスタブルで被覆せずに）用いて
いる例もある。また、炉壁に水冷帯を設けて炉材温度を
下げ、腐食の低減を図る場合も多い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、キャスタブ
ルを設けた場合には炉体自体のサイズや重量が大きくな
ってしまうことが避けられず、また冷却帯を設けた場合
には冷却水等のユーティリティーが必要となるので、い
ずれの場合も焼却炉の設置場所や付帯設備の面で大きな
制約を受ける。
ルを設けた場合には炉体自体のサイズや重量が大きくな
ってしまうことが避けられず、また冷却帯を設けた場合
には冷却水等のユーティリティーが必要となるので、い
ずれの場合も焼却炉の設置場所や付帯設備の面で大きな
制約を受ける。
【０００５】一方、前述の耐熱ステンレス鋼を炉体材料
として使用する場合にも「耐食性」の観点で問題が残
る。家庭ごみや産業廃棄物は塩化物を多量に含んでお
り、燃焼環境において溶融塩が生成したり、熱分解によ
って塩化水素ガスが発生したりすることによって焼却炉
体は厳しい腐食環境に曝されるからである。つまり、廃
棄物の燃焼環境は、高温の塩化物や塩化水素ガスによる
激しいアタックを受ける点で、一般的な燃料（重油，軽
油，ガソリン，天然ガス等）の燃焼環境や電気ヒーター
による高温環境とは著しく異なるのである。
として使用する場合にも「耐食性」の観点で問題が残
る。家庭ごみや産業廃棄物は塩化物を多量に含んでお
り、燃焼環境において溶融塩が生成したり、熱分解によ
って塩化水素ガスが発生したりすることによって焼却炉
体は厳しい腐食環境に曝されるからである。つまり、廃
棄物の燃焼環境は、高温の塩化物や塩化水素ガスによる
激しいアタックを受ける点で、一般的な燃料（重油，軽
油，ガソリン，天然ガス等）の燃焼環境や電気ヒーター
による高温環境とは著しく異なるのである。
【０００６】前述の耐熱ステンレス鋼は、一般の高温酸
化環境下では表面にＣｒ酸化物を主体とする耐熱性スケ
ールを形成し、これが保護膜となって金属母材がそれ以
上高温酸化（腐食）するのを防ぐ。しかし、焼却炉内の
燃焼環境下では事情が異なる。高温酸化現象に加え、塩
化物溶融塩や塩化水素ガスが腐食を加速させるので、Ｃ
ｒやＮｉを多量に添加した耐熱ステンレス鋼といえど
も、その表面に生成したＣｒ酸化スケールでは保護作用
が不足し、早期に金属材料内部まで腐食が進行してしま
うのである。
化環境下では表面にＣｒ酸化物を主体とする耐熱性スケ
ールを形成し、これが保護膜となって金属母材がそれ以
上高温酸化（腐食）するのを防ぐ。しかし、焼却炉内の
燃焼環境下では事情が異なる。高温酸化現象に加え、塩
化物溶融塩や塩化水素ガスが腐食を加速させるので、Ｃ
ｒやＮｉを多量に添加した耐熱ステンレス鋼といえど
も、その表面に生成したＣｒ酸化スケールでは保護作用
が不足し、早期に金属材料内部まで腐食が進行してしま
うのである。
【０００７】そこで本発明は、キャスタブル被覆や特別
な炉体冷却手段に頼ることなく、燃焼雰囲気に直接曝さ
れる部位に耐久性の高い金属材料を配設した耐食性に優
れた焼却炉体を提供することを目的とする。
な炉体冷却手段に頼ることなく、燃焼雰囲気に直接曝さ
れる部位に耐久性の高い金属材料を配設した耐食性に優
れた焼却炉体を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的は、質量％で、
Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：
１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３０．０％、Ｍｏ：２
〜８％、好ましくは３％を超え〜８％、Ｓｉ：０．３〜
３％、好ましくは０．３〜０．６％、Ａｌ：０．０１〜
０．３％を含有し、さらに場合によっては、Ｃｕ：０．
２〜１．０％、Ｎ：０〜３％（無添加を含む）、 希土類元素：１種または２種以上合計で０．２０％以
下、好ましくは０．０１〜０．２０％を含有し、Ｓ：
０．００１５％以下であり、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなるステンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼雰
囲気に曝される部位を構成し、該ステンレス鋼表面にＭ
ｏの濃化層を有する酸化スケールを形成した焼却炉体に
よって達成できる。
Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：
１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３０．０％、Ｍｏ：２
〜８％、好ましくは３％を超え〜８％、Ｓｉ：０．３〜
３％、好ましくは０．３〜０．６％、Ａｌ：０．０１〜
０．３％を含有し、さらに場合によっては、Ｃｕ：０．
２〜１．０％、Ｎ：０〜３％（無添加を含む）、 希土類元素：１種または２種以上合計で０．２０％以
下、好ましくは０．０１〜０．２０％を含有し、Ｓ：
０．００１５％以下であり、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなるステンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼雰
囲気に曝される部位を構成し、該ステンレス鋼表面にＭ
ｏの濃化層を有する酸化スケールを形成した焼却炉体に
よって達成できる。
【０００９】また、該ステンレス鋼表面に形成した酸化
スケール中のＭｏ濃化層は、下記定義に従うＭｏ濃化度
が２以上、好ましくは３．５以上のものである焼却炉体
を提供する。 Ｍｏ濃化度：ステンレス鋼表面に形成した酸化スケール
中のＭｏ濃化層におけるＭｏの特性Ｘ線測定強度と、該
ステンレス鋼母材中央部の腐食されていない部分におけ
るＭｏの特性Ｘ線測定強度の相対比。Ｍｏの特性Ｘ線強
度は、例えばＥＰＭＡによって測定することができる。
スケール中のＭｏ濃化層は、下記定義に従うＭｏ濃化度
が２以上、好ましくは３．５以上のものである焼却炉体
を提供する。 Ｍｏ濃化度：ステンレス鋼表面に形成した酸化スケール
中のＭｏ濃化層におけるＭｏの特性Ｘ線測定強度と、該
ステンレス鋼母材中央部の腐食されていない部分におけ
るＭｏの特性Ｘ線測定強度の相対比。Ｍｏの特性Ｘ線強
度は、例えばＥＰＭＡによって測定することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明者らの研究によれば、ステ
ンレス鋼表面にＭｏ濃化層を有する酸化スケールを形成
させたとき、そのステンレス鋼は廃棄物処理用の焼却炉
における燃焼環境下で非常に優れた耐食性を示すことが
わかった。その耐食性向上のメカニズムは必ずしも明ら
かではないが、本発明者らの調査の結果、Ｍｏ濃化層の
存在しない酸化スケールを形成した耐熱ステンレス鋼
（従来材）では高温塩化物によって金属母材内部まで腐
食が進行したのに対し、一定濃度以上のＭｏ濃化層を生
成させた特定組成のステンレス鋼においては同一の高温
塩化物環境下で腐食の進行が顕著に抑えられたのであ
る。この事実から、Ｍｏ濃化層は外部からの塩素の侵入
を阻止する作用を呈すると考えることができる。本発明
はこのような知見に基づいてなされたものである。
ンレス鋼表面にＭｏ濃化層を有する酸化スケールを形成
させたとき、そのステンレス鋼は廃棄物処理用の焼却炉
における燃焼環境下で非常に優れた耐食性を示すことが
わかった。その耐食性向上のメカニズムは必ずしも明ら
かではないが、本発明者らの調査の結果、Ｍｏ濃化層の
存在しない酸化スケールを形成した耐熱ステンレス鋼
（従来材）では高温塩化物によって金属母材内部まで腐
食が進行したのに対し、一定濃度以上のＭｏ濃化層を生
成させた特定組成のステンレス鋼においては同一の高温
塩化物環境下で腐食の進行が顕著に抑えられたのであ
る。この事実から、Ｍｏ濃化層は外部からの塩素の侵入
を阻止する作用を呈すると考えることができる。本発明
はこのような知見に基づいてなされたものである。
【００１１】本発明に係る焼却炉体は、炉体全体をＭｏ
濃化層の生成したステンレス鋼で構成したものであって
も良いが、各焼却炉の使用状況に応じて、直接燃焼雰囲
気に曝される部位であって特に腐食の激しいところに選
択的に該ステンレス鋼を適用したものであってもかまわ
ない。選択的に適用した場合であっても、結果的に炉体
の寿命を最大限に延ばすことができれば十分だからであ
る。例えば、炉の内壁のうち最も温度の上昇する部分お
よびその周辺や、火格子に、Ｍｏ濃化層を有する酸化ス
ケールを形成させたステンレス鋼を適用すれば、耐久性
の高い焼却炉体が構成できる。
濃化層の生成したステンレス鋼で構成したものであって
も良いが、各焼却炉の使用状況に応じて、直接燃焼雰囲
気に曝される部位であって特に腐食の激しいところに選
択的に該ステンレス鋼を適用したものであってもかまわ
ない。選択的に適用した場合であっても、結果的に炉体
の寿命を最大限に延ばすことができれば十分だからであ
る。例えば、炉の内壁のうち最も温度の上昇する部分お
よびその周辺や、火格子に、Ｍｏ濃化層を有する酸化ス
ケールを形成させたステンレス鋼を適用すれば、耐久性
の高い焼却炉体が構成できる。
【００１２】ステンレス鋼表面にＭｏ濃化層を有する酸
化スケールを形成させるためには、母材鋼の合金成分と
してＭｏを含有させる必要がある。また、一般的な耐高
温酸化性や、低温（約１００℃程度）での基本的な耐食
性も十分に確保しなくてはならないので、Ｃｒ，Ｎｉお
よび他の元素の配合バランスも考慮する必要がある。各
合金元素の作用について次に説明する。
化スケールを形成させるためには、母材鋼の合金成分と
してＭｏを含有させる必要がある。また、一般的な耐高
温酸化性や、低温（約１００℃程度）での基本的な耐食
性も十分に確保しなくてはならないので、Ｃｒ，Ｎｉお
よび他の元素の配合バランスも考慮する必要がある。各
合金元素の作用について次に説明する。
【００１３】Ｍｏはステンレス鋼表面の酸化スケール中
にＭｏ濃化層を生成させるために重要な元素である。本
発明者らの調査で次のことがわかった。すなわち、鋼中
のＭｏ含有量が２質量％未満では酸化スケール中にはＭ
ｏの濃化がほとんど起こらず、高温塩化物に対する抵抗
力は低い。ところがＭｏ含有量が２質量％以上になると
酸化スケール中のＭｏ濃化度が急激に高まり、高温塩化
物による腐食の加速現象を有効に抑えることができるよ
うになる。Ｍｏ含有量が３質量％を超えると非常に高い
耐高温塩化物腐食性を示し、Ｍｏ含有量が４％以上さら
に耐高温塩化物腐食性は向上する。そしてＭｏ含有量が
５質量％以上になるとＭｏ濃化度の変化は緩やかにな
り、それに伴って耐高温塩化物腐食性の向上も緩やかに
なる。しかし、Ｍｏ含有量が８質量％を超えると素材の
製造性（熱間加工性等）が劣化し、またＭｏは高価であ
るため素材の原料コストも高くなりすぎる。したがっ
て、本発明ではＭｏを２〜８質量％含有するステンレス
鋼を使用する。特に優れた耐高温塩化物腐食性を付与す
るためには、鋼中のＭｏ含有量は３質量％を超える量、
さらに好ましくは４質量％以上の量とするのが良い。ま
たＭｏは、燃焼終了後に炉体温度が１００℃付近まで低
下した際のいわゆる酸露点環境下における鋼の耐食性、
特に耐孔食性の向上に非常に有効である。
にＭｏ濃化層を生成させるために重要な元素である。本
発明者らの調査で次のことがわかった。すなわち、鋼中
のＭｏ含有量が２質量％未満では酸化スケール中にはＭ
ｏの濃化がほとんど起こらず、高温塩化物に対する抵抗
力は低い。ところがＭｏ含有量が２質量％以上になると
酸化スケール中のＭｏ濃化度が急激に高まり、高温塩化
物による腐食の加速現象を有効に抑えることができるよ
うになる。Ｍｏ含有量が３質量％を超えると非常に高い
耐高温塩化物腐食性を示し、Ｍｏ含有量が４％以上さら
に耐高温塩化物腐食性は向上する。そしてＭｏ含有量が
５質量％以上になるとＭｏ濃化度の変化は緩やかにな
り、それに伴って耐高温塩化物腐食性の向上も緩やかに
なる。しかし、Ｍｏ含有量が８質量％を超えると素材の
製造性（熱間加工性等）が劣化し、またＭｏは高価であ
るため素材の原料コストも高くなりすぎる。したがっ
て、本発明ではＭｏを２〜８質量％含有するステンレス
鋼を使用する。特に優れた耐高温塩化物腐食性を付与す
るためには、鋼中のＭｏ含有量は３質量％を超える量、
さらに好ましくは４質量％以上の量とするのが良い。ま
たＭｏは、燃焼終了後に炉体温度が１００℃付近まで低
下した際のいわゆる酸露点環境下における鋼の耐食性、
特に耐孔食性の向上に非常に有効である。
【００１４】Ｃｒは、１５質量％以上の含有量を確保し
ないと焼却炉の燃焼環境で良好な耐高温酸化性を維持で
きない。しかし、Ｃｒ含有量が３０質量％を超えると鋼
の加工性が劣化するとともに、オーステナイト相を維持
するうえで高価なＮｉを多量に添加する必要が生じる。
したがって、Ｃｒ含有量は１５〜３０質量％とした。
ないと焼却炉の燃焼環境で良好な耐高温酸化性を維持で
きない。しかし、Ｃｒ含有量が３０質量％を超えると鋼
の加工性が劣化するとともに、オーステナイト相を維持
するうえで高価なＮｉを多量に添加する必要が生じる。
したがって、Ｃｒ含有量は１５〜３０質量％とした。
【００１５】Ｎｉは、上記Ｃｒとのバランスにより１
２．５質量％以上の含有量を確保しないとオーステナイ
ト相を維持することが難しく、焼却炉の燃焼環境で良好
な耐高温酸化性が得られない恐れがある。しかし、多量
の添加はコスト上昇を招くので上限は３０質量％とし
た。
２．５質量％以上の含有量を確保しないとオーステナイ
ト相を維持することが難しく、焼却炉の燃焼環境で良好
な耐高温酸化性が得られない恐れがある。しかし、多量
の添加はコスト上昇を招くので上限は３０質量％とし
た。
【００１６】Ｃは、高温強度の確保およびオーステナイ
ト相の安定化に有効であり、反面、高温で粒界にＣｒ炭
化物を生成してその近傍にＣｒ欠乏層を形成し、粒界腐
食の原因となる。これらを考慮すると、焼却炉体におい
てはＣ含有量は０．０６質量％以下とするのが良い。
ト相の安定化に有効であり、反面、高温で粒界にＣｒ炭
化物を生成してその近傍にＣｒ欠乏層を形成し、粒界腐
食の原因となる。これらを考慮すると、焼却炉体におい
てはＣ含有量は０．０６質量％以下とするのが良い。
【００１７】Ｍｎは、脱酸，熱間加工性改善，オーステ
ナイト相安定化のために、０．１質量％以上含有させる
が、過剰に添加すると耐高温腐食性が劣化するので上限
を１．５質量％とした。
ナイト相安定化のために、０．１質量％以上含有させる
が、過剰に添加すると耐高温腐食性が劣化するので上限
を１．５質量％とした。
【００１８】Ｓｉは、耐応力腐食割れ性，耐高温酸化性
の向上に有効であるとともに、塩素による高温腐食を抑
制する作用もある。これらの作用を焼却炉体において発
揮させるためには０．３質量％以上のＳｉが必要であ
る。しかし、Ｓｉは加工性を劣化させ、過剰に添加する
と溶接性をも劣化させる。このため、Ｓｉ含有量の上限
は３質量％とする必要がある。なお、Ｍｏを比較的多量
に添加する場合には塩素に対する抵抗力が高まるので、
その分、Ｓｉ含有量を減らすことができる。検討の結
果、Ｍｏを３質量％を超えて添加する場合には、Ｓｉ含
有量が０．６質量％以下でも十分耐久性のある焼却炉体
が得られることがわかった。そしてこの場合、Ｓｉ低減
により加工性が改善するので、火格子等、比較的複雑な
形状の部材に加工するうえで有利となる。
の向上に有効であるとともに、塩素による高温腐食を抑
制する作用もある。これらの作用を焼却炉体において発
揮させるためには０．３質量％以上のＳｉが必要であ
る。しかし、Ｓｉは加工性を劣化させ、過剰に添加する
と溶接性をも劣化させる。このため、Ｓｉ含有量の上限
は３質量％とする必要がある。なお、Ｍｏを比較的多量
に添加する場合には塩素に対する抵抗力が高まるので、
その分、Ｓｉ含有量を減らすことができる。検討の結
果、Ｍｏを３質量％を超えて添加する場合には、Ｓｉ含
有量が０．６質量％以下でも十分耐久性のある焼却炉体
が得られることがわかった。そしてこの場合、Ｓｉ低減
により加工性が改善するので、火格子等、比較的複雑な
形状の部材に加工するうえで有利となる。
【００１９】Ａｌは、製鋼での脱酸のために必要であ
り、また別途希土類元素を添加する場合には希土類元素
の酸化を防止してその歩留りを確保するうえでも必要で
ある。そのため、Ａｌは０．０１質量％以上含有させる
が、多量の添加はＡｌ2Ｏ3系介在物を生成して表面疵や
加工性劣化の原因となるので、上限を０．３質量％とし
た。
り、また別途希土類元素を添加する場合には希土類元素
の酸化を防止してその歩留りを確保するうえでも必要で
ある。そのため、Ａｌは０．０１質量％以上含有させる
が、多量の添加はＡｌ2Ｏ3系介在物を生成して表面疵や
加工性劣化の原因となるので、上限を０．３質量％とし
た。
【００２０】Ｃｕは、焼却炉運転停止後の炉内環境、す
なわち塩化物の存在する酸露点環境における耐食性を非
常に改善する元素であることがわかった。Ｃｕを０．２
質量％以上含有させるとその効果は顕著になり、０．３
質量％以上含有させるのがさらに好ましい。したがっ
て、断続的に稼働することが多いような焼却設備に適用
する場合には、特にＣｕの添加は有効である。ただし、
過剰のＣｕは熱間加工性を阻害するので、Ｃｕ含有量の
上限は１．０質量％とするべきである。
なわち塩化物の存在する酸露点環境における耐食性を非
常に改善する元素であることがわかった。Ｃｕを０．２
質量％以上含有させるとその効果は顕著になり、０．３
質量％以上含有させるのがさらに好ましい。したがっ
て、断続的に稼働することが多いような焼却設備に適用
する場合には、特にＣｕの添加は有効である。ただし、
過剰のＣｕは熱間加工性を阻害するので、Ｃｕ含有量の
上限は１．０質量％とするべきである。
【００２１】Ｎは、耐高温酸化性や熱間加工性を劣化さ
せることがあるので添加しなくてもよい。しかし、塩化
物環境で問題となる孔食を抑制する有利な作用もあるの
で、添加する場合には、０．３質量％以下の含有量範囲
で行う。
せることがあるので添加しなくてもよい。しかし、塩化
物環境で問題となる孔食を抑制する有利な作用もあるの
で、添加する場合には、０．３質量％以下の含有量範囲
で行う。
【００２２】希土類元素は、熱間加工性，耐高温酸化性
の改善に有効である。Ｌａ，Ｃｅ等の希土類元素には、
鋼表面に形成される酸化スケールを安定化し、また、金
属母材と酸化スケールの密着性を高める作用があると考
えられている。このような効果は、希土類元素を合計で
０．０１質量％以上含有させたときに現れる。しかし、
過剰に添加すると加工性や靭性が劣化したり、異常酸化
の起点となる介在物が生成しやすくなる。したがって、
希土類元素を添加する場合の含有量の上限は０．２０質
量％に規制した。
の改善に有効である。Ｌａ，Ｃｅ等の希土類元素には、
鋼表面に形成される酸化スケールを安定化し、また、金
属母材と酸化スケールの密着性を高める作用があると考
えられている。このような効果は、希土類元素を合計で
０．０１質量％以上含有させたときに現れる。しかし、
過剰に添加すると加工性や靭性が劣化したり、異常酸化
の起点となる介在物が生成しやすくなる。したがって、
希土類元素を添加する場合の含有量の上限は０．２０質
量％に規制した。
【００２３】Ｓは、耐高温酸化性に有害であり、またオ
ーステナイト粒界に偏析して鋼の熱間加工性を劣化させ
る。これらを考慮すると、焼却炉体に用いるステンレス
鋼ではＳ含有量を０．００１５％以下に抑える必要があ
る。
ーステナイト粒界に偏析して鋼の熱間加工性を劣化させ
る。これらを考慮すると、焼却炉体に用いるステンレス
鋼ではＳ含有量を０．００１５％以下に抑える必要があ
る。
【００２４】以上のような成分組成を有するステンレス
鋼は、耐食性・加工性・高温強度・耐高温酸化性等にお
いて焼却炉体に適した基本的特性を具備するとともに、
高温塩化物・塩化水素ガスによる腐食の進行を顕著に抑
制する酸化スケール、すなわちＭｏ濃化層を有する酸化
スケールを表面に生成する能力を有している点で、焼却
炉体に非常に適していると言える。
鋼は、耐食性・加工性・高温強度・耐高温酸化性等にお
いて焼却炉体に適した基本的特性を具備するとともに、
高温塩化物・塩化水素ガスによる腐食の進行を顕著に抑
制する酸化スケール、すなわちＭｏ濃化層を有する酸化
スケールを表面に生成する能力を有している点で、焼却
炉体に非常に適していると言える。
【００２５】このようなＭｏ濃化層を有する酸化スケー
ルを形成させるには、例えば、本発明で規定する成分組
成の鋼を酸素の存在する雰囲気中で約４００℃程度に加
熱すればよい。したがって、本発明に係る焼却炉体を作
るには、炉体組立後に炉の付帯設備であるバーナー等の
熱源を利用していわゆる「空だき」を行えばよく、それ
によって耐高温塩化物腐食性に優れたＭｏ濃化層を有す
る酸化スケールが形成し、耐食性に優れた焼却炉体がで
きあがる。ところがさらに良いことに、本発明者らが実
際に廃棄物処理用焼却炉の施工に際して試したところ、
上記のような空だきを行わずに、炉体組立後直ちに廃棄
物を装入して焼却を開始した場合においても、十分に耐
久性のあるＭｏ濃化層が生成していたのである。つま
り、本発明で規定する成分組成のステンレス鋼を使用す
る限り、炉体組立後の１回目の焼却処理を実施すること
により、耐食性に優れた本発明の焼却炉体を完成させる
こともできるのである。
ルを形成させるには、例えば、本発明で規定する成分組
成の鋼を酸素の存在する雰囲気中で約４００℃程度に加
熱すればよい。したがって、本発明に係る焼却炉体を作
るには、炉体組立後に炉の付帯設備であるバーナー等の
熱源を利用していわゆる「空だき」を行えばよく、それ
によって耐高温塩化物腐食性に優れたＭｏ濃化層を有す
る酸化スケールが形成し、耐食性に優れた焼却炉体がで
きあがる。ところがさらに良いことに、本発明者らが実
際に廃棄物処理用焼却炉の施工に際して試したところ、
上記のような空だきを行わずに、炉体組立後直ちに廃棄
物を装入して焼却を開始した場合においても、十分に耐
久性のあるＭｏ濃化層が生成していたのである。つま
り、本発明で規定する成分組成のステンレス鋼を使用す
る限り、炉体組立後の１回目の焼却処理を実施すること
により、耐食性に優れた本発明の焼却炉体を完成させる
こともできるのである。
【００２６】また、本発明者らが酸化スケール中に濃縮
したＭｏの濃度と高温塩化物・塩化水素ガスに対する抵
抗力の関係を調査したところ、先に定義した「Ｍｏ濃化
度」の値が２以上である酸化スケールを形成することに
よって廃棄物の燃焼雰囲気に対する抵抗力が有効に得ら
れることがわかった。焼却炉体の曝される高温環境は被
処理物の種類や炉の使用状況によってさまざまである
が、Ｍｏ濃化度をさらに３．５以上にまで高めた酸化ス
ケールを形成すればプラスチックのように塩素を多く含
む廃棄物の処理を主体とする焼却炉体としても非常に効
果的な抵抗力を示すようになる。
したＭｏの濃度と高温塩化物・塩化水素ガスに対する抵
抗力の関係を調査したところ、先に定義した「Ｍｏ濃化
度」の値が２以上である酸化スケールを形成することに
よって廃棄物の燃焼雰囲気に対する抵抗力が有効に得ら
れることがわかった。焼却炉体の曝される高温環境は被
処理物の種類や炉の使用状況によってさまざまである
が、Ｍｏ濃化度をさらに３．５以上にまで高めた酸化ス
ケールを形成すればプラスチックのように塩素を多く含
む廃棄物の処理を主体とする焼却炉体としても非常に効
果的な抵抗力を示すようになる。
【００２７】
〔実施例１〕表１に示す化学組成の鋼を溶製し、圧延、
焼鈍を繰り返して板厚２ｍｍの試験片を作製した。焼却
炉灰を模擬した合成灰（組成：３６％ＮａＣｌ−２７％
Ｋ2ＳＯ4−２７％ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ−５％ＰｂＣｌ2
−５％ＺｎＣｌ2（ｗｔ％））を調合し、これをアセト
ン中に分散させたものを試験片表面に均一に塗布した。
そして、これら合成灰を塗布した試験片を大気中で４０
０℃×５０時間加熱し、加熱後の試験片についてＭｏ濃
化度と腐食減量を調べた。Ｍｏ濃化度は、加熱後の試験
片の断面をＥＰＭＡで分析し、酸化スケール中のＭｏ濃
化層におけるＭｏの蛍光Ｘ線強度と、金属母材中央部の
腐食されていない部分におけるＭｏの蛍光Ｘ線強度の相
対比を求め、その値をＭｏ濃化度とした。腐食減量は、
加熱前の試験片重量と、加熱後に酸化スケールを除去し
た後の試験片重量の差を求め、単位面積当たりの重量減
で表した。
焼鈍を繰り返して板厚２ｍｍの試験片を作製した。焼却
炉灰を模擬した合成灰（組成：３６％ＮａＣｌ−２７％
Ｋ2ＳＯ4−２７％ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ−５％ＰｂＣｌ2
−５％ＺｎＣｌ2（ｗｔ％））を調合し、これをアセト
ン中に分散させたものを試験片表面に均一に塗布した。
そして、これら合成灰を塗布した試験片を大気中で４０
０℃×５０時間加熱し、加熱後の試験片についてＭｏ濃
化度と腐食減量を調べた。Ｍｏ濃化度は、加熱後の試験
片の断面をＥＰＭＡで分析し、酸化スケール中のＭｏ濃
化層におけるＭｏの蛍光Ｘ線強度と、金属母材中央部の
腐食されていない部分におけるＭｏの蛍光Ｘ線強度の相
対比を求め、その値をＭｏ濃化度とした。腐食減量は、
加熱前の試験片重量と、加熱後に酸化スケールを除去し
た後の試験片重量の差を求め、単位面積当たりの重量減
で表した。
【００２８】図１に、その結果を示す。鋼中のＭｏ含有
量が２質量％以上になるとＭｏ濃化度は急激に増加し、
Ｍｏ含有量が３質量％を超えるとＭｏ濃化度は３．５以
上の高い値を示すようになる。また、Ｍｏ濃化度の増加
に伴って腐食減量は低下すること、つまり焼却炉灰に対
する抵抗力は強くなることがわかる。
量が２質量％以上になるとＭｏ濃化度は急激に増加し、
Ｍｏ含有量が３質量％を超えるとＭｏ濃化度は３．５以
上の高い値を示すようになる。また、Ｍｏ濃化度の増加
に伴って腐食減量は低下すること、つまり焼却炉灰に対
する抵抗力は強くなることがわかる。
【００２９】〔実施例２〕表１の鋼Ａ１，Ａ３およびＢ
２を用いて焼却炉体を構成した。これら３種類の鋼を炉
体の内壁のうち最も腐食されやすい部位で、ほぼ同一の
燃焼環境に曝される箇所に使用した。焼却炉体組立後、
直ちに廃棄物を装入して実際の廃棄物焼却処理に利用し
た。被処理物は食品廃棄物を主体とするものであり、焼
却は毎日数時間にわたって実施され、焼却時の炉内温度
は８００℃を超えることもあった。ただし、夜間、焼却
停止後に炉内温度は約１００℃まで低下した。焼却灰は
Ｎａ，Ｋ，Ｃａ等の塩化物濃度の高いものであり、その
分析値の一例を示すと例えば、質量％で、Ｃｌ：６．１
２％，Ｓ：０．３８％，Ｎａ：６．８５％，Ｃａ：４．
５０％，残部主としてＣ，Ｎ，Ｏであった。
２を用いて焼却炉体を構成した。これら３種類の鋼を炉
体の内壁のうち最も腐食されやすい部位で、ほぼ同一の
燃焼環境に曝される箇所に使用した。焼却炉体組立後、
直ちに廃棄物を装入して実際の廃棄物焼却処理に利用し
た。被処理物は食品廃棄物を主体とするものであり、焼
却は毎日数時間にわたって実施され、焼却時の炉内温度
は８００℃を超えることもあった。ただし、夜間、焼却
停止後に炉内温度は約１００℃まで低下した。焼却灰は
Ｎａ，Ｋ，Ｃａ等の塩化物濃度の高いものであり、その
分析値の一例を示すと例えば、質量％で、Ｃｌ：６．１
２％，Ｓ：０．３８％，Ｎａ：６．８５％，Ｃａ：４．
５０％，残部主としてＣ，Ｎ，Ｏであった。
【００３０】焼却炉体の稼働開始から２ヶ月後に、前記
３種類の鋼を使用した炉内壁の部分を切り出し、使用後
の鋼板断面をＥＰＭＡで分析した。その結果、酸化スケ
ール中のＭｏ濃化度はそれぞれ平均でＡ１：４．３，Ａ
３：６．５，Ｂ２：３．１であった。また、表面の酸化
スケールを除去した後の板厚を測定して試験前後の重量
変化率を計算したところ、図２に示す結果を得た。鋼Ａ
１およびＡ３には酸化スケール中に明らかなＭｏ濃化層
が認められ、実機において良好な耐塩化物腐食性を示す
ことが確かめられた。特にＭｏを比較的多量に含有し、
かつＣｕを含有する鋼Ａ３は、Ｓｉ含有量が０．６％未
満に抑えられているにもかかわらず非常に良好な耐塩化
物腐食性を示していた。図３には、２ヶ月間焼却炉体に
使用した鋼Ａ３における酸化スケールの断面構造をＥＰ
ＭＡの分析結果に基づいて模式的に示した。
３種類の鋼を使用した炉内壁の部分を切り出し、使用後
の鋼板断面をＥＰＭＡで分析した。その結果、酸化スケ
ール中のＭｏ濃化度はそれぞれ平均でＡ１：４．３，Ａ
３：６．５，Ｂ２：３．１であった。また、表面の酸化
スケールを除去した後の板厚を測定して試験前後の重量
変化率を計算したところ、図２に示す結果を得た。鋼Ａ
１およびＡ３には酸化スケール中に明らかなＭｏ濃化層
が認められ、実機において良好な耐塩化物腐食性を示す
ことが確かめられた。特にＭｏを比較的多量に含有し、
かつＣｕを含有する鋼Ａ３は、Ｓｉ含有量が０．６％未
満に抑えられているにもかかわらず非常に良好な耐塩化
物腐食性を示していた。図３には、２ヶ月間焼却炉体に
使用した鋼Ａ３における酸化スケールの断面構造をＥＰ
ＭＡの分析結果に基づいて模式的に示した。
【００３１】
【発明の効果】本発明の焼却炉体は、燃焼雰囲気に曝さ
れる部位に直接、特定組成のステンレス鋼を配設して成
るものであり、キャスタブル等の耐火物被覆や水冷帯を
設けることなく、塩化物を主体とした溶融塩や塩化水素
ガスを発生する廃棄物の焼却燃焼環境において優れた耐
食性を示すものである。このため、キャスタブル被覆や
水冷帯を設けていた従来の大がかりな焼却炉体に代わる
簡便な構造の焼却炉体を提供することができ、廃棄物処
理施設の規模の大小や焼却炉体の設置条件（冷却水の供
給設備の有無等）による制約も少なくて済む。したがっ
て、本発明の焼却炉体を用いれば、炉体自体のコストお
よびその付帯設備のコストを共に低減することができる
ので、例えば同じ予算で焼却施設を建設するにしても排
ガス浄化装置等、環境問題の解決に直結する部分に効率
的に投資できるなど、昨今の環境問題の改善にも間接的
に寄与することができる。
れる部位に直接、特定組成のステンレス鋼を配設して成
るものであり、キャスタブル等の耐火物被覆や水冷帯を
設けることなく、塩化物を主体とした溶融塩や塩化水素
ガスを発生する廃棄物の焼却燃焼環境において優れた耐
食性を示すものである。このため、キャスタブル被覆や
水冷帯を設けていた従来の大がかりな焼却炉体に代わる
簡便な構造の焼却炉体を提供することができ、廃棄物処
理施設の規模の大小や焼却炉体の設置条件（冷却水の供
給設備の有無等）による制約も少なくて済む。したがっ
て、本発明の焼却炉体を用いれば、炉体自体のコストお
よびその付帯設備のコストを共に低減することができる
ので、例えば同じ予算で焼却施設を建設するにしても排
ガス浄化装置等、環境問題の解決に直結する部分に効率
的に投資できるなど、昨今の環境問題の改善にも間接的
に寄与することができる。
【００３２】
【図１】鋼中のＭｏ含有量と、大気中４００℃×５０時
間の加熱後におけるＭｏ濃化度および腐食減量の関係を
表すグラフである。
間の加熱後におけるＭｏ濃化度および腐食減量の関係を
表すグラフである。
【図２】焼却炉体の内壁を構成した３種類の鋼につい
て、当該焼却炉体を２ヶ月間毎日稼働した後の重量変化
率を比較したグラフである。
て、当該焼却炉体を２ヶ月間毎日稼働した後の重量変化
率を比較したグラフである。
【図３】２ヶ月間焼却炉体に使用した鋼Ａ３における酸
化スケールの断面構造を模式的に表した図である。
化スケールの断面構造を模式的に表した図である。
【表１】
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年８月１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２７】
【実施例】 〔実施例１〕表１に示す化学組成の鋼を溶製し、圧延、
焼鈍を繰り返して板厚２ｍｍの試験片を作製した。焼却
炉灰を模擬した合成灰（組成：３６％ＮａＣｌ−２７％
Ｋ２ＳＯ４−２７％ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏ−５％ＰｂＣ
ｌ２−５％ＺｎＣｌ２（ｗｔ％））を調合し、これをア
セトン中に分散させたものを試験片表面に均一に塗布し
た。そして、これら合成灰を塗布した試験片を大気中で
４００℃×５０時間加熱し、加熱後の試験片についてＭ
ｏ濃化度と腐食減量を調べた。Ｍｏ濃化度は、加熱後の
試験片の断面をＥＰＭＡで分析し、酸化スケール中のＭ
ｏ濃化層におけるＭｏの特性Ｘ線強度と、金属母材中央
部の腐食されていない部分におけるＭｏの特性Ｘ線強度
の相対比を求め、その値をＭｏ濃化度とした。腐食減量
は、加熱前の試験片重量と、加熱後に酸化スケールを除
去した後の試験片重量の差を求め、単位面積当たりの重
量減で表した。
焼鈍を繰り返して板厚２ｍｍの試験片を作製した。焼却
炉灰を模擬した合成灰（組成：３６％ＮａＣｌ−２７％
Ｋ２ＳＯ４−２７％ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏ−５％ＰｂＣ
ｌ２−５％ＺｎＣｌ２（ｗｔ％））を調合し、これをア
セトン中に分散させたものを試験片表面に均一に塗布し
た。そして、これら合成灰を塗布した試験片を大気中で
４００℃×５０時間加熱し、加熱後の試験片についてＭ
ｏ濃化度と腐食減量を調べた。Ｍｏ濃化度は、加熱後の
試験片の断面をＥＰＭＡで分析し、酸化スケール中のＭ
ｏ濃化層におけるＭｏの特性Ｘ線強度と、金属母材中央
部の腐食されていない部分におけるＭｏの特性Ｘ線強度
の相対比を求め、その値をＭｏ濃化度とした。腐食減量
は、加熱前の試験片重量と、加熱後に酸化スケールを除
去した後の試験片重量の差を求め、単位面積当たりの重
量減で表した。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３２】
【表１】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼中のＭｏ含有量と、大気中４００℃×５０時
間の加熱後におけるＭｏ濃化度および腐食減量の関係を
表すグラフである。
間の加熱後におけるＭｏ濃化度および腐食減量の関係を
表すグラフである。
【図２】焼却炉体の内壁を構成した３種類の鋼につい
て、当該焼却炉体を２ヶ月間毎日稼働した後の重量変化
率を比較したグラフである。
て、当該焼却炉体を２ヶ月間毎日稼働した後の重量変化
率を比較したグラフである。
【図３】２ヶ月間焼却炉体に使用した鋼Ａ３における酸
化スケールの断面構造を模式的に表した図である。
化スケールの断面構造を模式的に表した図である。
Claims (7)
- 【請求項１】 高温塩化物環境となる焼却炉体であっ
て、質量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３
０．０％、Ｍｏ：２〜８％、Ｓｉ：０．３〜３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．３％を含有し、Ｓ：０．００１５％
以下であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
ステンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼雰囲気に曝される
部位を構成し、該ステンレス鋼表面にＭｏの濃化層を有
する酸化スケールを形成した耐食性に優れた焼却炉体。 - 【請求項２】 高温塩化物環境となる焼却炉体であっ
て、質量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３
０．０％、Ｍｏ：２〜８％、Ｓｉ：０．３〜３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．３％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、
Ｎ：０〜０．３％（無添加を含む）を含有し、Ｓ：０．
００１５％以下であり、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなるステンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼雰囲気
に曝される部位を構成し、該ステンレス鋼表面にＭｏの
濃化層を有する酸化スケールを形成した耐食性に優れた
焼却炉体。 - 【請求項３】 高温塩化物環境となる焼却炉体であっ
て、質量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３
０．０％、Ｍｏ：２〜８％、Ｓｉ：０．３〜３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．３％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、
Ｎ：０〜０．３％（無添加を含む）、希土類元素：１種
または２種以上合計で０．０１〜０．２０％を含有し、
Ｓ：０．００１５％以下であり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるステンレス鋼を用いて炉体内部の燃
焼雰囲気に曝される部位を構成し、該ステンレス鋼表面
にＭｏの濃化層を有する酸化スケールを形成した耐食性
に優れた焼却炉体。 - 【請求項４】 高温塩化物環境となる焼却炉体であっ
て、質量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３
０．０％、Ｍｏ：３％を超え〜８％、Ｓｉ：０．３〜
０．６％、Ａｌ：０．０１〜０．３％、Ｎ：０〜０．３
％（無添加を含む）を含有し、Ｓ：０．００１５％以下
であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるステ
ンレス鋼を用いて炉体内部の燃焼雰囲気に曝される部位
を構成し、該ステンレス鋼表面にＭｏの濃化層を有する
酸化スケールを形成した耐食性に優れた焼却炉体。 - 【請求項５】 高温塩化物環境となる焼却炉体であっ
て、質量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１２．５〜３
０．０％、Ｍｏ：３％を超え〜８％、Ｓｉ：０．３〜
０．６％、Ａｌ：０．０１〜０．３％、Ｃｕ：０．２〜
１．０％、Ｎ：０〜０．３％（無添加を含む）、希土類
元素：１種または２種以上合計で０〜０．２０％（無添
加を含む）を含有し、Ｓ：０．００１５％以下であり、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるステンレス鋼
を用いて炉体内部の燃焼雰囲気に曝される部位を構成
し、該ステンレス鋼表面にＭｏの濃化層を有する酸化ス
ケールを形成した耐食性に優れた焼却炉体。 - 【請求項６】 下記定義に従うＭｏ濃化度が２以上であ
る請求項１，２または３に記載の耐食性に優れた焼却炉
体。 Ｍｏ濃化度：ステンレス鋼表面に形成した酸化スケール
中のＭｏ濃化層におけるＭｏの特性Ｘ線測定強度と、該
ステンレス鋼母材中央部の腐食されていない部分におけ
るＭｏの特性Ｘ線測定強度の相対比。 - 【請求項７】 下記定義に従うＭｏ濃化度が３．５以上
である請求項４または５に記載の耐食性に優れた焼却炉
体。 Ｍｏ濃化度：ステンレス鋼表面に形成した酸化スケール
中のＭｏ濃化層におけるＭｏの特性Ｘ線測定強度と、該
ステンレス鋼母材中央部の腐食されていない部分におけ
るＭｏの特性Ｘ線測定強度の相対比。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21384897A JP3901293B2 (ja) | 1997-07-25 | 1997-07-25 | 耐食性に優れた焼却炉体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21384897A JP3901293B2 (ja) | 1997-07-25 | 1997-07-25 | 耐食性に優れた焼却炉体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1143745A true JPH1143745A (ja) | 1999-02-16 |
| JP3901293B2 JP3901293B2 (ja) | 2007-04-04 |
Family
ID=16646027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21384897A Expired - Fee Related JP3901293B2 (ja) | 1997-07-25 | 1997-07-25 | 耐食性に優れた焼却炉体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3901293B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2795748A1 (fr) * | 1999-07-02 | 2001-01-05 | Electricite De France | Composition perfectionnee de revetement de surface |
| JP2001065838A (ja) * | 1999-08-26 | 2001-03-16 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐高温腐食性に優れた焼却炉体および焼却炉付帯設備 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55110762A (en) * | 1979-02-19 | 1980-08-26 | Nippon Steel Corp | Tool steel for processing high temperature metal material |
| JPS61223167A (ja) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性にすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH02301541A (ja) * | 1989-05-16 | 1990-12-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐食性および耐腐食疲労強度に優れたばね鋼 |
| JPH03191039A (ja) * | 1989-12-20 | 1991-08-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐熱用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH06128699A (ja) * | 1992-10-20 | 1994-05-10 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性と耐局部腐食性に優れた高合金オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JPH07126828A (ja) * | 1993-11-04 | 1995-05-16 | Kobe Steel Ltd | 半導体製造装置用高耐食性オーステナイト系ステンレス鋼部材の製造方法 |
| JPH07197207A (ja) * | 1993-12-30 | 1995-08-01 | Tadahiro Omi | オーステナイト系ステンレス鋼、配管システム及び接流体部品 |
| JPH09105508A (ja) * | 1995-10-06 | 1997-04-22 | Stainless Pipe Kogyo Kk | ゴミ焼却炉 |
| JPH09250720A (ja) * | 1996-03-18 | 1997-09-22 | Sanyo Electric Co Ltd | 焼却機 |
-
1997
- 1997-07-25 JP JP21384897A patent/JP3901293B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55110762A (en) * | 1979-02-19 | 1980-08-26 | Nippon Steel Corp | Tool steel for processing high temperature metal material |
| JPS61223167A (ja) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性にすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH02301541A (ja) * | 1989-05-16 | 1990-12-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐食性および耐腐食疲労強度に優れたばね鋼 |
| JPH03191039A (ja) * | 1989-12-20 | 1991-08-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐熱用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH06128699A (ja) * | 1992-10-20 | 1994-05-10 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性と耐局部腐食性に優れた高合金オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JPH07126828A (ja) * | 1993-11-04 | 1995-05-16 | Kobe Steel Ltd | 半導体製造装置用高耐食性オーステナイト系ステンレス鋼部材の製造方法 |
| JPH07197207A (ja) * | 1993-12-30 | 1995-08-01 | Tadahiro Omi | オーステナイト系ステンレス鋼、配管システム及び接流体部品 |
| JPH09105508A (ja) * | 1995-10-06 | 1997-04-22 | Stainless Pipe Kogyo Kk | ゴミ焼却炉 |
| JPH09250720A (ja) * | 1996-03-18 | 1997-09-22 | Sanyo Electric Co Ltd | 焼却機 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2795748A1 (fr) * | 1999-07-02 | 2001-01-05 | Electricite De France | Composition perfectionnee de revetement de surface |
| WO2001002616A1 (fr) * | 1999-07-02 | 2001-01-11 | Electricite De France - Service National | Composition perfectionnee de revetement de surface |
| JP2001065838A (ja) * | 1999-08-26 | 2001-03-16 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐高温腐食性に優れた焼却炉体および焼却炉付帯設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3901293B2 (ja) | 2007-04-04 |
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