JPH1136152A - 複合加工糸 - Google Patents
複合加工糸Info
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- JPH1136152A JPH1136152A JP18654397A JP18654397A JPH1136152A JP H1136152 A JPH1136152 A JP H1136152A JP 18654397 A JP18654397 A JP 18654397A JP 18654397 A JP18654397 A JP 18654397A JP H1136152 A JPH1136152 A JP H1136152A
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】反発性と適度なふくらみとを兼ね備えた、優れ
た風合い有する編織物を得ることができる複合加工糸を
提供する。 【解決手段】沸騰水収縮率が１５％以上である高収縮繊
維を含む、少なくとも２種のポリエステル系繊維から構
成される芯鞘構造を有する複合加工糸であって、７０℃
における芯糸と鞘糸の低速昇温収縮率（％）の差（ΔＳ
ｅ70−ΔＳｃ70）、１５０℃における芯糸と鞘糸の低速
昇温収縮率（％）の差（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ）、お
よび芯糸と鞘糸の熱処理前の糸長差（ΔＦＬ％）の関係
が下記式１および式２を満足することを特徴とする複合
加工糸。 −３＜ΔＦＬ−（ΔＳｅ70−ΔＳｃ70）＜３ …（式
１） ５≦ΔＦＬ−（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ） …（式
２）
た風合い有する編織物を得ることができる複合加工糸を
提供する。 【解決手段】沸騰水収縮率が１５％以上である高収縮繊
維を含む、少なくとも２種のポリエステル系繊維から構
成される芯鞘構造を有する複合加工糸であって、７０℃
における芯糸と鞘糸の低速昇温収縮率（％）の差（ΔＳ
ｅ70−ΔＳｃ70）、１５０℃における芯糸と鞘糸の低速
昇温収縮率（％）の差（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ）、お
よび芯糸と鞘糸の熱処理前の糸長差（ΔＦＬ％）の関係
が下記式１および式２を満足することを特徴とする複合
加工糸。 −３＜ΔＦＬ−（ΔＳｅ70−ΔＳｃ70）＜３ …（式
１） ５≦ΔＦＬ−（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ） …（式
２）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高収縮繊維群を含む
複合加工糸に関し、さらに詳しくは織編物にした後の染
色仕上加工により、適度なふくらみ、高反発感などの優
れた風合いを呈する織編物が得られる複合加工糸に関す
るものである。
複合加工糸に関し、さらに詳しくは織編物にした後の染
色仕上加工により、適度なふくらみ、高反発感などの優
れた風合いを呈する織編物が得られる複合加工糸に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ポリエステル織編物をふくらみや
反発感などに優れた風合いにするための手段として、織
編物とした後にアルカリ減量をすることが広く行われて
きた。これは減量加工により繊維間空隙が増大し、布帛
が曲げられた際に単糸が動きやすくなるからである。し
かしながら、アルカリ減量加工は薬品を大量に使用し、
長時間の加工を要するため、環境を悪化したり、コスト
高になるという問題点があった。
反発感などに優れた風合いにするための手段として、織
編物とした後にアルカリ減量をすることが広く行われて
きた。これは減量加工により繊維間空隙が増大し、布帛
が曲げられた際に単糸が動きやすくなるからである。し
かしながら、アルカリ減量加工は薬品を大量に使用し、
長時間の加工を要するため、環境を悪化したり、コスト
高になるという問題点があった。
【０００３】また、反発感に加えてふくらみ感を得るた
めに、高収縮糸や自発伸長糸のような収縮率の異なる２
種以上の繊維群を混繊したいわゆる収縮差混繊糸を織物
とした後、染色仕上げ工程での熱処理で繊維群間に糸長
差を付与することでふくらみ感を得ることは異収縮混繊
加工技術として広く行われていたが、芯糸に高収縮糸を
用いた場合、収縮によって芯糸が織物内で突張った構造
となり、ふくらみはでるものの、芯のある硬い反発にな
ってしまうという欠点がある。
めに、高収縮糸や自発伸長糸のような収縮率の異なる２
種以上の繊維群を混繊したいわゆる収縮差混繊糸を織物
とした後、染色仕上げ工程での熱処理で繊維群間に糸長
差を付与することでふくらみ感を得ることは異収縮混繊
加工技術として広く行われていたが、芯糸に高収縮糸を
用いた場合、収縮によって芯糸が織物内で突張った構造
となり、ふくらみはでるものの、芯のある硬い反発にな
ってしまうという欠点がある。
【０００４】また、自発伸長糸を鞘糸に用いた場合、伸
長による糸長差によってふくらみはでるものの、収縮が
小さく、収縮時の応力も小さいため、十分な反発を得る
ことができない。これらを改善する目的で糸条の収縮時
の応力を最大限に活かすために、本発明者らはすでに芯
糸と鞘糸の両方に高収縮糸を用い、さらに芯糸鞘糸の最
大収縮応力発現温度が異なる複合加工糸を提案し、その
多段階の収縮により、高反発感と適度なふくらみを得る
ことができたという知見を得ているが、高密度織物など
糸条拘束力の高い場合は収縮力が十分でなく、望ましい
風合いが得られないという欠点があった。
長による糸長差によってふくらみはでるものの、収縮が
小さく、収縮時の応力も小さいため、十分な反発を得る
ことができない。これらを改善する目的で糸条の収縮時
の応力を最大限に活かすために、本発明者らはすでに芯
糸と鞘糸の両方に高収縮糸を用い、さらに芯糸鞘糸の最
大収縮応力発現温度が異なる複合加工糸を提案し、その
多段階の収縮により、高反発感と適度なふくらみを得る
ことができたという知見を得ているが、高密度織物など
糸条拘束力の高い場合は収縮力が十分でなく、望ましい
風合いが得られないという欠点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、この
ような従来の問題を解消し、反発性と適度なふくらみと
を兼ね備えた、優れた風合い有する編織物を得ることが
できる複合加工糸を提供することにある。
ような従来の問題を解消し、反発性と適度なふくらみと
を兼ね備えた、優れた風合い有する編織物を得ることが
できる複合加工糸を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の複合加工糸は、
前記課題を解決するため以下の構成を有する。すなわ
ち、 （１）沸騰水収縮率が１５％以上である高収縮繊維を含
む、少なくとも２種のポリエステル系繊維から構成され
る芯鞘構造を有する複合加工糸であって、７０℃におけ
る芯糸と鞘糸の低速昇温収縮率（％）の差（ΔＳｅ70−
ΔＳｃ70）、１５０℃における芯糸と鞘糸の低速昇温収
縮率（％）の差（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ）、および芯
糸と鞘糸の熱処理前の糸長差（ΔＦＬ％）の関係が下記
式１および式２を満足することを特徴とする複合加工
糸。
前記課題を解決するため以下の構成を有する。すなわ
ち、 （１）沸騰水収縮率が１５％以上である高収縮繊維を含
む、少なくとも２種のポリエステル系繊維から構成され
る芯鞘構造を有する複合加工糸であって、７０℃におけ
る芯糸と鞘糸の低速昇温収縮率（％）の差（ΔＳｅ70−
ΔＳｃ70）、１５０℃における芯糸と鞘糸の低速昇温収
縮率（％）の差（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ）、および芯
糸と鞘糸の熱処理前の糸長差（ΔＦＬ％）の関係が下記
式１および式２を満足することを特徴とする複合加工
糸。
【０００７】 −３＜ΔＦＬ−（ΔＳｅ70−ΔＳｃ70）＜３ …（式１） ５≦ΔＦＬ−（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ） …（式２） （２）鞘糸が高収縮繊維であることを特徴とする前記
（１）に記載の複合加工糸。
（１）に記載の複合加工糸。
【０００８】（３）鞘糸が捲縮を有することを特徴とす
る前記（１）または（２）に記載の複合加工糸。
る前記（１）または（２）に記載の複合加工糸。
【０００９】（４）高収縮繊維の５０℃における低速昇
温時の伸縮復元率（ＣＲ50）（％）と１５０℃における
低速昇温時の伸縮復元率（ＣＲ150 ）（％）とが、下記
式３を満足することを特徴とする前記（３）に記載の複
合加工糸。
温時の伸縮復元率（ＣＲ50）（％）と１５０℃における
低速昇温時の伸縮復元率（ＣＲ150 ）（％）とが、下記
式３を満足することを特徴とする前記（３）に記載の複
合加工糸。
【００１０】 ＣＲ50−ＣＲ150 ＞５ …（式３） （５）高収縮繊維の５０℃における低速昇温時の伸縮復
元率（ＣＲ50）（％）が、下記式４を満足することを特
徴とする前記（４）に記載の複合加工糸。
元率（ＣＲ50）（％）が、下記式４を満足することを特
徴とする前記（４）に記載の複合加工糸。
【００１１】 ＣＲ50＞７ …（式４）
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の複合加工糸につい
て詳細に説明する。
て詳細に説明する。
【００１３】本発明者らは、織編物の反発性を向上させ
るには、単糸間の空隙を増大させることが効果的であ
り、織物の場合は経糸緯糸間の適度な空隙をもたせるこ
とが効果が大きい。さらに、空隙の多様性が芯のない反
発性を得るためには重要であるという知見を得ている。
従来の芯糸に高収縮糸を用いたものや鞘糸に自発伸長糸
を用いたものも、それぞれ収縮、伸長によって繊維間に
空隙を生じさせることで、ふくらみと反発性を付与して
いるが、これらの場合、糸条の表層は空隙の多い粗な構
造にはなるが、中心部は比較的密な構造をとっており、
このことにより芯のある硬い反発を発現させている。
るには、単糸間の空隙を増大させることが効果的であ
り、織物の場合は経糸緯糸間の適度な空隙をもたせるこ
とが効果が大きい。さらに、空隙の多様性が芯のない反
発性を得るためには重要であるという知見を得ている。
従来の芯糸に高収縮糸を用いたものや鞘糸に自発伸長糸
を用いたものも、それぞれ収縮、伸長によって繊維間に
空隙を生じさせることで、ふくらみと反発性を付与して
いるが、これらの場合、糸条の表層は空隙の多い粗な構
造にはなるが、中心部は比較的密な構造をとっており、
このことにより芯のある硬い反発を発現させている。
【００１４】本発明の複合加工糸に用いる、高収縮繊維
は、熱処理条件により、収縮特性が特異な挙動を示すも
のである。すなわち、本発明に用いる高収縮繊維は沸騰
水収縮率が１５％以上であり、そして比較的低温（７０
℃）で大きな収縮を有し、比較的高温（１５０℃）で収
縮率は減少する、すなわち収縮後伸長するものである。
は、熱処理条件により、収縮特性が特異な挙動を示すも
のである。すなわち、本発明に用いる高収縮繊維は沸騰
水収縮率が１５％以上であり、そして比較的低温（７０
℃）で大きな収縮を有し、比較的高温（１５０℃）で収
縮率は減少する、すなわち収縮後伸長するものである。
【００１５】すなわち、下記式１および２を満足するも
のである。
のである。
【００１６】 −３＜ΔＦＬ−（ΔＳｅ70−ΔＳｃ70）＜３ …（式１） ５≦ΔＦＬ−（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ） …（式２） 上記の式１は、７０℃での収縮率が芯糸より鞘糸の方が
大きいこと、芯糸と鞘糸のフィード率設定差による糸長
差（収縮処理前）がプラスであること、７０℃での熱処
理後、鞘糸であったＡと芯糸であったＢの糸長差がほぼ
０に近くなること（−３〜３％）を意味する。
大きいこと、芯糸と鞘糸のフィード率設定差による糸長
差（収縮処理前）がプラスであること、７０℃での熱処
理後、鞘糸であったＡと芯糸であったＢの糸長差がほぼ
０に近くなること（−３〜３％）を意味する。
【００１７】また、上記の式２は、１５０℃での収縮率
が芯糸より鞘糸の方が大きいけれども差が小さくなるこ
と、すなわち、鞘糸が自発伸長することを意味する（Ｓ
ｅ70＞Ｓｅ150 ）。さらに、式２は、１５０℃熱処理
後、式１では芯糸、鞘糸の糸長差が０に近いものが、５
％以上に大きくなることを意味する。すなわち、式１に
引き続き、染色工程の染色処理、中間セットなど１５０
℃近辺の処理温度によって鞘糸の自発伸長によって芯・
鞘糸長差が拡大され、ふくらみ感と反発性が得れるもの
である。
が芯糸より鞘糸の方が大きいけれども差が小さくなるこ
と、すなわち、鞘糸が自発伸長することを意味する（Ｓ
ｅ70＞Ｓｅ150 ）。さらに、式２は、１５０℃熱処理
後、式１では芯糸、鞘糸の糸長差が０に近いものが、５
％以上に大きくなることを意味する。すなわち、式１に
引き続き、染色工程の染色処理、中間セットなど１５０
℃近辺の処理温度によって鞘糸の自発伸長によって芯・
鞘糸長差が拡大され、ふくらみ感と反発性が得れるもの
である。
【００１８】また、熱処理前に芯糸および鞘糸の間に糸
長差を有し、かつ、７０℃において芯糸鞘糸が収縮した
ときに糸長差が±３％より小さいことが好ましく、０に
近いことがさらに好ましい。い。
長差を有し、かつ、７０℃において芯糸鞘糸が収縮した
ときに糸長差が±３％より小さいことが好ましく、０に
近いことがさらに好ましい。い。
【００１９】このような構成を有する複合加工糸は、そ
れを用いた織編物を染色仕上げ加工において加熱する
と、従来の複合加工糸では得られなかったダイナミック
な収縮挙動を発現する。すなわち、従来、芯糸の収縮力
だけで布帛を嵩高化していたものが、本発明によれば高
収縮応力を発現する温度領域で、芯糸と鞘糸がちょうど
引き揃った構造となり、ほぼ２倍の収縮力が嵩高化に寄
与することとなる。式１に示すように、７０℃での収縮
後の糸長差が３％以上であると実質芯糸のみの収縮力し
か効果として得られず、反発感の不十分なものとなる傾
向がある。逆に−３％より小さいと実質鞘糸のみの収縮
力しか効果として得られない。
れを用いた織編物を染色仕上げ加工において加熱する
と、従来の複合加工糸では得られなかったダイナミック
な収縮挙動を発現する。すなわち、従来、芯糸の収縮力
だけで布帛を嵩高化していたものが、本発明によれば高
収縮応力を発現する温度領域で、芯糸と鞘糸がちょうど
引き揃った構造となり、ほぼ２倍の収縮力が嵩高化に寄
与することとなる。式１に示すように、７０℃での収縮
後の糸長差が３％以上であると実質芯糸のみの収縮力し
か効果として得られず、反発感の不十分なものとなる傾
向がある。逆に−３％より小さいと実質鞘糸のみの収縮
力しか効果として得られない。
【００２０】さらに、式２に示すように、鞘糸は収縮後
伸長することにより、１５０℃においては５％以上の最
終的な糸長差を形成しうることが重要である。高温での
最終的な糸長差が５％より小さいと適度なふくらみが得
られないという問題がある。本発明において、鞘糸が高
収縮であることは、芯糸と鞘糸のフィード率設定差が大
きくとれること、ΔＦＬを大きくできることである。こ
のことにより、式２の１５０℃熱処理後の芯鞘糸長差を
より大きくとることが可能になる。これによってふくら
み感を付与することができる。
伸長することにより、１５０℃においては５％以上の最
終的な糸長差を形成しうることが重要である。高温での
最終的な糸長差が５％より小さいと適度なふくらみが得
られないという問題がある。本発明において、鞘糸が高
収縮であることは、芯糸と鞘糸のフィード率設定差が大
きくとれること、ΔＦＬを大きくできることである。こ
のことにより、式２の１５０℃熱処理後の芯鞘糸長差を
より大きくとることが可能になる。これによってふくら
み感を付与することができる。
【００２１】また、より複雑な繊維間空隙を形成させ
て、反発感、ふくらみ感を得るためには、捲縮を有して
いることが好ましい。捲縮によりふくらみが増すととも
に、収縮・伸長の際に単糸同士の干渉が少なく繊維間空
隙がより多様なものとなる。
て、反発感、ふくらみ感を得るためには、捲縮を有して
いることが好ましい。捲縮によりふくらみが増すととも
に、収縮・伸長の際に単糸同士の干渉が少なく繊維間空
隙がより多様なものとなる。
【００２２】また、さらに、捲縮の伸縮復元率は低温で
はより大きく、高温になるにしたがって小さくなること
が、より好ましい。その際の伸縮復元率の差が５％以上
であると、より反発感のある織編物を得ることができ
る。これは、収縮が起こる前に捲縮によりすでにある程
度の繊維間空隙が形成されており、捲縮が減少すると同
時に、収縮伸長が起こるため多様でより微細な空隙が形
成されるためと考えられる。この効果を得るためには、
低温での伸縮復元率はある程度大きいほうが良く、７％
以上であることが好ましい。
はより大きく、高温になるにしたがって小さくなること
が、より好ましい。その際の伸縮復元率の差が５％以上
であると、より反発感のある織編物を得ることができ
る。これは、収縮が起こる前に捲縮によりすでにある程
度の繊維間空隙が形成されており、捲縮が減少すると同
時に、収縮伸長が起こるため多様でより微細な空隙が形
成されるためと考えられる。この効果を得るためには、
低温での伸縮復元率はある程度大きいほうが良く、７％
以上であることが好ましい。
【００２３】前述のような特性を有する複合加工糸を得
る方法として、高配向ポリエステル未延伸糸を低温好ま
しくは室温で、延伸した高収縮糸を芯糸、鞘糸とし、引
き続き空気交絡処理するものである。この場合、芯糸、
鞘糸の収縮特性を調整する簡便な方法としては、延伸倍
率を変更することにより可能である。すなわち、自然延
伸比（Ｎ）を基準にしてそれより延伸倍率が大きくなる
にしたがって収縮率が低下する。
る方法として、高配向ポリエステル未延伸糸を低温好ま
しくは室温で、延伸した高収縮糸を芯糸、鞘糸とし、引
き続き空気交絡処理するものである。この場合、芯糸、
鞘糸の収縮特性を調整する簡便な方法としては、延伸倍
率を変更することにより可能である。すなわち、自然延
伸比（Ｎ）を基準にしてそれより延伸倍率が大きくなる
にしたがって収縮率が低下する。
【００２４】さらには、高配向ポリエステル未延伸糸を
特殊な仮撚加工をして鞘糸を構成することによって、前
述の捲縮特性を有する複合加工糸を得ることができる。
すなわち、高配向ポリエステル未延伸糸を適正な延伸倍
率で、低温、好ましくは室温（ヒータを使用しない）で
仮撚加工することによって得られる。
特殊な仮撚加工をして鞘糸を構成することによって、前
述の捲縮特性を有する複合加工糸を得ることができる。
すなわち、高配向ポリエステル未延伸糸を適正な延伸倍
率で、低温、好ましくは室温（ヒータを使用しない）で
仮撚加工することによって得られる。
【００２５】本発明において、芯糸および鞘糸は双方と
もポリエステルであることが好ましい。
もポリエステルであることが好ましい。
【００２６】
【実施例】なお、本発明において、低速昇温収縮率と低
速昇温時の伸縮復元率ならびに糸長差は、次のようにし
て測定されるものである。
速昇温時の伸縮復元率ならびに糸長差は、次のようにし
て測定されるものである。
【００２７】［低速昇温収縮率］対象となるポリエステ
ルフィラメントを４０℃の温水に投入したのち、昇温速
度２℃／ｍｉｎで７０℃まで昇温した時の原長Ｌ0 に対
する収縮長Ｌ1 の割合を、次式により求めたものであ
る。
ルフィラメントを４０℃の温水に投入したのち、昇温速
度２℃／ｍｉｎで７０℃まで昇温した時の原長Ｌ0 に対
する収縮長Ｌ1 の割合を、次式により求めたものであ
る。
【００２８】芯糸の７０℃での低速昇温収縮率（％）： ΔＳｃ７０＝（Ｌ1 ／Ｌ0 ）×１００ 鞘糸の７０℃での低速昇温収縮率（％）： ΔＳｅ７０＝（Ｌ1 ／Ｌ0 ）×１００ 対象となるポリエステルフィラメントを４０℃の温水に
投入したのち、昇温速度２℃／ｍｉｎで１００℃まで昇
温したのち、１５０℃、１０分間の乾熱処理を施した時
の原長Ｌ0 に対する収縮長Ｌ2 の割合を、次式により求
めたものである。
投入したのち、昇温速度２℃／ｍｉｎで１００℃まで昇
温したのち、１５０℃、１０分間の乾熱処理を施した時
の原長Ｌ0 に対する収縮長Ｌ2 の割合を、次式により求
めたものである。
【００２９】芯糸の１５０℃での低速昇温収縮率
（％）： ΔＳｃ１５０＝（Ｌ2 ／Ｌ0 ）×１００ 鞘糸の１５０℃での低速昇温収縮率（％）： ΔＳｅ１５０＝（Ｌ2 ／Ｌ0 ）×１００ ［低速昇温時の伸縮復元率］対象となるポリエステルフ
ィラメントを４０℃の温水に投入したのち、昇温速度２
℃／ｍｉｎで５０℃まで昇温したのち、２０℃の水中で
０．１ｇ／ｄの荷重下での糸長Ｍ0 と２ｍｇ／ｄの荷重
下での糸長Ｍ1 から、次式により求めたものである。
（％）： ΔＳｃ１５０＝（Ｌ2 ／Ｌ0 ）×１００ 鞘糸の１５０℃での低速昇温収縮率（％）： ΔＳｅ１５０＝（Ｌ2 ／Ｌ0 ）×１００ ［低速昇温時の伸縮復元率］対象となるポリエステルフ
ィラメントを４０℃の温水に投入したのち、昇温速度２
℃／ｍｉｎで５０℃まで昇温したのち、２０℃の水中で
０．１ｇ／ｄの荷重下での糸長Ｍ0 と２ｍｇ／ｄの荷重
下での糸長Ｍ1 から、次式により求めたものである。
【００３０】５０℃での低速昇温時の伸縮復元率
（％）： ＣＲ50＝｛（Ｍ0 −Ｍ1 ）／Ｍ0 ｝×１００ 対象となるポリエステルフィラメントを４０℃の温水に
投入したのち、昇温速度２℃／ｍｉｎで１００℃まで昇
温し、続いて１５０℃、１０分間の乾熱処理を施しの
ち、２０℃の水中で０．１／ｄの荷重下での糸長Ｍ2 と
２ｍｇ／ｇの荷重下での糸長Ｍ3 から、次式により求め
たものである。
（％）： ＣＲ50＝｛（Ｍ0 −Ｍ1 ）／Ｍ0 ｝×１００ 対象となるポリエステルフィラメントを４０℃の温水に
投入したのち、昇温速度２℃／ｍｉｎで１００℃まで昇
温し、続いて１５０℃、１０分間の乾熱処理を施しの
ち、２０℃の水中で０．１／ｄの荷重下での糸長Ｍ2 と
２ｍｇ／ｇの荷重下での糸長Ｍ3 から、次式により求め
たものである。
【００３１】１５０℃での低速昇温時の伸縮復元率
（％）： ＣＲ150 ＝｛（Ｍ2 −Ｍ3 ）／Ｍ2 ｝×１００ なお、本特性は捲縮の強さを示すものである。
（％）： ＣＲ150 ＝｛（Ｍ2 −Ｍ3 ）／Ｍ2 ｝×１００ なお、本特性は捲縮の強さを示すものである。
【００３２】［糸長差］サンプルを３０〜５０ｃｍ採取
し、０．１ｇ／ｄの荷重をかけて、芯糸の長さＬ0 を測
定したのち、芯糸のみ切断し、鞘糸の長さＬ1 を測定
し、次式により求めたものである。
し、０．１ｇ／ｄの荷重をかけて、芯糸の長さＬ0 を測
定したのち、芯糸のみ切断し、鞘糸の長さＬ1 を測定
し、次式により求めたものである。
【００３３】糸長差（％）： ΔＦＬ＝（Ｌ1 −Ｌ0 ）×１００ （実施例１）図２に示すような延伸機を用い、供給糸１
として複屈折率５４×１０-3、密度１．３５０、７５Ｄ
−２４ｆの高配向ポリエステル未延伸糸を使用し、延伸
ピン９を間に有する供給ローラー８と延伸ローラー１０
との間で延伸倍率１．５０倍で延伸を行うことにより、
ΔＳe70 ＝２７．５％、ΔＳe150＝２１．８％の高収縮
繊維群（Ａ）を得た。
として複屈折率５４×１０-3、密度１．３５０、７５Ｄ
−２４ｆの高配向ポリエステル未延伸糸を使用し、延伸
ピン９を間に有する供給ローラー８と延伸ローラー１０
との間で延伸倍率１．５０倍で延伸を行うことにより、
ΔＳe70 ＝２７．５％、ΔＳe150＝２１．８％の高収縮
繊維群（Ａ）を得た。
【００３４】これとは別に複屈折率が３６×１０-3、密
度１．３４０、７５Ｄ−２４ｆの高配向ポリエステル未
延伸糸を使用し、延伸倍率１．９０倍で延伸を行い、Δ
Ｓc70 ＝１７．４％、ΔＳc150＝１７．８％の延伸糸
（Ｂ）を得た。つづけて高収縮繊維群（Ａ）を１２％の
オーバーフィード下で、延伸糸（Ｂ）を供給糸２として
供給ローラー８′から、２％オーバーフィード下で流体
交絡ノズル１１に供給し、糸長差（ΔＦＬ）が９．８％
の複合加工糸を得た。得られた複合加工糸は非捲縮であ
った。
度１．３４０、７５Ｄ−２４ｆの高配向ポリエステル未
延伸糸を使用し、延伸倍率１．９０倍で延伸を行い、Δ
Ｓc70 ＝１７．４％、ΔＳc150＝１７．８％の延伸糸
（Ｂ）を得た。つづけて高収縮繊維群（Ａ）を１２％の
オーバーフィード下で、延伸糸（Ｂ）を供給糸２として
供給ローラー８′から、２％オーバーフィード下で流体
交絡ノズル１１に供給し、糸長差（ΔＦＬ）が９．８％
の複合加工糸を得た。得られた複合加工糸は非捲縮であ
った。
【００３５】この複合加工糸を経糸、緯糸に使用して平
織物にした後、通常のポリエステル染色を行ったとこ
ろ、適度のふくらみ感と反発性に優れた風合いの織物を
得た。結果を表１に示す。
織物にした後、通常のポリエステル染色を行ったとこ
ろ、適度のふくらみ感と反発性に優れた風合いの織物を
得た。結果を表１に示す。
【００３６】（実施例２）図１に示すような延伸仮ヨリ
機を用い、ヨリ掛け装置４を間に有する供給ローラー３
と延伸ローラー５との間で延伸倍率１．５０倍で仮撚同
時延伸を行うことにより、ΔＳe70 ＝２６．８％、ΔＳ
e150＝２０．２％、ＣＲ50＝１２．５％、ＣＲ150 ＝
４．５％である高収縮繊維群（Ａ）を用いた以外は実施
例１と同様の方法により、糸長差（ΔＦＬ）が９．５％
の複合加工糸を得た。
機を用い、ヨリ掛け装置４を間に有する供給ローラー３
と延伸ローラー５との間で延伸倍率１．５０倍で仮撚同
時延伸を行うことにより、ΔＳe70 ＝２６．８％、ΔＳ
e150＝２０．２％、ＣＲ50＝１２．５％、ＣＲ150 ＝
４．５％である高収縮繊維群（Ａ）を用いた以外は実施
例１と同様の方法により、糸長差（ΔＦＬ）が９．５％
の複合加工糸を得た。
【００３７】この複合加工糸を実施例１と同様の方法で
製織、染色を行ったところ、適度のふくらみ感と反発性
に優れた風合いの織物を得た。結果を表１に示す。
製織、染色を行ったところ、適度のふくらみ感と反発性
に優れた風合いの織物を得た。結果を表１に示す。
【００３８】（比較例１）高収縮繊維群（Ａ）を５％オ
ーバーフィード下、延伸糸（Ｂ）を２％オーバーフィー
ド下で流体ノズルに供給した以外は、実施例２と同様の
方法で糸長差（ΔＦＬ）が２．５％の複合加工糸を得
た。
ーバーフィード下、延伸糸（Ｂ）を２％オーバーフィー
ド下で流体ノズルに供給した以外は、実施例２と同様の
方法で糸長差（ΔＦＬ）が２．５％の複合加工糸を得
た。
【００３９】この複合加工糸を経糸緯糸に使用して平織
物にした後、通常のポリエステル染色を行ったところ、
若干のふくらみはあるものの反発感に欠ける風合いであ
った。結果を表１に示す。
物にした後、通常のポリエステル染色を行ったところ、
若干のふくらみはあるものの反発感に欠ける風合いであ
った。結果を表１に示す。
【００４０】（比較例２）供給糸として複屈折率５４×
１０-3、密度１．３５０、７５Ｄ−２４ｆの高配向未延
伸糸を使用し、延伸倍率１．５０倍で延伸を行うことに
よりΔＳe70 ＝２７．５％、ΔＳe150＝２１．８％の高
収縮繊維群（Ａ）および同一特性の高収縮繊維群（Ｂ）
を得た。
１０-3、密度１．３５０、７５Ｄ−２４ｆの高配向未延
伸糸を使用し、延伸倍率１．５０倍で延伸を行うことに
よりΔＳe70 ＝２７．５％、ΔＳe150＝２１．８％の高
収縮繊維群（Ａ）および同一特性の高収縮繊維群（Ｂ）
を得た。
【００４１】高収縮繊維群（Ａ）を２％オーバーフィー
ド下で高収縮繊維群（Ｂ）を１２％オーバーフィード下
で流体ノズルに供給し、糸長差（ΔＦＬ）が９．６％の
複合加工糸を得た。
ド下で高収縮繊維群（Ｂ）を１２％オーバーフィード下
で流体ノズルに供給し、糸長差（ΔＦＬ）が９．６％の
複合加工糸を得た。
【００４２】この複合加工糸を実施例１と同様の方法で
製織、染色を行ったところ、若干反発はあるもののふく
らみに乏しい風合いの織物であった。結果を表１に示
す。
製織、染色を行ったところ、若干反発はあるもののふく
らみに乏しい風合いの織物であった。結果を表１に示
す。
【００４３】（比較例３）供給糸として複屈折率５４×
１０-3、密度１．３５０、７５Ｄ−２４ｆの高配向未延
伸糸を使用し、延伸倍率１．３０倍で仮撚同時延伸を行
うことによりΔＳe70 ＝３３．４％、ΔＳe150＝２４．
０％、ＣＲ50＝１８．６％、ＣＲ150 ＝８．２％の高収
縮繊維群（Ａ）を得た。つづけて高収縮繊維群（Ａ）を
１２％のオーバーフィード下で、ΔＳc70 ＝１８．０
％、ΔＳc150＝２７．６％の共重合高収縮糸（Ｂ）を２
％オーバーフィード下で流体ノズルに供給し、糸長差
（ΔＦＬ）が９．８％の複合加工糸を得た。
１０-3、密度１．３５０、７５Ｄ−２４ｆの高配向未延
伸糸を使用し、延伸倍率１．３０倍で仮撚同時延伸を行
うことによりΔＳe70 ＝３３．４％、ΔＳe150＝２４．
０％、ＣＲ50＝１８．６％、ＣＲ150 ＝８．２％の高収
縮繊維群（Ａ）を得た。つづけて高収縮繊維群（Ａ）を
１２％のオーバーフィード下で、ΔＳc70 ＝１８．０
％、ΔＳc150＝２７．６％の共重合高収縮糸（Ｂ）を２
％オーバーフィード下で流体ノズルに供給し、糸長差
（ΔＦＬ）が９．８％の複合加工糸を得た。
【００４４】この複合加工糸を実施例１と同様の方法で
製織、染色を行ったところ、若干のふくらみ感はあるも
のの反発感の不足する風合いの織物であった。結果を表
１に示す。
製織、染色を行ったところ、若干のふくらみ感はあるも
のの反発感の不足する風合いの織物であった。結果を表
１に示す。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【発明の効果】本発明の複合加工糸によれば、これを織
編物としたとき、収縮とケン縮による布帛の嵩高化と中
心部の多様な空隙により、適度なふくらみ感と芯のない
優れた反発性とを兼ね備えた風合いの織物を得ることが
できる。
編物としたとき、収縮とケン縮による布帛の嵩高化と中
心部の多様な空隙により、適度なふくらみ感と芯のない
優れた反発性とを兼ね備えた風合いの織物を得ることが
できる。
【図１】本発明の実施例１および比較例２、３に用いる
延伸機との概略図を示す。
延伸機との概略図を示す。
【図２】本発明の実施例２および比較例１に用いる延伸
仮ヨリ機の概略図を示す。
仮ヨリ機の概略図を示す。
【符号の説明】 １：供給糸 ２：延伸糸 ３，３′：供給ローラー ４：ヨリ掛け装置 ５：延伸ローラー ６：流体ノズル ７：巻取り糸 ８，８′：供給ローラー ９：延伸ピン １０：延伸ローラー １１：流体ノズル １２：巻取り糸
Claims (5)
- 【請求項１】沸騰水収縮率が１５％以上である高収縮繊
維を含む、少なくとも２種のポリエステル系繊維から構
成される芯鞘構造を有する複合加工糸であって、７０℃
における芯糸と鞘糸の低速昇温収縮率（％）の差（ΔＳ
ｅ70−ΔＳｃ70）、１５０℃における芯糸と鞘糸の低速
昇温収縮率（％）の差（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ）、お
よび芯糸と鞘糸の熱処理前の糸長差（ΔＦＬ％）の関係
が下記式１および式２を満足することを特徴とする複合
加工糸。 −３＜ΔＦＬ−（ΔＳｅ70−ΔＳｃ70）＜３ …（式１） ５≦ΔＦＬ−（ΔＳｅ150 −ΔＳｃ150 ） …（式２） - 【請求項２】鞘糸が高収縮繊維であることを特徴とする
請求項１に記載の複合加工糸。 - 【請求項３】鞘糸が捲縮を有することを特徴とする請求
項１または２に記載の複合加工糸。 - 【請求項４】高収縮繊維の５０℃における低速昇温時の
伸縮復元率（ＣＲ50）（％）と１５０℃における低速昇
温時の伸縮復元率（ＣＲ150 ）（％）とが、下記式３を
満足することを特徴とする請求項３に記載の複合加工
糸。 ＣＲ50−ＣＲ150 ＞５ …（式３） - 【請求項５】高収縮繊維の５０℃における低速昇温時の
伸縮復元率（ＣＲ50）（％）が、下記式４を満足するこ
とを特徴とする請求項４に記載の複合加工糸。 ＣＲ50＞７ …（式４）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18654397A JP3931386B2 (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 複合加工糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18654397A JP3931386B2 (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 複合加工糸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1136152A true JPH1136152A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3931386B2 JP3931386B2 (ja) | 2007-06-13 |
Family
ID=16190351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18654397A Expired - Lifetime JP3931386B2 (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 複合加工糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3931386B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6211376B1 (en) | 1996-09-10 | 2001-04-03 | Pharmacia & Upjohn Company | 8-hydroxy-7-substituted quinolines as anti-viral agents |
| KR100580314B1 (ko) * | 1999-08-28 | 2006-05-15 | 주식회사 코오롱 | 폴리에스테르 복합가공사 및 그의 제조방법 |
-
1997
- 1997-07-11 JP JP18654397A patent/JP3931386B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6211376B1 (en) | 1996-09-10 | 2001-04-03 | Pharmacia & Upjohn Company | 8-hydroxy-7-substituted quinolines as anti-viral agents |
| US6252080B1 (en) | 1996-09-10 | 2001-06-26 | Pharmacia & Upjohn Company | 8-hydroxy-7-substituted quinolines as anti-viral agents |
| US6310211B1 (en) | 1996-09-10 | 2001-10-30 | Pharmacia & Upjohn Company | 8-hydroxy-7-substituted quinolines as anti-viral agents |
| US6500842B1 (en) | 1996-09-10 | 2002-12-31 | Pharmacia & Upjohn Company | 8-hydroxy-7-substituted quinolines as anti-viral agents |
| KR100580314B1 (ko) * | 1999-08-28 | 2006-05-15 | 주식회사 코오롱 | 폴리에스테르 복합가공사 및 그의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3931386B2 (ja) | 2007-06-13 |
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