JPH1121646A - 重合圧延面粗さに優れたアルミニウム箔 - Google Patents
重合圧延面粗さに優れたアルミニウム箔Info
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- JPH1121646A JPH1121646A JP19057897A JP19057897A JPH1121646A JP H1121646 A JPH1121646 A JP H1121646A JP 19057897 A JP19057897 A JP 19057897A JP 19057897 A JP19057897 A JP 19057897A JP H1121646 A JPH1121646 A JP H1121646A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 重合圧延における重合圧延面粗さが微細且つ
均一で、各種用途に適した品質の優れたアルミニウム箔
を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０
５〜０．１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりな
る組成を有し、マトリックス中に存在する平均直径が３
μｍ以上の球状晶出相が１０個／ｃｍ2 以下である。Ｃ
ｕ：０．２％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｂ：０．０８
％以下を含有することもできる。
均一で、各種用途に適した品質の優れたアルミニウム箔
を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０
５〜０．１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりな
る組成を有し、マトリックス中に存在する平均直径が３
μｍ以上の球状晶出相が１０個／ｃｍ2 以下である。Ｃ
ｕ：０．２％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｂ：０．０８
％以下を含有することもできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、重合圧延面粗さに
優れたアルミニウム箔、とくに厚さが１０μｍ以下のア
ルミニウム箔に関する。
優れたアルミニウム箔、とくに厚さが１０μｍ以下のア
ルミニウム箔に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、包装用材料などとして使
用されているアルミニウム箔としては、ＪＩＳ １Ｎ３
０、ＪＩＳ １Ｎ５０、ＪＩＳ １１００などに規定す
る組成を有するアルミニウム箔の焼鈍材が適用されてお
り、その製造は、所定の組成を有するアルミニウム溶湯
から連続鋳造法によってスラブを造塊し、均質化処理、
熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を経て、厚さ０．３〜
０．６ｍｍ程度の箔地とし、さらに箔圧延機により５〜
２００μｍ程度の厚さまで箔圧延した後、焼鈍処理する
ことにより行われる。
用されているアルミニウム箔としては、ＪＩＳ １Ｎ３
０、ＪＩＳ １Ｎ５０、ＪＩＳ １１００などに規定す
る組成を有するアルミニウム箔の焼鈍材が適用されてお
り、その製造は、所定の組成を有するアルミニウム溶湯
から連続鋳造法によってスラブを造塊し、均質化処理、
熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を経て、厚さ０．３〜
０．６ｍｍ程度の箔地とし、さらに箔圧延機により５〜
２００μｍ程度の厚さまで箔圧延した後、焼鈍処理する
ことにより行われる。
【０００３】通常、箔圧延、とくに厚さ１０μｍ以下の
薄箔の圧延は、重合圧延を使用して行われる。この方式
は、２枚の箔を重ねて圧延する方式で、ダブリング圧延
といわれており、２枚の箔が重合している重合圧延面
（マット面）ではアルミニウムが自由に変形することか
ら、凹凸の多い粗い面となり易い。粗さが大きく不均一
であると、光沢が失われ、色調などの箔品質が低下す
る。また、マット面のうねりと箔の圧延面に生じるオイ
ルピットが連結してピンホールが生じ易くなる。
薄箔の圧延は、重合圧延を使用して行われる。この方式
は、２枚の箔を重ねて圧延する方式で、ダブリング圧延
といわれており、２枚の箔が重合している重合圧延面
（マット面）ではアルミニウムが自由に変形することか
ら、凹凸の多い粗い面となり易い。粗さが大きく不均一
であると、光沢が失われ、色調などの箔品質が低下す
る。また、マット面のうねりと箔の圧延面に生じるオイ
ルピットが連結してピンホールが生じ易くなる。
【０００４】粗さが細かく且つ均一な重合圧延面を得る
ために、これまで、箔圧延条件について検討が行われて
きたが、重合圧延面のうねりの原因については、まだ不
明確な点が多く、十分な品質の箔は得られていない。
ために、これまで、箔圧延条件について検討が行われて
きたが、重合圧延面のうねりの原因については、まだ不
明確な点が多く、十分な品質の箔は得られていない。
【０００５】発明者らは、アルミニウム箔のダブリング
圧延における重合圧延面のうねりの生成原因についての
検討過程において、重合圧延面粗さに及ぼす圧延条件以
外の要因について着目し、実験、検討を行った結果、圧
延箔のマトリックス中に存在する金属間化合物が重合圧
延面の粗さに影響することを知見した。例えば、Ｆｅは
鋳造凝固時に板状晶出物および球状晶出物を形成し、そ
の一部はその形態を保持したまま圧延箔のマトリックス
中にも存在する。このうち、板状晶出物は重合面に対し
て平行に配置される傾向があるため、重合圧延面粗さに
及ぼす影響は少ないが、球状晶出物は重合圧延面粗さを
不均一にする傾向がある。
圧延における重合圧延面のうねりの生成原因についての
検討過程において、重合圧延面粗さに及ぼす圧延条件以
外の要因について着目し、実験、検討を行った結果、圧
延箔のマトリックス中に存在する金属間化合物が重合圧
延面の粗さに影響することを知見した。例えば、Ｆｅは
鋳造凝固時に板状晶出物および球状晶出物を形成し、そ
の一部はその形態を保持したまま圧延箔のマトリックス
中にも存在する。このうち、板状晶出物は重合面に対し
て平行に配置される傾向があるため、重合圧延面粗さに
及ぼす影響は少ないが、球状晶出物は重合圧延面粗さを
不均一にする傾向がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、アルミニウ
ム箔のダブリング圧延における重合圧延面の不均一性に
ついての上記従来の問題点を解消するため、前記の知見
に基づいて、アルミニウム箔の成分、金属間化合物から
なる晶出相の形状、サイズ、分布状態と重合圧延面の粗
さ、粗さの均一性、さらにはアルミニウム箔の特性との
関係についてさらに実験、検討を重ねた結果としてなさ
れてものであり、その目的は、重合圧延面粗さが微細で
且つ均一であり、その他、アルミニウム箔に要求される
強度特性などの品質特性に優れたアルミニウム箔、とく
に厚さ１０μｍ以下の薄箔を提供することにある。
ム箔のダブリング圧延における重合圧延面の不均一性に
ついての上記従来の問題点を解消するため、前記の知見
に基づいて、アルミニウム箔の成分、金属間化合物から
なる晶出相の形状、サイズ、分布状態と重合圧延面の粗
さ、粗さの均一性、さらにはアルミニウム箔の特性との
関係についてさらに実験、検討を重ねた結果としてなさ
れてものであり、その目的は、重合圧延面粗さが微細で
且つ均一であり、その他、アルミニウム箔に要求される
強度特性などの品質特性に優れたアルミニウム箔、とく
に厚さ１０μｍ以下の薄箔を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による重合圧延面粗さに優れたアルミニウム
箔は、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０５〜０．
１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなる組成を
有し、マトリックス中に存在する平均直径３μｍ以上の
球状晶出相が１０個／ｃｍ2 以下であることを第１の特
徴とする。
めの本発明による重合圧延面粗さに優れたアルミニウム
箔は、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０５〜０．
１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなる組成を
有し、マトリックス中に存在する平均直径３μｍ以上の
球状晶出相が１０個／ｃｍ2 以下であることを第１の特
徴とする。
【０００８】また、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：
０．０５〜０．１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物
からなる組成を有し、マトリックス中に存在する平均直
径３μｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状晶出相が１０
個／ｃｍ2 以下であることを第２の特徴とする。
０．０５〜０．１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物
からなる組成を有し、マトリックス中に存在する平均直
径３μｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状晶出相が１０
個／ｃｍ2 以下であることを第２の特徴とする。
【０００９】さらに、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：
０．０５〜０．１５％、Ｃｕ：０．２％以下（０％を除
く、以下同じ）を含有し、残部Ａｌおよび不純物からな
る組成を有すること、上記の成分に加え、さらに０．１
％以下のＴｉ、０．０８％以下のＢのうちの１種または
２種を含有する組成を有すること、およびＦｅ／Ｓｉの
比が６〜１２であることを第３、第４および第５の特徴
とする。
０．０５〜０．１５％、Ｃｕ：０．２％以下（０％を除
く、以下同じ）を含有し、残部Ａｌおよび不純物からな
る組成を有すること、上記の成分に加え、さらに０．１
％以下のＴｉ、０．０８％以下のＢのうちの１種または
２種を含有する組成を有すること、およびＦｅ／Ｓｉの
比が６〜１２であることを第３、第４および第５の特徴
とする。
【００１０】本発明におけるアルミニウム箔の成分組成
について説明すると、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕは、アルミニウ
ム箔の各種用途において必要な強度を与えるために組合
わせ含有される。Ｆｅの好ましい含有量は０．１〜０．
６％、さらに好ましい含有量は０．４〜０．５％の範囲
であり、０．６％を越えると強度が過多となり、また圧
延時に部分軟化が生じ、圧延が不安定となるおそれがあ
る。
について説明すると、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕは、アルミニウ
ム箔の各種用途において必要な強度を与えるために組合
わせ含有される。Ｆｅの好ましい含有量は０．１〜０．
６％、さらに好ましい含有量は０．４〜０．５％の範囲
であり、０．６％を越えると強度が過多となり、また圧
延時に部分軟化が生じ、圧延が不安定となるおそれがあ
る。
【００１１】Ｓｉの好ましい含有範囲は０．０５〜０．
１５％、さらに好ましい含有範囲は０．０５〜０．０８
％であり、０．１５％を越えて含有すると、Ａｌ−Ｆｅ
−Ｓｉ系の球状晶出相の生成量が多くなって重合圧延面
のうねりが大きくなる。Ｃｕの好ましい含有量は０．２
％以下（０％を除く）、さらに好ましくは０．００２〜
０．２％である。０．２％を越えると、加工硬化により
圧延が不可能となる場合がある。
１５％、さらに好ましい含有範囲は０．０５〜０．０８
％であり、０．１５％を越えて含有すると、Ａｌ−Ｆｅ
−Ｓｉ系の球状晶出相の生成量が多くなって重合圧延面
のうねりが大きくなる。Ｃｕの好ましい含有量は０．２
％以下（０％を除く）、さらに好ましくは０．００２〜
０．２％である。０．２％を越えると、加工硬化により
圧延が不可能となる場合がある。
【００１２】本発明においては、鋳塊組織を微細化し、
粗大な金属間化合物の晶出を抑制するために、他の特性
を害することなしに、０．１％以下、好ましくは０．０
１〜０．０２％のＴｉ、および／または０．０８％以
下、好ましくは０．００１〜０．００２％のＢを添加す
ることができる。さらに、不純物として、０．０２％以
下のＭｎ、０．００２％以下のＭｇ、０．０２％以下の
Ｃｒ、０．０３％以下のＺｎが含有しても、本発明のア
ルミニウム箔の特性が害されるおそれはない。
粗大な金属間化合物の晶出を抑制するために、他の特性
を害することなしに、０．１％以下、好ましくは０．０
１〜０．０２％のＴｉ、および／または０．０８％以
下、好ましくは０．００１〜０．００２％のＢを添加す
ることができる。さらに、不純物として、０．０２％以
下のＭｎ、０．００２％以下のＭｇ、０．０２％以下の
Ｃｒ、０．０３％以下のＺｎが含有しても、本発明のア
ルミニウム箔の特性が害されるおそれはない。
【００１３】ダブリング圧延における重合圧延面の粗さ
については、圧延されるアルミニウム箔のマトリックス
中に存在する金属間化合物からなる球状晶出相、とくに
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状晶出相の影響が大きく、平均
粗さが小さく且つ均一な粗さの重合面を得るためには、
マトリックス中に存在する平均直径３μｍ以上の球状晶
出相を１０個／ｃｍ2 以下、とくにマトリックス中に存
在する平均直径３μｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状
晶出相を１０個／ｃｍ2 以下にすることが重要である。
については、圧延されるアルミニウム箔のマトリックス
中に存在する金属間化合物からなる球状晶出相、とくに
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状晶出相の影響が大きく、平均
粗さが小さく且つ均一な粗さの重合面を得るためには、
マトリックス中に存在する平均直径３μｍ以上の球状晶
出相を１０個／ｃｍ2 以下、とくにマトリックス中に存
在する平均直径３μｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状
晶出相を１０個／ｃｍ2 以下にすることが重要である。
【００１４】平均直径が３μｍ以上の粗大な球状金属間
化合物が多く存在すると、重合圧延面のうねりが大きく
なり、とくに１０μｍ以下の薄箔においては、うねりの
大きい個所で圧延面のオイルピットと連結してピンホー
ルが生成し易くなる。なお、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状
晶出相の生成は、Ｆｅ／Ｓｉの比が大きいほど少なくな
るから、ＦｅおよびＳｉの含有範囲内においてＳｉの含
有量を少なくし、Ｆｅの含有量を多くするのが好まし
い。Ｆｅ／Ｓｉの好ましい比は６〜１２の範囲である。
化合物が多く存在すると、重合圧延面のうねりが大きく
なり、とくに１０μｍ以下の薄箔においては、うねりの
大きい個所で圧延面のオイルピットと連結してピンホー
ルが生成し易くなる。なお、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状
晶出相の生成は、Ｆｅ／Ｓｉの比が大きいほど少なくな
るから、ＦｅおよびＳｉの含有範囲内においてＳｉの含
有量を少なくし、Ｆｅの含有量を多くするのが好まし
い。Ｆｅ／Ｓｉの好ましい比は６〜１２の範囲である。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明のアルミニウム箔は、常法
に従って所定の組成を有するアルミニウム溶湯を連続鋳
造してスラブを造塊し、得られたスラブを面削、均質化
処理、熱間圧延した後、中間焼鈍を介して冷間圧延し、
厚さ０．３〜０．６ｍｍの箔地とし、箔圧延機を使用し
て、重合圧延により１０μｍ以下に箔圧延することによ
り製造される。
に従って所定の組成を有するアルミニウム溶湯を連続鋳
造してスラブを造塊し、得られたスラブを面削、均質化
処理、熱間圧延した後、中間焼鈍を介して冷間圧延し、
厚さ０．３〜０．６ｍｍの箔地とし、箔圧延機を使用し
て、重合圧延により１０μｍ以下に箔圧延することによ
り製造される。
【００１６】均質化処理は、例えば５５０℃程度の温度
で５〜１０時間行われ、熱間圧延により厚さ３〜６ｍｍ
程度にする。冷間圧延途中の中間焼鈍は、３００〜３５
０℃程度の温度で数時間加熱することにより行われる。
で５〜１０時間行われ、熱間圧延により厚さ３〜６ｍｍ
程度にする。冷間圧延途中の中間焼鈍は、３００〜３５
０℃程度の温度で数時間加熱することにより行われる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ 表１に示す組成のアルミニウム合金のスラブを、鋳造速
度８０ｍｍ／分で連続鋳造し、得られたスラブを５５０
℃の温度で１０時間均質化処理した後、熱間圧延して
６．０ｍｍ厚さとした。ついで冷間圧延により０．６ｍ
ｍ厚さとし、３００℃で５時間の中間焼鈍を行い、さら
に冷間圧延を行って０．３５ｍｍ（３５０μｍ）厚さの
箔地とし、重合圧延により５μｍ厚さのアルミニウム箔
を得た。
明する。 実施例１ 表１に示す組成のアルミニウム合金のスラブを、鋳造速
度８０ｍｍ／分で連続鋳造し、得られたスラブを５５０
℃の温度で１０時間均質化処理した後、熱間圧延して
６．０ｍｍ厚さとした。ついで冷間圧延により０．６ｍ
ｍ厚さとし、３００℃で５時間の中間焼鈍を行い、さら
に冷間圧延を行って０．３５ｍｍ（３５０μｍ）厚さの
箔地とし、重合圧延により５μｍ厚さのアルミニウム箔
を得た。
【００１８】得られたアルミニウム箔について、マトリ
ックス中に存在する平均直径１〜３μｍの球状晶出相の
数および平均直径３μｍ以上の球状晶出相の数、重合圧
延面の平均粗さ（Ｒａ）およびうねり高さがＲａの２倍
以上となる不均一ピークの出現数を測定した。測定結果
を表２に示す。
ックス中に存在する平均直径１〜３μｍの球状晶出相の
数および平均直径３μｍ以上の球状晶出相の数、重合圧
延面の平均粗さ（Ｒａ）およびうねり高さがＲａの２倍
以上となる不均一ピークの出現数を測定した。測定結果
を表２に示す。
【００１９】表２にみられるように、本発明に従うアル
ミニウム箔の重合圧延面はいずれも、０．４５μｍ未満
の微細な平均粗さをそなえ、不均一ピーク出現数も３０
０個／ｍ2 であった。
ミニウム箔の重合圧延面はいずれも、０．４５μｍ未満
の微細な平均粗さをそなえ、不均一ピーク出現数も３０
０個／ｍ2 であった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】比較例１ 表３に示す組成のアルミニウム合金のスラブを、鋳造速
度８０ｍｍ／分または５０ｍｍ／分で連続鋳造し、実施
例１と同様、得られたスラブを５５０℃の温度で１０時
間均質化処理した後、熱間圧延して６．０ｍｍ厚さとし
た。ついで冷間圧延により０．６ｍｍ厚さとし、３００
℃で５時間の中間焼鈍を行い、さらに冷間圧延を行って
０．３５ｍｍ（３５０μｍ）厚さの箔地とし、重合圧延
により５μｍ厚さのアルミニウム箔を得た。
度８０ｍｍ／分または５０ｍｍ／分で連続鋳造し、実施
例１と同様、得られたスラブを５５０℃の温度で１０時
間均質化処理した後、熱間圧延して６．０ｍｍ厚さとし
た。ついで冷間圧延により０．６ｍｍ厚さとし、３００
℃で５時間の中間焼鈍を行い、さらに冷間圧延を行って
０．３５ｍｍ（３５０μｍ）厚さの箔地とし、重合圧延
により５μｍ厚さのアルミニウム箔を得た。
【００２３】得られたアルミニウム箔について、マトリ
ックス中に存在する平均直径１〜３μｍの球状晶出相の
数および平均直径３μｍ以上の球状晶出相の数、重合圧
延面の平均粗さ（Ｒａ）およびうねり高さがＲａの２倍
以上となる不均一ピークの出現数を測定した。測定結果
を表４に示す。なお、表３および表４において、本発明
の条件を外れたものには下線を付した。
ックス中に存在する平均直径１〜３μｍの球状晶出相の
数および平均直径３μｍ以上の球状晶出相の数、重合圧
延面の平均粗さ（Ｒａ）およびうねり高さがＲａの２倍
以上となる不均一ピークの出現数を測定した。測定結果
を表４に示す。なお、表３および表４において、本発明
の条件を外れたものには下線を付した。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】表４に示すように、試験材Ｎｏ．８および
試験材Ｎｏ．９は、平均直径３μｍ以上の球状晶出相が
１０個／ｃｍ2 を越えているため、重合圧延面の平均粗
さが大きく、不均一ピーク出現数も３００個／ｍ2 を越
えている。試験材Ｎｏ．１０はＦｅ含有量が多く、強度
過多となり圧延が不安定となったことに起因して、重合
圧延面のうねりが大きい。試験材Ｎｏ．１１はＳｉの含
有量が多いため、平均直径が３μｍ以上の球状晶出相が
多くなり、重合圧延面粗さが劣っている。
試験材Ｎｏ．９は、平均直径３μｍ以上の球状晶出相が
１０個／ｃｍ2 を越えているため、重合圧延面の平均粗
さが大きく、不均一ピーク出現数も３００個／ｍ2 を越
えている。試験材Ｎｏ．１０はＦｅ含有量が多く、強度
過多となり圧延が不安定となったことに起因して、重合
圧延面のうねりが大きい。試験材Ｎｏ．１１はＳｉの含
有量が多いため、平均直径が３μｍ以上の球状晶出相が
多くなり、重合圧延面粗さが劣っている。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、重合圧延面の粗さが微
細且つ均一で、各種用途に適する品質の優れたアルミニ
ウム箔が提供される。
細且つ均一で、各種用途に適する品質の優れたアルミニ
ウム箔が提供される。
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｆｅ：０．１〜０．６％（重量％、以下
同じ）、Ｓｉ：０．０５〜０．１５％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不純物からなる組成を有し、マトリックス中に
存在する平均直径３μｍ以上の球状晶出相が１０個／ｃ
ｍ2 以下であることを特徴とする重合圧延面粗さに優れ
たアルミニウム箔。 - 【請求項２】 Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０
５〜０．１５％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からな
る組成を有し、マトリックス中に存在する平均直径３μ
ｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の球状晶出相が１０個／ｃ
ｍ2 以下であることを特徴とする重合圧延面粗さに優れ
たアルミニウム箔。 - 【請求項３】 Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０
５〜０．１５％、Ｃｕ：０．２％以下（０％を除く、以
下同じ）を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなる組成
を有することを特徴とする請求項１または２記載の重合
圧延面粗さに優れたアルミニウム箔。 - 【請求項４】 さらに０．１％以下のＴｉ、０．０８％
以下のＢのうちの１種または２種を含有する組成を有す
ることを特徴とする請求項１〜３記載の重合圧延面粗さ
に優れたアルミニウム箔。 - 【請求項５】 Ｆｅ／Ｓｉの比が６〜１２であることを
特徴とす請求項１〜４記載の重合圧延面粗さに優れたア
ルミニウム箔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19057897A JP3982773B2 (ja) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | 重合圧延面粗さに優れたアルミニウム箔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19057897A JP3982773B2 (ja) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | 重合圧延面粗さに優れたアルミニウム箔 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1121646A true JPH1121646A (ja) | 1999-01-26 |
| JP3982773B2 JP3982773B2 (ja) | 2007-09-26 |
Family
ID=16260400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19057897A Expired - Fee Related JP3982773B2 (ja) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | 重合圧延面粗さに優れたアルミニウム箔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3982773B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013125565A1 (ja) * | 2012-02-21 | 2013-08-29 | 古河スカイ株式会社 | 電極集電体用アルミニウム合金箔及びその製造方法 |
| JP2014205886A (ja) * | 2013-04-12 | 2014-10-30 | 株式会社Uacj | 電極集電体用アルミニウム合金箔及びその製造方法 |
| WO2015019960A1 (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-12 | 東洋アルミニウム株式会社 | 可視光反射材用アルミニウム箔とその製造方法 |
| JP2018076590A (ja) * | 2017-10-31 | 2018-05-17 | 株式会社Uacj | 電極集電体用アルミニウム合金箔及びその製造方法 |
-
1997
- 1997-07-01 JP JP19057897A patent/JP3982773B2/ja not_active Expired - Fee Related
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