JP2654891B2 - アルミニウム箔の製造方法 - Google Patents
アルミニウム箔の製造方法Info
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- JP2654891B2 JP2654891B2 JP4206008A JP20600892A JP2654891B2 JP 2654891 B2 JP2654891 B2 JP 2654891B2 JP 4206008 A JP4206008 A JP 4206008A JP 20600892 A JP20600892 A JP 20600892A JP 2654891 B2 JP2654891 B2 JP 2654891B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム箔の製造方
法に係わり、特に強度と成形加工性に優れ、且つピンホ
ールの少ないアルミニウム箔の製造方法に関するもので
ある。
法に係わり、特に強度と成形加工性に優れ、且つピンホ
ールの少ないアルミニウム箔の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般
に、アルミニウム箔は、用途により５〜１００μｍ程度
の範囲の箔厚で使い分けられている。従来、１Ｎ３０
（ＪＩＳ Ｈ４１６０）の純アルミニウムが一般に用い
られてきた。しかし、近年、包装用アルミニウム箔にお
いて成形加工が必要とされるものには、８０１１、８０
７９のようなＡｌ−Ｆｅ合金や、Ｆｅの他にＭｎを添加
した８００６等の合金も使用されつつある。
に、アルミニウム箔は、用途により５〜１００μｍ程度
の範囲の箔厚で使い分けられている。従来、１Ｎ３０
（ＪＩＳ Ｈ４１６０）の純アルミニウムが一般に用い
られてきた。しかし、近年、包装用アルミニウム箔にお
いて成形加工が必要とされるものには、８０１１、８０
７９のようなＡｌ−Ｆｅ合金や、Ｆｅの他にＭｎを添加
した８００６等の合金も使用されつつある。
【０００３】また、最近、コストダウンの要望から、薄
箔化が指向されているが、薄箔になるほど指数関数的に
ピンホールが増加し、アルミニウム箔の特性である水分
や空気などの遮断性が劣り、使用上問題となる。
箔化が指向されているが、薄箔になるほど指数関数的に
ピンホールが増加し、アルミニウム箔の特性である水分
や空気などの遮断性が劣り、使用上問題となる。
【０００４】そこで、ピンホールを低減するために、箔
地の製造工程の検討（特公昭６０−５６７８６号公報）
のほか、上記のＡｌ−Ｆｅ合金、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ合金
を１５μｍ以下の薄箔に適用し、成形性及び強度と共に
ピンホール特性に優れるアルミニウム箔を製造する試み
がなされている（特開昭６３−２６３２２号公報）。
地の製造工程の検討（特公昭６０−５６７８６号公報）
のほか、上記のＡｌ−Ｆｅ合金、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ合金
を１５μｍ以下の薄箔に適用し、成形性及び強度と共に
ピンホール特性に優れるアルミニウム箔を製造する試み
がなされている（特開昭６３−２６３２２号公報）。
【０００５】しかしながら、これらのＡｌ−Ｆｅ合金或
いはＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ合金を用いて箔製品を製造する場
合には、次のような問題点がある。
いはＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ合金を用いて箔製品を製造する場
合には、次のような問題点がある。
【０００６】すなわち、これらの合金は、１Ｎ３０に比
較して、合金元素及び不純物が多いため、晶出物の分布
密度が高いことに起因して、熱処理後の再結晶粒が微細
化されるが、反面、高速圧延中の発熱の影響を受け、箔
製品の成形性・強度が変動し易く、これらの機械的性質
の変動から箔の圧延性が低下し、ピンホール数の増加を
もたらすことがあり、品質が安定しない。
較して、合金元素及び不純物が多いため、晶出物の分布
密度が高いことに起因して、熱処理後の再結晶粒が微細
化されるが、反面、高速圧延中の発熱の影響を受け、箔
製品の成形性・強度が変動し易く、これらの機械的性質
の変動から箔の圧延性が低下し、ピンホール数の増加を
もたらすことがあり、品質が安定しない。
【０００７】本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、
薄厚箔においても、強度及び成形性に優れ、ピンホール
の少ないアルミニウム箔を提供し、またその製造方法を
提供することを目的とするものである。
薄厚箔においても、強度及び成形性に優れ、ピンホール
の少ないアルミニウム箔を提供し、またその製造方法を
提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者は、種々の成分系及び組成について鋭意研
究を重ねた結果、特定組成のアルミニウムとすることに
より、薄厚箔でも優れた特性が得られることを見い出
し、また同時に固有の製造条件を見い出すに至り、ここ
に本発明を完成したものである。
め、本発明者は、種々の成分系及び組成について鋭意研
究を重ねた結果、特定組成のアルミニウムとすることに
より、薄厚箔でも優れた特性が得られることを見い出
し、また同時に固有の製造条件を見い出すに至り、ここ
に本発明を完成したものである。
【０００９】すなわち、本発明は、Ｆｅ：０．３５〜
０．６０％、Ｃｕ：０．０１〜０．０２０％、Ｓｉ：
０．１０〜０．２０％、Ｔｉ：０．００３〜０．０３
％、Ｂ：０．０００１〜０．００１％を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなり、２００℃×２ｈｒの
焼鈍後の耐力が１００Ｎ／ｍｍ2以上の優れた耐軟化性
を有するアルミニウム箔を得ようというもので、上記化
学成分を有するアルミニウムにつき、５００〜５９０℃
×２〜２４時間の均質化熱処理後、熱間圧延を４５０〜
５００℃にて開始し、更に冷間圧延を行い、４００〜４
５０℃×０．５〜２４時間の条件で中間焼鈍を行い、更
に冷間圧延を行うことを特徴とするアルミニウム箔の製
造方法である。
０．６０％、Ｃｕ：０．０１〜０．０２０％、Ｓｉ：
０．１０〜０．２０％、Ｔｉ：０．００３〜０．０３
％、Ｂ：０．０００１〜０．００１％を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなり、２００℃×２ｈｒの
焼鈍後の耐力が１００Ｎ／ｍｍ2以上の優れた耐軟化性
を有するアルミニウム箔を得ようというもので、上記化
学成分を有するアルミニウムにつき、５００〜５９０℃
×２〜２４時間の均質化熱処理後、熱間圧延を４５０〜
５００℃にて開始し、更に冷間圧延を行い、４００〜４
５０℃×０．５〜２４時間の条件で中間焼鈍を行い、更
に冷間圧延を行うことを特徴とするアルミニウム箔の製
造方法である。
【００１０】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１１】
【作用】本発明は前述の組成のアルミニウムを用いる
が、その化学成分等の限定理由は以下の通りである。
が、その化学成分等の限定理由は以下の通りである。
【００１２】 Ｆｅ：０．３５〜０．６０％ Ｆｅの添加は結晶粒の微細化にも有効であり、強度、成
形性の向上に対して効果があり、このためには０．３５
％以上添加する必要がある。しかしながら、０．６０％
を超えるとＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が増加・粗大化
し易く、高速箔圧延中の発熱により強度等のバラツキが
発生し易く、かえってピンホールに対し悪影響をもたら
す。したがって、Ｆｅ量は０．３５〜０．６０％とす
る。
形性の向上に対して効果があり、このためには０．３５
％以上添加する必要がある。しかしながら、０．６０％
を超えるとＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が増加・粗大化
し易く、高速箔圧延中の発熱により強度等のバラツキが
発生し易く、かえってピンホールに対し悪影響をもたら
す。したがって、Ｆｅ量は０．３５〜０．６０％とす
る。
【００１３】 Ｃｕ：０．０１〜０．０２％ Ｃｕは薄箔の焼鈍後の強度、特に２００℃前後での焼鈍
後の強度を保持するために添加する。この目的のために
は０．０１％以上の添加が必要である。しかし、０．０
２０％超の添加をすると、圧延時の強度が高くなりす
ぎ、かえって圧延性を低下する。したがって、Ｃｕ量は
０．０１〜０．０２％とする。なお、このＣｕ添加は、
単に添加するだけでは効果が少なく、中間焼鈍温度条件
との組み合せにて最も効果を発揮する。
後の強度を保持するために添加する。この目的のために
は０．０１％以上の添加が必要である。しかし、０．０
２０％超の添加をすると、圧延時の強度が高くなりす
ぎ、かえって圧延性を低下する。したがって、Ｃｕ量は
０．０１〜０．０２％とする。なお、このＣｕ添加は、
単に添加するだけでは効果が少なく、中間焼鈍温度条件
との組み合せにて最も効果を発揮する。
【００１４】 Ｓｉ：０．１０〜０．２０％ Ｓｉは造塊時の晶出物の形態に大きな影響をもたらし、
Ｓｉ量が多いと晶出物の大きさが大きくなると共に、再
結晶粒の発生核となる晶出物の数が少なくなり、結果的
に再結晶粒径が大きくなるため、箔製品の強度、成形性
及びピンホールに対して悪影響を及ぼすので、０．２０
％以下に抑制する必要がある。しかし、少なすぎると、
圧延時の発熱の影響を受け圧延時の品質が安定せず、焼
鈍時に急激に軟化する等の問題が発生し易いので、０．
１０％以上含有していることが必要である。よって、Ｓ
ｉ量は０．１０〜０．２０％とする。
Ｓｉ量が多いと晶出物の大きさが大きくなると共に、再
結晶粒の発生核となる晶出物の数が少なくなり、結果的
に再結晶粒径が大きくなるため、箔製品の強度、成形性
及びピンホールに対して悪影響を及ぼすので、０．２０
％以下に抑制する必要がある。しかし、少なすぎると、
圧延時の発熱の影響を受け圧延時の品質が安定せず、焼
鈍時に急激に軟化する等の問題が発生し易いので、０．
１０％以上含有していることが必要である。よって、Ｓ
ｉ量は０．１０〜０．２０％とする。
【００１５】 Ｔｉ：０．００３〜０．０３％ Ｂ：０．０００１〜０．００１％ 鋳塊組織が粗大であると、箔でのストリーク模様等の問
題が発生し易く、鋳塊組織は微細化する必要がある。こ
のためには、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂの中間合金の形で添加する
ことが有効であり、Ｔｉ量にて０．００３％以上、Ｂ量
にて１ｐｐｍ以上の添加が必要である。しかし、Ｔｉ量
が０．０３％超、Ｂ量が１０ｐｐｍ超では効果が飽和す
ると共に、かえってピンホール欠陥の原因となる。よっ
て、Ｔｉ量は０．００３〜０．０３％、Ｂ量は０．００
０１〜０．００１％とする。
題が発生し易く、鋳塊組織は微細化する必要がある。こ
のためには、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂの中間合金の形で添加する
ことが有効であり、Ｔｉ量にて０．００３％以上、Ｂ量
にて１ｐｐｍ以上の添加が必要である。しかし、Ｔｉ量
が０．０３％超、Ｂ量が１０ｐｐｍ超では効果が飽和す
ると共に、かえってピンホール欠陥の原因となる。よっ
て、Ｔｉ量は０．００３〜０．０３％、Ｂ量は０．００
０１〜０．００１％とする。
【００１６】なお、他の不純物も、熱処理後の再結晶粒
が変動し、箔製品の成形性や強度に対して変動をもたら
すほか、機械的性質の変動から箔の圧延成形性が劣り、
ピンホール数の増加をもたらすことがあるために、極力
少ない方がよく、それぞれ０．０５％以下に抑制するの
が好ましい。
が変動し、箔製品の成形性や強度に対して変動をもたら
すほか、機械的性質の変動から箔の圧延成形性が劣り、
ピンホール数の増加をもたらすことがあるために、極力
少ない方がよく、それぞれ０．０５％以下に抑制するの
が好ましい。
【００１７】次に本発明の製造条件について説明する。
【００１８】上記化学成分を有するアルミニウムは、成
分調整後に鋳塊組織微細化剤を添加後、フィルター処理
後に造塊し、均質化熱処理し、熱間圧延、更に冷間圧延
（中間焼鈍を含む）されるが、以下に説明するように、
均質化熱処理条件、熱間圧延開始温度、中間焼鈍条件を
規制する必要がある。
分調整後に鋳塊組織微細化剤を添加後、フィルター処理
後に造塊し、均質化熱処理し、熱間圧延、更に冷間圧延
（中間焼鈍を含む）されるが、以下に説明するように、
均質化熱処理条件、熱間圧延開始温度、中間焼鈍条件を
規制する必要がある。
【００１９】フィルター処理は、アルミニウム溶湯中の
介在物、粗大なＴｉ系粒子を除去し、ピンホールの発生
をできる限り少なくするために実施される。
介在物、粗大なＴｉ系粒子を除去し、ピンホールの発生
をできる限り少なくするために実施される。
【００２０】均質化熱処理を施すのは、晶出物の形態・
分布調整及び析出状態の調整により、冷間圧延後の再結
晶粒の微細化を図ること、圧延時の加工硬化の程度の調
整を行うことが目的である。このためには、５００〜５
９０℃×２〜２４時間の条件で均質化熱処理を行うこと
が必要である。５００℃未満×２時間未満ではその硬化
が不十分であり、また５９０℃超×２４ｈｒ超では鋳塊
の結晶粒組織が粗大化し易いために好ましくない。
分布調整及び析出状態の調整により、冷間圧延後の再結
晶粒の微細化を図ること、圧延時の加工硬化の程度の調
整を行うことが目的である。このためには、５００〜５
９０℃×２〜２４時間の条件で均質化熱処理を行うこと
が必要である。５００℃未満×２時間未満ではその硬化
が不十分であり、また５９０℃超×２４ｈｒ超では鋳塊
の結晶粒組織が粗大化し易いために好ましくない。
【００２１】熱間圧延開始温度は、４５０〜５００℃と
均質化熱処理よりも若干低くすることが必要である。な
お、熱間圧延の順番待ち等がある場合には、実質的な保
持時間は１．５時間以下と短時間に管理することが好ま
しい。保持時間が１．５時間超になると、析出が進む結
果、冷間圧延後の再結晶粒が粗大化し易く、極薄厚箔
（６０．μｍ以下）でのピンホールが増加する傾向とな
る。
均質化熱処理よりも若干低くすることが必要である。な
お、熱間圧延の順番待ち等がある場合には、実質的な保
持時間は１．５時間以下と短時間に管理することが好ま
しい。保持時間が１．５時間超になると、析出が進む結
果、冷間圧延後の再結晶粒が粗大化し易く、極薄厚箔
（６０．μｍ以下）でのピンホールが増加する傾向とな
る。
【００２２】冷間圧延中に中間焼鈍を施すのは、熱間圧
延での粗大な結晶粒組織を微細化するため、並びに固溶
・析出の程度を調整するためである。中間焼鈍温度が４
００℃未満ではこの効果が充分でなく、圧延時の加工硬
化が進み易く、焼鈍時の軟化の抑制効果が十分でない。
また４８０℃超では、粗大結晶粒が形成され易く、薄厚
箔（６．０μｍ以下）のピンホール特性を悪化させる。
また、加熱時間が０．５時間未満では軟化硬化が不十分
であるとともに、焼鈍コイル全体としての温度の均質性
が実質的には得がたい。また２４時間超では粗大結晶粒
が形成され始めるため好ましくない。したがって、中間
焼鈍条件は４００〜４８０℃×０．５〜２４時間とす
る。なお、４８０℃超でピンホール特性が悪化するの
は、冷間圧延時の加工硬化の程度が大きいためである。
延での粗大な結晶粒組織を微細化するため、並びに固溶
・析出の程度を調整するためである。中間焼鈍温度が４
００℃未満ではこの効果が充分でなく、圧延時の加工硬
化が進み易く、焼鈍時の軟化の抑制効果が十分でない。
また４８０℃超では、粗大結晶粒が形成され易く、薄厚
箔（６．０μｍ以下）のピンホール特性を悪化させる。
また、加熱時間が０．５時間未満では軟化硬化が不十分
であるとともに、焼鈍コイル全体としての温度の均質性
が実質的には得がたい。また２４時間超では粗大結晶粒
が形成され始めるため好ましくない。したがって、中間
焼鈍条件は４００〜４８０℃×０．５〜２４時間とす
る。なお、４８０℃超でピンホール特性が悪化するの
は、冷間圧延時の加工硬化の程度が大きいためである。
【００２３】中間焼鈍までの加工率は、中間焼鈍時の再
結晶粒を微細にするために大きい方がよい。概ね６０％
以上が好ましいが、望ましくは７０％以上である。
結晶粒を微細にするために大きい方がよい。概ね６０％
以上が好ましいが、望ましくは７０％以上である。
【００２４】このようにして製造されたアルミニウム箔
は、例えば、２００℃前後の温度で低温軟化焼鈍が行わ
れる。この焼鈍は、箔製品の包装用印刷インキの乾燥焼
付き及び樹脂フィルムとの貼合せのために行うものであ
るが、この焼鈍による強度低下は小さい方が望ましい。
は、例えば、２００℃前後の温度で低温軟化焼鈍が行わ
れる。この焼鈍は、箔製品の包装用印刷インキの乾燥焼
付き及び樹脂フィルムとの貼合せのために行うものであ
るが、この焼鈍による強度低下は小さい方が望ましい。
【００２５】次に本発明の実施例を示す。
【００２６】
【実施例１】アルミニウム溶湯にＡｌ−Ｔｉ−Ｂの中間
合金（鋳塊組織微細化剤）を添加し、脱ガス処理後にフ
ィルターにて濾過処理し、アルミニウム鋳塊を得た。そ
の化学成分を表１に示す。
合金（鋳塊組織微細化剤）を添加し、脱ガス処理後にフ
ィルターにて濾過処理し、アルミニウム鋳塊を得た。そ
の化学成分を表１に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】次いで、得られたアルミニウム鋳塊に、５
４０℃×５時間の均質化処理を施した後、熱間圧延を４
８０℃にて開始し、４ｍｍ厚で熱間圧延を終了した。更
に、０．７ｍｍ厚まで冷間圧延を行った後、表１に示し
た条件で中間焼鈍を行った。各々の材料の８０μｍ厚で
の圧延のままでの強度、並びに２００℃×２時間の焼鈍
後の強度を表２に示す。表２より、本発明例で得られた
アルミニウム箔は耐軟化性が優れていることが明らかで
ある。
４０℃×５時間の均質化処理を施した後、熱間圧延を４
８０℃にて開始し、４ｍｍ厚で熱間圧延を終了した。更
に、０．７ｍｍ厚まで冷間圧延を行った後、表１に示し
た条件で中間焼鈍を行った。各々の材料の８０μｍ厚で
の圧延のままでの強度、並びに２００℃×２時間の焼鈍
後の強度を表２に示す。表２より、本発明例で得られた
アルミニウム箔は耐軟化性が優れていることが明らかで
ある。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【実施例２】表３に示す化学成分を有するアルミニウム
につき、脱ガス、フィルター処理後にスラブを作製し、
表３に示す均質化熱処理条件、熱間圧延開始温度にて
３．５ｍｍ厚まで熱間圧延を行った。次いで冷間圧延を
行い、同表の条件で中間焼鈍を施した後、６μｍ厚まで
冷間圧延を行った時の性能を表４に示す。表４より、本
発明例は、特にピンホール数が非常に少なく、したがっ
て、水分及び光の遮断性が非常に優れており、また圧延
性（成形加工性）も優れていることが分かる。
につき、脱ガス、フィルター処理後にスラブを作製し、
表３に示す均質化熱処理条件、熱間圧延開始温度にて
３．５ｍｍ厚まで熱間圧延を行った。次いで冷間圧延を
行い、同表の条件で中間焼鈍を施した後、６μｍ厚まで
冷間圧延を行った時の性能を表４に示す。表４より、本
発明例は、特にピンホール数が非常に少なく、したがっ
て、水分及び光の遮断性が非常に優れており、また圧延
性（成形加工性）も優れていることが分かる。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】なお、上記各実施例での評価方法・基準は
以下のとおりである。 結晶粒径：光学顕微鏡により観察し、ＡＳＴＭ比較法
にて平均粒径を測定。５箇所観察し、５箇所の平均値に
て示した。 強度、伸び：インストロン式の引張試験機により引張
強さ及び全伸びを測定。引張試験片は幅１５ｍｍ、有効
長さ１００ｍｍの短冊状とした。 ピンホール数：６．０μｍ箔についてピンホール検知
機によりピンホール数（５μｍ以上の大きさのピンホー
ルにつき測定）をカウントした。 圧延性：○・・・圧延時にトラブルなく円滑に圧延で
きる。×・・・同一圧延条件では箔厚が落ち難い・幅方
向でのフラットネスが悪い等のトラブルが発生する傾向
が強い。
以下のとおりである。 結晶粒径：光学顕微鏡により観察し、ＡＳＴＭ比較法
にて平均粒径を測定。５箇所観察し、５箇所の平均値に
て示した。 強度、伸び：インストロン式の引張試験機により引張
強さ及び全伸びを測定。引張試験片は幅１５ｍｍ、有効
長さ１００ｍｍの短冊状とした。 ピンホール数：６．０μｍ箔についてピンホール検知
機によりピンホール数（５μｍ以上の大きさのピンホー
ルにつき測定）をカウントした。 圧延性：○・・・圧延時にトラブルなく円滑に圧延で
きる。×・・・同一圧延条件では箔厚が落ち難い・幅方
向でのフラットネスが悪い等のトラブルが発生する傾向
が強い。
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
極薄厚箔においても軟化焼鈍後の強度低下が抑えられ、
成形箔の用途にも適し、また、ピンホールの発生が抑え
られるので現状よりも薄厚化が可能になり、コスト低減
が可能になる。なお、成形加工性の向上から圧延し易く
生産性向上にもつながり、歩留りの向上が得られる等、
優れた効果を有している。
極薄厚箔においても軟化焼鈍後の強度低下が抑えられ、
成形箔の用途にも適し、また、ピンホールの発生が抑え
られるので現状よりも薄厚化が可能になり、コスト低減
が可能になる。なお、成形加工性の向上から圧延し易く
生産性向上にもつながり、歩留りの向上が得られる等、
優れた効果を有している。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−64754（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−51247（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−98960（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−337043（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、Ｆｅ：０．３
５〜０．６０％、Ｃｕ：０．０１〜０．０２０％、Ｓ
ｉ：０．１０〜０．２０％、Ｔｉ：０．００３〜０．０
３％、Ｂ：０．０００１〜０．００１％を含有し、残部
がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウムにつ
き、５００〜５９０℃×２〜２４時間の均質化熱処理
後、熱間圧延を４５０〜５００℃にて開始し、更に冷間
圧延を行い、４００〜４５０℃×０．５〜２４時間の条
件で中間焼鈍を行い、更に冷間圧延を行うことを特徴と
する、２００℃×２ｈｒの焼鈍後の耐力が１００Ｎ／ｍ
ｍ 2 以上の優れた耐軟化性を有するアルミニウム箔の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4206008A JP2654891B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | アルミニウム箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4206008A JP2654891B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | アルミニウム箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625781A JPH0625781A (ja) | 1994-02-01 |
| JP2654891B2 true JP2654891B2 (ja) | 1997-09-17 |
Family
ID=16516384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4206008A Expired - Fee Related JP2654891B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | アルミニウム箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2654891B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6311364A (ja) * | 1986-07-02 | 1988-01-18 | Mitsubishi Electric Corp | 熱転写式印字方法 |
| JP4644020B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2011-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 多孔加工用アルミニウムはく、およびその製造方法 |
| CN106424134B (zh) * | 2016-10-10 | 2018-03-16 | 广西南南铝加工有限公司 | 一种铝合金冷轧卷材的高效生产方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4164434A (en) * | 1977-11-02 | 1979-08-14 | Swiss Aluminium Ltd. | Aluminum alloy capacitor foil and method of making |
| JPS5919186B2 (ja) * | 1980-08-14 | 1984-05-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 箔圧延性に優れた箔地の製造法 |
| JPS6056786B2 (ja) * | 1982-10-01 | 1985-12-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 箔圧延性に優れた箔地の製造方法 |
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1992
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