JPH11141654A - カム・タペット装置 - Google Patents
カム・タペット装置Info
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- JPH11141654A JPH11141654A JP30309697A JP30309697A JPH11141654A JP H11141654 A JPH11141654 A JP H11141654A JP 30309697 A JP30309697 A JP 30309697A JP 30309697 A JP30309697 A JP 30309697A JP H11141654 A JPH11141654 A JP H11141654A
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- cam
- tappet
- roller
- stress
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
- F01L1/14—Tappets; Push rods
- F01L1/146—Push-rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 相当応力または最大剪断応力等で表される材
料が受けるダメージの集中を無くすことによってタペッ
ト(ローラ)の最大負荷能力を高める。 【解決手段】 ローラ１２とカム１６との接触面の間隔
におけるカム軸１５の方向への変化を、上記方向への相
当応力分布または最大剪断応力分布等で表される材料が
受けるダメージが均一になるように決定する。こうし
て、ローラ１２の両端のエッジ部における相当応力また
は最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージの集
中を防止する。その結果、上記相当応力または最大剪断
応力等で表される材料が受けるダメージの集中が無くな
る分だけローラ１２の静的最大負荷容量および動的最大
負荷容量を高めることができる。
料が受けるダメージの集中を無くすことによってタペッ
ト(ローラ)の最大負荷能力を高める。 【解決手段】 ローラ１２とカム１６との接触面の間隔
におけるカム軸１５の方向への変化を、上記方向への相
当応力分布または最大剪断応力分布等で表される材料が
受けるダメージが均一になるように決定する。こうし
て、ローラ１２の両端のエッジ部における相当応力また
は最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージの集
中を防止する。その結果、上記相当応力または最大剪断
応力等で表される材料が受けるダメージの集中が無くな
る分だけローラ１２の静的最大負荷容量および動的最大
負荷容量を高めることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、カム・タペット
装置におけるタペットのクラウニング形状の改良に関す
る。
装置におけるタペットのクラウニング形状の改良に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、カムの回転をタペットの往復動に
変換するカム・タペット装置として、図７に示すような
ローラタペット装置がある。図７において、ローラタペ
ット１は、カム軸５のカム６に当接するローラ２と、こ
のローラ２を支持するローラ軸３を有するタペット本体
４とから構成される。カム軸５とローラ軸３とは互いに
平行に配置されている。タペット本体４の上部には、プ
ッシュロッド７が取り付けられている。そして、タペッ
ト本体４は、スプリング(図示せず)等によってプッシュ
ロッド７を介してカム６に向かって押し付けられてい
る。したがって、カム軸５の回転に伴うカム６の半径の
変動に追従して、タペット本体１は矢印Ｃの方向に往復
動する。
変換するカム・タペット装置として、図７に示すような
ローラタペット装置がある。図７において、ローラタペ
ット１は、カム軸５のカム６に当接するローラ２と、こ
のローラ２を支持するローラ軸３を有するタペット本体
４とから構成される。カム軸５とローラ軸３とは互いに
平行に配置されている。タペット本体４の上部には、プ
ッシュロッド７が取り付けられている。そして、タペッ
ト本体４は、スプリング(図示せず)等によってプッシュ
ロッド７を介してカム６に向かって押し付けられてい
る。したがって、カム軸５の回転に伴うカム６の半径の
変動に追従して、タペット本体１は矢印Ｃの方向に往復
動する。
【０００３】ところで、上記ローラタペット装置におい
ては、図８に示すように、上記ローラ２の周面２aのロ
ーラ軸３の方向への断面形状には、接触圧力の集中を避
けるためにクラウニングと呼ばれるわずかな膨らみを形
成するようにしている。このようなクラウニングの形状
として、ルンドベルグ(Ｌundberg)は、接触圧力を転動
体の軸方向に均一にするようなクラウニング形状を提案
しており、現在ではこのクラウニング形状が最適とされ
ている。
ては、図８に示すように、上記ローラ２の周面２aのロ
ーラ軸３の方向への断面形状には、接触圧力の集中を避
けるためにクラウニングと呼ばれるわずかな膨らみを形
成するようにしている。このようなクラウニングの形状
として、ルンドベルグ(Ｌundberg)は、接触圧力を転動
体の軸方向に均一にするようなクラウニング形状を提案
しており、現在ではこのクラウニング形状が最適とされ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ル
ンドベルグのクラウニング形状によれば、確かにローラ
２の軸方向へ均一な接触圧力分布を呈する。ところが、
実際にローラ２が受けるダメージを評価すると、破壊,
金属疲労や塑性変形等の材料が受けるダメージの軸方向
への分布は一様でないという問題がある。ところで、カ
ム６とタペット１のローラ２とのように互いに線接触し
て回転を往復動に変換する２つの相互接触部材において
は、両相互接触部材の接触面における最適間隔決定の問
題を、図４に示すような有限幅円筒２５と半無限体(以
下、単に平面と言う)２６との相対接近量(相対隙間)問
題に置き換えることができる。図４において、Ｘ,Ｙ,Ｚ
は無次元座標であり、Ｘ軸はｘ/ｂ,Ｙ軸はｙ/ｂ,Ｚ軸は
ｚ/ｂである。但し、ｘ,ｙ,ｚは座標であり、ｂは回転
方向へのヘルツ(Ｈertz)の接触幅の１/２である。
ンドベルグのクラウニング形状によれば、確かにローラ
２の軸方向へ均一な接触圧力分布を呈する。ところが、
実際にローラ２が受けるダメージを評価すると、破壊,
金属疲労や塑性変形等の材料が受けるダメージの軸方向
への分布は一様でないという問題がある。ところで、カ
ム６とタペット１のローラ２とのように互いに線接触し
て回転を往復動に変換する２つの相互接触部材において
は、両相互接触部材の接触面における最適間隔決定の問
題を、図４に示すような有限幅円筒２５と半無限体(以
下、単に平面と言う)２６との相対接近量(相対隙間)問
題に置き換えることができる。図４において、Ｘ,Ｙ,Ｚ
は無次元座標であり、Ｘ軸はｘ/ｂ,Ｙ軸はｙ/ｂ,Ｚ軸は
ｚ/ｂである。但し、ｘ,ｙ,ｚは座標であり、ｂは回転
方向へのヘルツ(Ｈertz)の接触幅の１/２である。
【０００５】図９は、上記ルンドベルグのクラウニング
形状を適用した有限幅円筒２５に発生する軸方向に均一
な接触圧力下での相当応力σEをヘルツの最大接触応力
Ｐhで無次元化した無次元化相当応力ΣE(＝σE/Ｐh)の
分布を示す。ここで、相当応力σEとは、金属材料の降
伏条件の一種のフォン・ミーゼス(Ｖon Ｍises)の降伏条
件に用いられる応力成分である。図９より、上記有限幅
円筒２５の内部における破壊や金属疲労や塑性変形等の
材料が受けるダメージを評価する無次元化相当応力ΣE
は、回転軸から半径方向に有効長さの０.８倍の箇所Ａ
に帯状に強くあらわれる。そして、特に、上記帯状箇所
Ａのうちの側面近傍の領域Ｂで降伏応力(＝０.６０)を
越える強い値を示し、領域Ｂから降伏が始まることが分
かる。このように、例え、接触圧力分布を軸方向に均一
にしたとしても、必ずしも３次元の相当応力分布は均一
とはならず、相当応力σEが集中する箇所が存在する。
そのために、ローラ２に最大負荷能力を与えることがで
きないという問題がある。
形状を適用した有限幅円筒２５に発生する軸方向に均一
な接触圧力下での相当応力σEをヘルツの最大接触応力
Ｐhで無次元化した無次元化相当応力ΣE(＝σE/Ｐh)の
分布を示す。ここで、相当応力σEとは、金属材料の降
伏条件の一種のフォン・ミーゼス(Ｖon Ｍises)の降伏条
件に用いられる応力成分である。図９より、上記有限幅
円筒２５の内部における破壊や金属疲労や塑性変形等の
材料が受けるダメージを評価する無次元化相当応力ΣE
は、回転軸から半径方向に有効長さの０.８倍の箇所Ａ
に帯状に強くあらわれる。そして、特に、上記帯状箇所
Ａのうちの側面近傍の領域Ｂで降伏応力(＝０.６０)を
越える強い値を示し、領域Ｂから降伏が始まることが分
かる。このように、例え、接触圧力分布を軸方向に均一
にしたとしても、必ずしも３次元の相当応力分布は均一
とはならず、相当応力σEが集中する箇所が存在する。
そのために、ローラ２に最大負荷能力を与えることがで
きないという問題がある。
【０００６】そこで、この発明の目的は、相当応力また
は最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージの集
中を無くして最大負荷能力を高めることができるカム・
タペット装置を提供することにある。
は最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージの集
中を無くして最大負荷能力を高めることができるカム・
タペット装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に係る発明は、カムと,このカムの周面に
常時線接触して一方向に往復動するタペットを有して,
上記カムの回転を上記タペットの往復動に変換するカム
・タペット装置において、上記カムとタペットとの接触
面の間隔における上記カムの軸方向への変化が、接触圧
力下での上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応
力分布等の材料が受けるダメージを評価する物理量が均
一になるように設定されていることを特徴としている。
め、請求項１に係る発明は、カムと,このカムの周面に
常時線接触して一方向に往復動するタペットを有して,
上記カムの回転を上記タペットの往復動に変換するカム
・タペット装置において、上記カムとタペットとの接触
面の間隔における上記カムの軸方向への変化が、接触圧
力下での上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応
力分布等の材料が受けるダメージを評価する物理量が均
一になるように設定されていることを特徴としている。
【０００８】上記構成によれば、上記カムとタペットと
の接触面の間隔における上記軸方向への変化は、接触圧
力下での上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応
力分布等で表される材料が受けるダメージが均一になる
ように設定されている。したがって、上記相当応力又は
最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージが集中
する箇所が存在せず、その分だけ上記タペットの最大負
荷能力が高められる。
の接触面の間隔における上記軸方向への変化は、接触圧
力下での上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応
力分布等で表される材料が受けるダメージが均一になる
ように設定されている。したがって、上記相当応力又は
最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージが集中
する箇所が存在せず、その分だけ上記タペットの最大負
荷能力が高められる。
【０００９】また、請求項２に係る発明は、請求項１に
係る発明のカム・タペット装置において、上記カムとタ
ペットの接触面の間隔における上記軸方向への変化が、
実質的に下記の式で表されることを特徴としている。
係る発明のカム・タペット装置において、上記カムとタ
ペットの接触面の間隔における上記軸方向への変化が、
実質的に下記の式で表されることを特徴としている。
【数２】
【００１０】上記構成によれば、上記回転方向への等価
半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記タペットの有効長Ｌwe、
材料の圧縮に関する強度σEmax、および、材料の最大剪
断応力に関する強度τmaxが分かれば、接触圧力下での
上記方向への相当応力分布または最大剪断応力分布が均
一になるような上記カムとタペットの接触面の間隔が容
易に得られる。
半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記タペットの有効長Ｌwe、
材料の圧縮に関する強度σEmax、および、材料の最大剪
断応力に関する強度τmaxが分かれば、接触圧力下での
上記方向への相当応力分布または最大剪断応力分布が均
一になるような上記カムとタペットの接触面の間隔が容
易に得られる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、この発明を図示の実施の形
態により詳細に説明する。図１は、本実施の形態のカム
・タペット装置としてのローラタペット装置の縦断面図
である。ローラ軸１３,タペット本体１４,カム軸１５,
カム１６及びプッシュロッド１７は、図７に示すローラ
軸３,タペット本体４,カム軸５,カム６およびプッシュ
ロッド７と同一構成を有して、同様に動作する。ローラ
１２はローラ軸１３に支持されて、カム１６に当接して
いる。
態により詳細に説明する。図１は、本実施の形態のカム
・タペット装置としてのローラタペット装置の縦断面図
である。ローラ軸１３,タペット本体１４,カム軸１５,
カム１６及びプッシュロッド１７は、図７に示すローラ
軸３,タペット本体４,カム軸５,カム６およびプッシュ
ロッド７と同一構成を有して、同様に動作する。ローラ
１２はローラ軸１３に支持されて、カム１６に当接して
いる。
【００１２】上記カム１６とローラ１２のとの接触面の
相対隙間の問題は、図４に示すような有限幅円筒２５と
平面２６の隙間の問題に置き換えることができる。そこ
で、以下、カム１６とローラ１２との接触面の相対隙間
を、図４の力学モデルを用いて説明する。
相対隙間の問題は、図４に示すような有限幅円筒２５と
平面２６の隙間の問題に置き換えることができる。そこ
で、以下、カム１６とローラ１２との接触面の相対隙間
を、図４の力学モデルを用いて説明する。
【００１３】上述したように、図４に示す有限幅円筒２
５と平面２６との相対隙間においては、有限幅円筒２５
に対する接触圧力分布を有限幅円筒２５の軸方向に均一
にしたとしても、３次元の相当圧力分布は均一にはなら
ない。そこで、本実施の形態においては、上述の点に着
目して、有限幅円筒２５の軸方向への相当応力分布また
は最大剪断応力分布等で表される材料が受けるダメージ
が均一になるように、有限幅円筒２５のクラウニング形
状(つまり、ローラ１２の外周面のクラウニング形状)を
決定するのである。
５と平面２６との相対隙間においては、有限幅円筒２５
に対する接触圧力分布を有限幅円筒２５の軸方向に均一
にしたとしても、３次元の相当圧力分布は均一にはなら
ない。そこで、本実施の形態においては、上述の点に着
目して、有限幅円筒２５の軸方向への相当応力分布また
は最大剪断応力分布等で表される材料が受けるダメージ
が均一になるように、有限幅円筒２５のクラウニング形
状(つまり、ローラ１２の外周面のクラウニング形状)を
決定するのである。
【００１４】先ず、上記有限幅円筒２５に任意のクラウ
ニング形状与えて、乾燥接触問題における基礎式を用い
て接触２物体間(つまり、有限幅円筒２５と平面２６と
の間)の相対距離Ｈを求め、接触圧力を求める。そし
て、得られた接触圧力の分布を用いて３次元の内部応力
分布を得、この３次元内部応力分布から次式によって相
当応力を求める。 σE＝[１/２{(σX−σY)2＋(σY−σZ)2＋(σZ−σX)2
＋６τXY 2＋６τYZ 2＋６τZX 2}0.5] ここで、 σE：相当応力 σX：ＹＺ面に作用する垂直応力成分 σY：ＸＺ面に作用する垂直応力成分 σZ：ＸＹ面に作用する垂直応力成分 τXY：ＸＹ面に作用する剪断応力成分 τYZ：ＹＺ面に作用する剪断応力成分 τZX：ＺＸ面に作用する剪断応力成分
ニング形状与えて、乾燥接触問題における基礎式を用い
て接触２物体間(つまり、有限幅円筒２５と平面２６と
の間)の相対距離Ｈを求め、接触圧力を求める。そし
て、得られた接触圧力の分布を用いて３次元の内部応力
分布を得、この３次元内部応力分布から次式によって相
当応力を求める。 σE＝[１/２{(σX−σY)2＋(σY−σZ)2＋(σZ−σX)2
＋６τXY 2＋６τYZ 2＋６τZX 2}0.5] ここで、 σE：相当応力 σX：ＹＺ面に作用する垂直応力成分 σY：ＸＺ面に作用する垂直応力成分 σZ：ＸＹ面に作用する垂直応力成分 τXY：ＸＹ面に作用する剪断応力成分 τYZ：ＹＺ面に作用する剪断応力成分 τZX：ＺＸ面に作用する剪断応力成分
【００１５】そして、こうして得られた相当応力σEの
分布が有限幅円筒２５の軸方向に均一になるようにクラ
ウニング形状を変更し、上述の解析を繰り返す。こうし
て、材料内部のダメージが軸方向に均一に分布するよう
にクラウニング形状を決定するのである。
分布が有限幅円筒２５の軸方向に均一になるようにクラ
ウニング形状を変更し、上述の解析を繰り返す。こうし
て、材料内部のダメージが軸方向に均一に分布するよう
にクラウニング形状を決定するのである。
【００１６】上述のようにして導出されたクラウニング
形状の式は、次のような式である。
形状の式は、次のような式である。
【数３】
【００１７】図３は、上記クラウニング形状の式によっ
て算出された有限幅円筒２５のクラウニング量の一例を
示す図である。また、図５は、上記クラウニング形状の
式が適用された有限幅円筒２５における接触圧力ｐをヘ
ルツの最大接触応力Ｐhで無次元化した無次元化接触圧
力Ｐ(＝ｐ/Ｐh)の分布である。図５(a)はＹ＝０におけ
るＺＸ面の接触圧力分布であり、図５(b)はＸ＝０にお
けるＹＺ面の接触圧力分布である。また、図６は、図９
の場合と同じ荷重条件下での軸方向への無次元化相当応
力ΣEの分布を示す。
て算出された有限幅円筒２５のクラウニング量の一例を
示す図である。また、図５は、上記クラウニング形状の
式が適用された有限幅円筒２５における接触圧力ｐをヘ
ルツの最大接触応力Ｐhで無次元化した無次元化接触圧
力Ｐ(＝ｐ/Ｐh)の分布である。図５(a)はＹ＝０におけ
るＺＸ面の接触圧力分布であり、図５(b)はＸ＝０にお
けるＹＺ面の接触圧力分布である。また、図６は、図９
の場合と同じ荷重条件下での軸方向への無次元化相当応
力ΣEの分布を示す。
【００１８】図５(b)から分かる様に、本実施の形態に
おけるクラウニング形状によれば、有限幅円筒２５の軸
方向の接触圧力分布は、中央部から軸方向両端のエッジ
部に向かって少しずつ減少し、上記エッジ部で曲線的に
低下するようになっている。
おけるクラウニング形状によれば、有限幅円筒２５の軸
方向の接触圧力分布は、中央部から軸方向両端のエッジ
部に向かって少しずつ減少し、上記エッジ部で曲線的に
低下するようになっている。
【００１９】したがって、図６に示すＹ軸方向への無次
元化相当応力ΣEの分布から分かるように、上記ルンド
ベルグのクラウニング形状を適用した場合の上記エッジ
部での無次元化相当応力ΣEの上昇(図９参照)が無くな
り、そのまま曲線的に減少している。その結果、図９に
見られるような上記帯状領域Ａの側面近傍に現れる降伏
応力を越える強い相当応力の集中が回避される。
元化相当応力ΣEの分布から分かるように、上記ルンド
ベルグのクラウニング形状を適用した場合の上記エッジ
部での無次元化相当応力ΣEの上昇(図９参照)が無くな
り、そのまま曲線的に減少している。その結果、図９に
見られるような上記帯状領域Ａの側面近傍に現れる降伏
応力を越える強い相当応力の集中が回避される。
【００２０】通常、上記カム１６の外周面はカム軸１５
に平行な面である。したがって、図２に示すように、ロ
ーラ１２の外周面１８におけるローラ軸１３の方向への
断面形状を、上記式で求められるクラウニング形状に形
成すればよい。ところが、カム１６の外周面がカム軸１
５に平行な面でない場合には、ローラ１２とカム１６と
の接触面におけるカム軸１５の方向への相対間隔が、上
記式で求められるクラウニング形状になるようにすれば
よいのである。
に平行な面である。したがって、図２に示すように、ロ
ーラ１２の外周面１８におけるローラ軸１３の方向への
断面形状を、上記式で求められるクラウニング形状に形
成すればよい。ところが、カム１６の外周面がカム軸１
５に平行な面でない場合には、ローラ１２とカム１６と
の接触面におけるカム軸１５の方向への相対間隔が、上
記式で求められるクラウニング形状になるようにすれば
よいのである。
【００２１】上述のように、本実施の形態においては、
ローラタペット装置におけるローラ１２とカム１６との
接触面の相対隙間を、カム軸１５の方向への無次元化相
当応力ΣEの分布を均一にするように決定している。し
たがって、ローラ１２の軸方向両端エッジ部における無
次元化相当応力ΣEの集中を防止できる。すなわち、本
実施の形態によれば、無次元化相当応力ΣEの集中が無
くなる分だけローラ１２の静的最大負荷容量および動的
最大負荷容量を高めることができるのである。
ローラタペット装置におけるローラ１２とカム１６との
接触面の相対隙間を、カム軸１５の方向への無次元化相
当応力ΣEの分布を均一にするように決定している。し
たがって、ローラ１２の軸方向両端エッジ部における無
次元化相当応力ΣEの集中を防止できる。すなわち、本
実施の形態によれば、無次元化相当応力ΣEの集中が無
くなる分だけローラ１２の静的最大負荷容量および動的
最大負荷容量を高めることができるのである。
【００２２】尚、上記実施の形態ではカム１６の外周面
に当接しているローラ１２を有するローラタペット装置
を例に説明しているが、この発明はこれに限定されるも
のではない。ローラ１２を用いないカム・タペット装置
にも適用可能である。
に当接しているローラ１２を有するローラタペット装置
を例に説明しているが、この発明はこれに限定されるも
のではない。ローラ１２を用いないカム・タペット装置
にも適用可能である。
【００２３】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１に係
る発明のカム・タペット装置では、カムと、このカムの
周面に常時線接触して一方向に往復動するタペットを有
し、上記カムとタペットとの接触面の間隔における上記
カムの軸方向への変化を、接触圧力下での上記方向への
相当応力分布または最大剪断応力分布等の材料が受ける
ダメージを評価する物理量が均一になるように設定した
ので、上記相当応力または最大剪断応力等で表される材
料が受けるダメージが集中する箇所が存在せず、その分
だけ上記タペットの静的最大負荷容量及び動的最大負荷
容量を高めることができる。さらに、上記タペットの耐
圧痕性や寿命の向上を図ることができる。
る発明のカム・タペット装置では、カムと、このカムの
周面に常時線接触して一方向に往復動するタペットを有
し、上記カムとタペットとの接触面の間隔における上記
カムの軸方向への変化を、接触圧力下での上記方向への
相当応力分布または最大剪断応力分布等の材料が受ける
ダメージを評価する物理量が均一になるように設定した
ので、上記相当応力または最大剪断応力等で表される材
料が受けるダメージが集中する箇所が存在せず、その分
だけ上記タペットの静的最大負荷容量及び動的最大負荷
容量を高めることができる。さらに、上記タペットの耐
圧痕性や寿命の向上を図ることができる。
【００２４】また、請求項２に係る発明のカム・タペッ
ト装置は、上記カムとタペットとの接触面の間隔におけ
る上記方向への変化を、実質的に下記の式で表したの
で、回転方向への等価半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記
タペットの有効長Ｌwe、材料の圧縮に関する強度
σEmax、及び、材料の最大剪断応力に関する強度τmax
が分かれば、接触圧力下での上記方向への相当応力分布
または最大剪断応力分布が均一になるような上記カムと
タペットとの接触面の間隔を容易に得ることができる。
ト装置は、上記カムとタペットとの接触面の間隔におけ
る上記方向への変化を、実質的に下記の式で表したの
で、回転方向への等価半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記
タペットの有効長Ｌwe、材料の圧縮に関する強度
σEmax、及び、材料の最大剪断応力に関する強度τmax
が分かれば、接触圧力下での上記方向への相当応力分布
または最大剪断応力分布が均一になるような上記カムと
タペットとの接触面の間隔を容易に得ることができる。
【数４】
【図１】この発明のカム・タペット装置としてのローラ
タペット装置における縦断面図である。
タペット装置における縦断面図である。
【図２】図１におけるローラの断面形状を示す図であ
る。
る。
【図３】図１におけるローラに適用されるクラウニング
量の一例を示す図である。
量の一例を示す図である。
【図４】図１におけるローラに関する力学モデルを示す
図である。
図である。
【図５】図４における有限幅円筒の接触圧力分布を示す
図である。
図である。
【図６】図４における有限幅円筒の無次元化相当応力分
布を示す図である。
布を示す図である。
【図７】従来のローラタペット装置の縦断面図である。
【図８】図７におけるローラの断面形状を示す図であ
る。
る。
【図９】ルンドベルグのクラウニング形状を適用した有
限幅円筒における図６と同じ荷重条件下での無次元化相
当応力分布を示す図である。
限幅円筒における図６と同じ荷重条件下での無次元化相
当応力分布を示す図である。
１１…ローラタペット、 １２…ローラ １３…ローラ軸、 １４…タペット本
体、１５…カム軸、 １６…カム。
体、１５…カム軸、 １６…カム。
Claims (2)
- 【請求項１】 カムと、このカムの周面に常時線接触し
て一方向に往復動するタペットを有して、上記カムの回
転を上記タペットの往復動に変換するカム・タペット装
置において、 上記カムとタペットとの接触面の間隔における上記カム
の軸方向への変化が、接触圧力下での上記軸方向への相
当応力分布または最大剪断応力分布等の材料が受けるダ
メージを評価する物理量が均一になるように設定されて
いることを特徴とするカム・タペット装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のカム・タペット装置に
おいて、 上記カムとタペットとの接触面の間隔における上記軸方
向への変化が、実質的に下記の式で表されることを特徴
とするカム・タペット装置。 【数１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30309697A JP3618977B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | カム・タペット装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30309697A JP3618977B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | カム・タペット装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11141654A true JPH11141654A (ja) | 1999-05-25 |
| JP3618977B2 JP3618977B2 (ja) | 2005-02-09 |
Family
ID=17916852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30309697A Expired - Fee Related JP3618977B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | カム・タペット装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3618977B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20120018316A (ko) * | 2009-05-13 | 2012-03-02 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 고압 펌프 |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP30309697A patent/JP3618977B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20120018316A (ko) * | 2009-05-13 | 2012-03-02 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 고압 펌프 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3618977B2 (ja) | 2005-02-09 |
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Legal Events
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