JPH11141653A - カム・リフタ装置 - Google Patents
カム・リフタ装置Info
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- JPH11141653A JPH11141653A JP30309297A JP30309297A JPH11141653A JP H11141653 A JPH11141653 A JP H11141653A JP 30309297 A JP30309297 A JP 30309297A JP 30309297 A JP30309297 A JP 30309297A JP H11141653 A JPH11141653 A JP H11141653A
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- lifter
- stress
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 相当応力または最大剪断応力等で表される材
料が受けるダメージの集中を無くすことによってカムの
最大負荷能力を高める。 【解決手段】 カム１２の周面１３とバルブリフタ１４
の上端面１５との隙間におけるカム１２の軸方向への変
化を、上記軸方向への相当応力分布又は最大剪断応力分
布等で表される材料が受けるダメージが均一になるよう
に決定する。こうして、カム１２の軸方向両端のエッジ
部における相当応力または最大剪断応力等で表される材
料が受けるダメージの集中を防止する。その結果、上記
相当応力または最大剪断応力等で表される材料が受ける
ダメージの集中が無くなる分だけカム１２の静的最大負
荷容量および動的最大負荷容量を高めることができる。
料が受けるダメージの集中を無くすことによってカムの
最大負荷能力を高める。 【解決手段】 カム１２の周面１３とバルブリフタ１４
の上端面１５との隙間におけるカム１２の軸方向への変
化を、上記軸方向への相当応力分布又は最大剪断応力分
布等で表される材料が受けるダメージが均一になるよう
に決定する。こうして、カム１２の軸方向両端のエッジ
部における相当応力または最大剪断応力等で表される材
料が受けるダメージの集中を防止する。その結果、上記
相当応力または最大剪断応力等で表される材料が受ける
ダメージの集中が無くなる分だけカム１２の静的最大負
荷容量および動的最大負荷容量を高めることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、カム・リフタ装
置におけるカムのクラウニング形状の改良に関する。
置におけるカムのクラウニング形状の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、カムの回転をリフタの往復動に変
換するカム・リフタ装置として、図６に示すようなもの
がある。ここで、図６(a)は側面図であり、図６(b)は図
６(a)におけるＣ−Ｃ矢視断面図である。図６におい
て、カムシャフト１に設けられたカム２の周面２aは、
例えば動弁部材として機能するバルブリフタ３の上端面
４に当接している。バルブリフタ３は、スプリング５,
６によってカム２に向かって押し上げられている。した
がって、カムシャフト１の回転に伴うカム２の半径の変
動に追従して、バルブリフタ３は矢印Ｄの方向に往復動
する。
換するカム・リフタ装置として、図６に示すようなもの
がある。ここで、図６(a)は側面図であり、図６(b)は図
６(a)におけるＣ−Ｃ矢視断面図である。図６におい
て、カムシャフト１に設けられたカム２の周面２aは、
例えば動弁部材として機能するバルブリフタ３の上端面
４に当接している。バルブリフタ３は、スプリング５,
６によってカム２に向かって押し上げられている。した
がって、カムシャフト１の回転に伴うカム２の半径の変
動に追従して、バルブリフタ３は矢印Ｄの方向に往復動
する。
【０００３】ところで、上記カム・リフタ装置において
は、上記カム２の周面２aのカムシャフト１の方向への
断面形状には、接触圧力の集中を避けるためにクラウニ
ングと呼ばれるわずかな膨らみを形成するようにしてい
る。このようなクラウニングの形状として、ルンドベル
グ(Ｌundberg)は、接触圧力を転動体の軸方向に均一に
するようなクラウニング形状を提案しており、現在では
このクラウニング形状が最適とされている。
は、上記カム２の周面２aのカムシャフト１の方向への
断面形状には、接触圧力の集中を避けるためにクラウニ
ングと呼ばれるわずかな膨らみを形成するようにしてい
る。このようなクラウニングの形状として、ルンドベル
グ(Ｌundberg)は、接触圧力を転動体の軸方向に均一に
するようなクラウニング形状を提案しており、現在では
このクラウニング形状が最適とされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ル
ンドベルグのクラウニング形状によれば、確かにカム２
の軸方向へ均一な接触圧力分布を呈する。ところが、実
際にカム２が受けるダメージを評価すると、破壊,金属
疲労や塑性変形等の材料が受けるダメージの軸方向への
分布は一様でないという問題がある。ところで、上記カ
ム２とバルブリフタ３とのように互いに線接触して回転
を往復動に変換する２つの相互接触部材においては、両
相互接触部材の接触面における最適間隔決定の問題を、
図３に示すような有限幅円筒２１と半無限体(以下、単
に平面と言う)２２との相対接近量(相対隙間)問題に置
き換えることができる。図３において、Ｘ,Ｙ,Ｚは無次
元座標であり、Ｘ軸はｘ/ｂ,Ｙ軸はｙ/ｂ,Ｚ軸はｚ/ｂ
である。但し、ｘ,ｙ,ｚは座標であり、ｂは回転方向へ
のヘルツ(Ｈertz)の接触幅の１/２である。
ンドベルグのクラウニング形状によれば、確かにカム２
の軸方向へ均一な接触圧力分布を呈する。ところが、実
際にカム２が受けるダメージを評価すると、破壊,金属
疲労や塑性変形等の材料が受けるダメージの軸方向への
分布は一様でないという問題がある。ところで、上記カ
ム２とバルブリフタ３とのように互いに線接触して回転
を往復動に変換する２つの相互接触部材においては、両
相互接触部材の接触面における最適間隔決定の問題を、
図３に示すような有限幅円筒２１と半無限体(以下、単
に平面と言う)２２との相対接近量(相対隙間)問題に置
き換えることができる。図３において、Ｘ,Ｙ,Ｚは無次
元座標であり、Ｘ軸はｘ/ｂ,Ｙ軸はｙ/ｂ,Ｚ軸はｚ/ｂ
である。但し、ｘ,ｙ,ｚは座標であり、ｂは回転方向へ
のヘルツ(Ｈertz)の接触幅の１/２である。
【０００５】図７は、上記ルンドベルグのクラウニング
形状を適用した有限幅円筒２１に発生する軸方向に均一
な接触圧力下での相当応力σEをヘルツの最大接触応力
Ｐhで無次元化した無次元化相当応力ΣE(＝σE/Ｐh)の
分布を示す。ここで、相当応力σEとは、金属材料の降
伏条件の一種のフォン・ミーゼス(Ｖon Ｍises)の降伏条
件に用いられる応力成分である。図７より、上記有限幅
円筒２１の内部における破壊,金属疲労や塑性変形等の
材料が受けるダメージを評価する無次元化相当応力ΣE
は、回転軸から半径方向に有効長さの０.８倍の箇所Ａ
に帯状に強くあらわれる。そして、特に、上記帯状箇所
Ａのうちの側面近傍の領域Ｂで降伏応力(＝０.６０)を
越える強い値を示し、領域Ｂから降伏が始まることが分
かる。このように、例え、接触圧力分布を軸方向に均一
にしたとしても、必ずしも３次元の相当応力分布は均一
とはならず、相当応力σEが集中する箇所が存在する。
そのために、カム２に最大負荷能力を与えることができ
ないという問題がある。
形状を適用した有限幅円筒２１に発生する軸方向に均一
な接触圧力下での相当応力σEをヘルツの最大接触応力
Ｐhで無次元化した無次元化相当応力ΣE(＝σE/Ｐh)の
分布を示す。ここで、相当応力σEとは、金属材料の降
伏条件の一種のフォン・ミーゼス(Ｖon Ｍises)の降伏条
件に用いられる応力成分である。図７より、上記有限幅
円筒２１の内部における破壊,金属疲労や塑性変形等の
材料が受けるダメージを評価する無次元化相当応力ΣE
は、回転軸から半径方向に有効長さの０.８倍の箇所Ａ
に帯状に強くあらわれる。そして、特に、上記帯状箇所
Ａのうちの側面近傍の領域Ｂで降伏応力(＝０.６０)を
越える強い値を示し、領域Ｂから降伏が始まることが分
かる。このように、例え、接触圧力分布を軸方向に均一
にしたとしても、必ずしも３次元の相当応力分布は均一
とはならず、相当応力σEが集中する箇所が存在する。
そのために、カム２に最大負荷能力を与えることができ
ないという問題がある。
【０００６】そこで、この発明の目的は、相当応力また
は最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージの集
中を無くして最大負荷能力を高めることができるカム・
リフタ装置を提供することにある。
は最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージの集
中を無くして最大負荷能力を高めることができるカム・
リフタ装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に係る発明は、カムと,このカムの周面に
常時線接触して一方向に往復動するリフタを有して,上
記カムの回転を上記リフタの往復動に変換するカム・リ
フタ装置において、上記カムとリフタとの接触面の間隔
における上記カムの軸方向への変化が、接触圧力下での
上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応力分布等
の材料が受けるダメージを評価する物理量が均一になる
ように設定されていることを特徴としている。
め、請求項１に係る発明は、カムと,このカムの周面に
常時線接触して一方向に往復動するリフタを有して,上
記カムの回転を上記リフタの往復動に変換するカム・リ
フタ装置において、上記カムとリフタとの接触面の間隔
における上記カムの軸方向への変化が、接触圧力下での
上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応力分布等
の材料が受けるダメージを評価する物理量が均一になる
ように設定されていることを特徴としている。
【０００８】上記構成によれば、上記カムとリフタとの
接触面の間隔における上記軸方向への変化は、接触圧力
下での上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応力
分布等で表される材料が受けるダメージが均一になるよ
うに設定されている。したがって、上記相当応力または
最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージが集中
する箇所が存在せず、その分だけ上記カムの最大負荷能
力が高められる。
接触面の間隔における上記軸方向への変化は、接触圧力
下での上記軸方向への相当応力分布または最大剪断応力
分布等で表される材料が受けるダメージが均一になるよ
うに設定されている。したがって、上記相当応力または
最大剪断応力等で表される材料が受けるダメージが集中
する箇所が存在せず、その分だけ上記カムの最大負荷能
力が高められる。
【０００９】また、請求項２に係る発明は、請求項１に
係る発明のカム・リフタ装置において、上記カムとリフ
タの接触面の間隔における上記軸方向への変化が、実質
的に下記の式で表されることを特徴としている。
係る発明のカム・リフタ装置において、上記カムとリフ
タの接触面の間隔における上記軸方向への変化が、実質
的に下記の式で表されることを特徴としている。
【数２】
【００１０】上記構成によれば、上記回転方向への等価
半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記カムの有効長Ｌwe、材料
の圧縮に関する強度σEmax、および、材料の最大剪断応
力に関する強度τmaxが分かれば、接触圧力下での上記
軸方向への相当応力分布または最大剪断応力分布が均一
になるような上記カムとリフタの接触面の間隔が容易に
得られる。
半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記カムの有効長Ｌwe、材料
の圧縮に関する強度σEmax、および、材料の最大剪断応
力に関する強度τmaxが分かれば、接触圧力下での上記
軸方向への相当応力分布または最大剪断応力分布が均一
になるような上記カムとリフタの接触面の間隔が容易に
得られる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、この発明を図示の実施の形
態により詳細に説明する。図１は、本実施の形態のカム
・リフタ装置の縦断面図である。カムシャフト１１に設
けられたカム１２の周面１３は、例えば動弁部材として
機能するバルブリフタ１４の上端面１５に当接してい
る。バルブリフタ１４は、スプリング１６,１７によっ
てカム１２に向かって押し付けられている。したがっ
て、カムシャフト１１の回転に伴うカム１２の半径の変
動に追従して、リフタ１３は往復動する。こうして、カ
ムシャフト１１の回転がバルブリフタ１４の往復動に変
換される。
態により詳細に説明する。図１は、本実施の形態のカム
・リフタ装置の縦断面図である。カムシャフト１１に設
けられたカム１２の周面１３は、例えば動弁部材として
機能するバルブリフタ１４の上端面１５に当接してい
る。バルブリフタ１４は、スプリング１６,１７によっ
てカム１２に向かって押し付けられている。したがっ
て、カムシャフト１１の回転に伴うカム１２の半径の変
動に追従して、リフタ１３は往復動する。こうして、カ
ムシャフト１１の回転がバルブリフタ１４の往復動に変
換される。
【００１２】上記カム１２の周面１３とバルブリフタ１
４の上端面１５との接触面の相対隙間の問題は、図３に
示すような有限幅円筒２１と平面２２との隙間の問題に
置き換えることができる。そこで、以下、カム１２の周
面１３とバルブリフタ１４の上端面１５との接触面の相
対隙間を、図３の力学モデルを用いて説明する。
４の上端面１５との接触面の相対隙間の問題は、図３に
示すような有限幅円筒２１と平面２２との隙間の問題に
置き換えることができる。そこで、以下、カム１２の周
面１３とバルブリフタ１４の上端面１５との接触面の相
対隙間を、図３の力学モデルを用いて説明する。
【００１３】上述したように、図３に示す有限幅円筒２
１と平面２２との相対隙間においては、有限幅円筒２１
に対する接触圧力分布を有限幅円筒２１の軸方向に均一
にしたとしても、３次元の相当圧力分布または最大剪断
応力分布等で表される材料が受けるダメージは均一には
ならない。そこで、本実施の形態においては、上述の点
に着目して、有限幅円筒２１の軸方向への相当応力分布
または最大剪断応力分布で表される材料が受けるダメー
ジが均一になるように、有限幅円筒２１のクラウニング
形状(つまり、カム１２の周面１３のクラウニング形状)
を決定するのである。
１と平面２２との相対隙間においては、有限幅円筒２１
に対する接触圧力分布を有限幅円筒２１の軸方向に均一
にしたとしても、３次元の相当圧力分布または最大剪断
応力分布等で表される材料が受けるダメージは均一には
ならない。そこで、本実施の形態においては、上述の点
に着目して、有限幅円筒２１の軸方向への相当応力分布
または最大剪断応力分布で表される材料が受けるダメー
ジが均一になるように、有限幅円筒２１のクラウニング
形状(つまり、カム１２の周面１３のクラウニング形状)
を決定するのである。
【００１４】先ず、上記有限幅円筒２１に任意のクラウ
ニング形状与えて、乾燥接触問題における基礎式を用い
て接触２物体間(つまり、有限幅円筒２１と平面２２と
の間)の相対距離Ｈを求め、接触圧力を求める。そし
て、得られた接触圧力の分布を用いて３次元の内部応力
分布を得、この３次元内部応力分布から次式によって相
当応力を求める。 σE＝[１/２{(σX−σY)2＋(σY−σZ)2＋(σZ−σX)2
＋６τXY 2＋６τYZ 2＋６τZX 2}0.5] ここで、 σE：相当応力 σX：ＹＺ面に作用する垂直応力成分 σY：ＸＺ面に作用する垂直応力成分 σZ：ＸＹ面に作用する垂直応力成分 τXY：ＸＹ面に作用する剪断応力成分 τYZ：ＹＺ面に作用する剪断応力成分 τZX：ＺＸ面に作用する剪断応力成分
ニング形状与えて、乾燥接触問題における基礎式を用い
て接触２物体間(つまり、有限幅円筒２１と平面２２と
の間)の相対距離Ｈを求め、接触圧力を求める。そし
て、得られた接触圧力の分布を用いて３次元の内部応力
分布を得、この３次元内部応力分布から次式によって相
当応力を求める。 σE＝[１/２{(σX−σY)2＋(σY−σZ)2＋(σZ−σX)2
＋６τXY 2＋６τYZ 2＋６τZX 2}0.5] ここで、 σE：相当応力 σX：ＹＺ面に作用する垂直応力成分 σY：ＸＺ面に作用する垂直応力成分 σZ：ＸＹ面に作用する垂直応力成分 τXY：ＸＹ面に作用する剪断応力成分 τYZ：ＹＺ面に作用する剪断応力成分 τZX：ＺＸ面に作用する剪断応力成分
【００１５】そして、こうして得られた相当応力σEの
分布が有限幅円筒２１の軸方向に均一になるようにクラ
ウニング形状を変更し、上述の解析を繰り返す。こうし
て、材料内部のダメージが軸方向に均一に分布するよう
にクラウニング形状を決定するのである。
分布が有限幅円筒２１の軸方向に均一になるようにクラ
ウニング形状を変更し、上述の解析を繰り返す。こうし
て、材料内部のダメージが軸方向に均一に分布するよう
にクラウニング形状を決定するのである。
【００１６】上述のようにして導出されたクラウニング
形状の式は、次のような式である。
形状の式は、次のような式である。
【数３】
【００１７】図２は、上記クラウニング形状の式によっ
て算出された有限幅円筒２１のクラウニング量の一例を
示す図である。また、図４は、上記クラウニング形状の
式が適用された有限幅円筒２１における接触圧力ｐをヘ
ルツの最大接触応力Ｐhで無次元化した無次元化接触圧
力Ｐ(＝ｐ/Ｐh)の分布である。図４(a)はＹ＝０におけ
るＺＸ面の接触圧力分布であり、図４(b)はＸ＝０にお
けるＹＺ面の接触圧力分布である。また、図５は、図７
の場合と同じ荷重条件下での軸方向への無次元化相当応
力ΣEの分布を示す。
て算出された有限幅円筒２１のクラウニング量の一例を
示す図である。また、図４は、上記クラウニング形状の
式が適用された有限幅円筒２１における接触圧力ｐをヘ
ルツの最大接触応力Ｐhで無次元化した無次元化接触圧
力Ｐ(＝ｐ/Ｐh)の分布である。図４(a)はＹ＝０におけ
るＺＸ面の接触圧力分布であり、図４(b)はＸ＝０にお
けるＹＺ面の接触圧力分布である。また、図５は、図７
の場合と同じ荷重条件下での軸方向への無次元化相当応
力ΣEの分布を示す。
【００１８】図４(b)から分かる様に、本実施の形態に
おけるクラウニング形状によれば、有限幅円筒２１の軸
方向の接触圧力分布は、中央部から軸方向両端のエッジ
部に向かって少しずつ減少し、上記エッジ部で曲線的に
低下するようになっている。
おけるクラウニング形状によれば、有限幅円筒２１の軸
方向の接触圧力分布は、中央部から軸方向両端のエッジ
部に向かって少しずつ減少し、上記エッジ部で曲線的に
低下するようになっている。
【００１９】したがって、図５に示すＹ軸方向への無次
元化相当応力ΣEの分布から分かるように、上記ルンド
ベルグのクラウニング形状を適用した場合の上記エッジ
部での無次元化相当応力ΣEの上昇(図７参照)が無くな
り、そのまま曲線的に減少している。その結果、図７に
見られるような上記帯状領域Ａの側面近傍に現れる降伏
応力を越える強い相当応力の集中が回避される。
元化相当応力ΣEの分布から分かるように、上記ルンド
ベルグのクラウニング形状を適用した場合の上記エッジ
部での無次元化相当応力ΣEの上昇(図７参照)が無くな
り、そのまま曲線的に減少している。その結果、図７に
見られるような上記帯状領域Ａの側面近傍に現れる降伏
応力を越える強い相当応力の集中が回避される。
【００２０】通常、上記バルブリフタ１４の上端面１５
は平面である。したがって、カム１２の周面１３のカム
シャフト１１に沿った断面形状を、上記式で求められる
クラウニング形状に形成すればよい。ところが、上記バ
ルブリフタ１４の上端面１５が平面でない場合には、カ
ム１２の周面１３におけるカムシャフト１１の方向への
断面形状と、バルブリフタ１４の上端面１５におけるカ
ムシャフト１１の方向への断面形状との相対間隔が、上
記式で求められるクラウニング形状になるようにすれば
よいのである。
は平面である。したがって、カム１２の周面１３のカム
シャフト１１に沿った断面形状を、上記式で求められる
クラウニング形状に形成すればよい。ところが、上記バ
ルブリフタ１４の上端面１５が平面でない場合には、カ
ム１２の周面１３におけるカムシャフト１１の方向への
断面形状と、バルブリフタ１４の上端面１５におけるカ
ムシャフト１１の方向への断面形状との相対間隔が、上
記式で求められるクラウニング形状になるようにすれば
よいのである。
【００２１】上述のように、本実施の形態においては、
カム・リフタ装置におけるカム１２の周面１３とバルブ
リフタ１４の上端面１５との接触面の相対隙間を、カム
シャフト１１の方向への無次元化相当応力ΣEの分布を
均一にするように決定している。したがって、カム１２
の軸方向両端エッジ部における無次元化相当応力ΣEの
集中を防止できる。すなわち、本実施の形態によれば、
無次元化相当応力ΣEの集中が無くなる分だけカム１２
の静的最大負荷容量および動的最大負荷容量を高めるこ
とができるのである。
カム・リフタ装置におけるカム１２の周面１３とバルブ
リフタ１４の上端面１５との接触面の相対隙間を、カム
シャフト１１の方向への無次元化相当応力ΣEの分布を
均一にするように決定している。したがって、カム１２
の軸方向両端エッジ部における無次元化相当応力ΣEの
集中を防止できる。すなわち、本実施の形態によれば、
無次元化相当応力ΣEの集中が無くなる分だけカム１２
の静的最大負荷容量および動的最大負荷容量を高めるこ
とができるのである。
【００２２】尚、上記実施の形態ではバルブリフタ１４
の上端面１５がカム１２の周面１３に当接しているカム
・リフタ装置を例に説明しているが、この発明はこれに
限定されるものではない。例えば、動弁装置のロッカア
ームのように下端面がカムの周面に当接しているカム・
リフタ装置にも適用可能である。
の上端面１５がカム１２の周面１３に当接しているカム
・リフタ装置を例に説明しているが、この発明はこれに
限定されるものではない。例えば、動弁装置のロッカア
ームのように下端面がカムの周面に当接しているカム・
リフタ装置にも適用可能である。
【００２３】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１に係
る発明のカム・リフタ装置では、カムと、このカムの周
面に常時線接触して一方向に往復動するリフタを有し、
上記カムとリフタとの間隔における上記カムの軸方向へ
の変化を、接触圧力下での上記軸方向への相当応力分布
または最大剪断応力分布等の材料が受けるダメージを評
価する物理量が均一になるように設定したので、上記相
当応力または最大剪断応力等で表される材料が受けるダ
メージが集中する箇所が存在せず、その分だけ上記カム
の静的最大負荷容量および動的最大負荷容量を高めるこ
とができる。さらに、上記カムの耐圧痕性や寿命の向上
を図ることができる。
る発明のカム・リフタ装置では、カムと、このカムの周
面に常時線接触して一方向に往復動するリフタを有し、
上記カムとリフタとの間隔における上記カムの軸方向へ
の変化を、接触圧力下での上記軸方向への相当応力分布
または最大剪断応力分布等の材料が受けるダメージを評
価する物理量が均一になるように設定したので、上記相
当応力または最大剪断応力等で表される材料が受けるダ
メージが集中する箇所が存在せず、その分だけ上記カム
の静的最大負荷容量および動的最大負荷容量を高めるこ
とができる。さらに、上記カムの耐圧痕性や寿命の向上
を図ることができる。
【００２４】また、請求項２に係る発明のカム・リフタ
装置は、上記カムとリフタとの接触面の間隔における上
記軸方向への変化を実質的に下記の式で表したので、回
転方向への等価半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記カムの
有効長Ｌwe、材料の圧縮に関する強度σEmax、および、
材料の最大剪断応力に関する強度τmaxが分かれば、接
触圧力下での上記方向への相当応力分布または最大剪断
応力分布等で表される材料が受けるダメージが均一にな
るような上記カムの周面と上記リフタとの接触面の間隔
を容易に得ることができる。
装置は、上記カムとリフタとの接触面の間隔における上
記軸方向への変化を実質的に下記の式で表したので、回
転方向への等価半径Ｒ、等価ヤング率Ｅ'、上記カムの
有効長Ｌwe、材料の圧縮に関する強度σEmax、および、
材料の最大剪断応力に関する強度τmaxが分かれば、接
触圧力下での上記方向への相当応力分布または最大剪断
応力分布等で表される材料が受けるダメージが均一にな
るような上記カムの周面と上記リフタとの接触面の間隔
を容易に得ることができる。
【数４】
【図１】この発明のカム・リフタ装置における一例を示
す縦断面図である。
す縦断面図である。
【図２】図１におけるカムに適用されるクラウニング量
の一例を示す図である。
の一例を示す図である。
【図３】図１におけるカムに関する力学モデルを示す図
である。
である。
【図４】図３における有限幅円筒の接触圧力分布を示す
図である。
図である。
【図５】図３における有限幅円筒の無次元化相当応力分
布を示す図である。
布を示す図である。
【図６】従来のカム・リフタ装置を示す図である。
【図７】ルンドベルグのクラウニング形状を適用した有
限幅円筒における図５と同じ荷重条件下での無次元化相
当応力分布を示す図である。
限幅円筒における図５と同じ荷重条件下での無次元化相
当応力分布を示す図である。
１１…カムシャフト、 １２…カム、１３
…周面、 １４…バルブリフタ、
１５…上端面、 １６,１７…スプ
リング。
…周面、 １４…バルブリフタ、
１５…上端面、 １６,１７…スプ
リング。
Claims (2)
- 【請求項１】 カムと、このカムの周面に常時線接触し
て一方向に往復動するリフタを有して、上記カムの回転
を上記リフタの往復動に変換するカム・リフタ装置にお
いて、 上記カムとリフタとの接触面の間隔における上記カムの
軸方向への変化が、接触圧力下での上記軸方向への相当
応力分布または最大剪断応力分布等の材料が受けるダメ
ージを評価する物理量が均一になるように設定されてい
ることを特徴とするカム・リフタ装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のカム・リフタ装置にお
いて、 上記カムとリフタとの接触面の間隔における上記軸方向
への変化が、実質的に下記の式で表されることを特徴と
するカム・リフタ装置。 【数１】
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Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014062481A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Komatsu Ntc Ltd | カム、カム装置及びカム研削装置 |
| JP2015514911A (ja) * | 2012-04-20 | 2015-05-21 | イートン コーポレーションＥａｔｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 耐久性が改善されたロッカーアセンブリ |
| US9581058B2 (en) | 2010-08-13 | 2017-02-28 | Eaton Corporation | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| US9664075B2 (en) | 2011-03-18 | 2017-05-30 | Eaton Corporation | Custom VVA rocker arms for left hand and right hand orientations |
| US9708942B2 (en) | 2010-03-19 | 2017-07-18 | Eaton Corporation | Rocker arm assembly and components therefor |
| US9869211B2 (en) | 2014-03-03 | 2018-01-16 | Eaton Corporation | Valve actuating device and method of making same |
| US9874122B2 (en) | 2010-03-19 | 2018-01-23 | Eaton Corporation | Rocker assembly having improved durability |
| US9885258B2 (en) | 2010-03-19 | 2018-02-06 | Eaton Corporation | Latch interface for a valve actuating device |
| US9938865B2 (en) | 2008-07-22 | 2018-04-10 | Eaton Corporation | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| US10087790B2 (en) | 2009-07-22 | 2018-10-02 | Eaton Corporation | Cylinder head arrangement for variable valve actuation rocker arm assemblies |
| US10415439B2 (en) | 2008-07-22 | 2019-09-17 | Eaton Intelligent Power Limited | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| CN112523147A (zh) * | 2020-11-12 | 2021-03-19 | 广东能达高等级公路维护有限公司 | 一种路面机械化清洗装置 |
| US11085338B2 (en) | 2010-03-19 | 2021-08-10 | Eaton Intelligent Power Limited | Systems, methods and devices for rocker arm position sensing |
| US11181013B2 (en) | 2009-07-22 | 2021-11-23 | Eaton Intelligent Power Limited | Cylinder head arrangement for variable valve actuation rocker arm assemblies |
| US11788439B2 (en) | 2010-03-19 | 2023-10-17 | Eaton Intelligent Power Limited | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP30309297A patent/JP3688450B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10415439B2 (en) | 2008-07-22 | 2019-09-17 | Eaton Intelligent Power Limited | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| US9938865B2 (en) | 2008-07-22 | 2018-04-10 | Eaton Corporation | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| US10087790B2 (en) | 2009-07-22 | 2018-10-02 | Eaton Corporation | Cylinder head arrangement for variable valve actuation rocker arm assemblies |
| US11181013B2 (en) | 2009-07-22 | 2021-11-23 | Eaton Intelligent Power Limited | Cylinder head arrangement for variable valve actuation rocker arm assemblies |
| US10570786B2 (en) | 2010-03-19 | 2020-02-25 | Eaton Intelligent Power Limited | Rocker assembly having improved durability |
| US10890086B2 (en) | 2010-03-19 | 2021-01-12 | Eaton Intelligent Power Limited | Latch interface for a valve actuating device |
| US9708942B2 (en) | 2010-03-19 | 2017-07-18 | Eaton Corporation | Rocker arm assembly and components therefor |
| US9726052B2 (en) | 2010-03-19 | 2017-08-08 | Eaton Corporation | Rocker arm assembly and components therefor |
| US11530630B2 (en) | 2010-03-19 | 2022-12-20 | Eaton Intelligent Power Limited | Systems, methods, and devices for rocker arm position sensing |
| US9874122B2 (en) | 2010-03-19 | 2018-01-23 | Eaton Corporation | Rocker assembly having improved durability |
| US9885258B2 (en) | 2010-03-19 | 2018-02-06 | Eaton Corporation | Latch interface for a valve actuating device |
| US9915180B2 (en) | 2010-03-19 | 2018-03-13 | Eaton Corporation | Latch interface for a valve actuating device |
| US11788439B2 (en) | 2010-03-19 | 2023-10-17 | Eaton Intelligent Power Limited | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| US11085338B2 (en) | 2010-03-19 | 2021-08-10 | Eaton Intelligent Power Limited | Systems, methods and devices for rocker arm position sensing |
| US10180087B2 (en) | 2010-03-19 | 2019-01-15 | Eaton Corporation | Rocker arm assembly and components therefor |
| US9581058B2 (en) | 2010-08-13 | 2017-02-28 | Eaton Corporation | Development of a switching roller finger follower for cylinder deactivation in internal combustion engines |
| US10329970B2 (en) | 2011-03-18 | 2019-06-25 | Eaton Corporation | Custom VVA rocker arms for left hand and right hand orientations |
| US9664075B2 (en) | 2011-03-18 | 2017-05-30 | Eaton Corporation | Custom VVA rocker arms for left hand and right hand orientations |
| EP2839124A4 (en) * | 2012-04-20 | 2016-03-16 | Eaton Corp | TOGGLE ARM ASSEMBLY HAVING IMPROVED DURABILITY |
| JP2015514911A (ja) * | 2012-04-20 | 2015-05-21 | イートン コーポレーションＥａｔｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 耐久性が改善されたロッカーアセンブリ |
| JP2015514912A (ja) * | 2012-04-20 | 2015-05-21 | イートン コーポレーションＥａｔｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 可変バルブリフトシステム、方法、及び装置 |
| JP2018119552A (ja) * | 2012-04-20 | 2018-08-02 | イートン コーポレーションＥａｔｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 可変バルブリフトシステム、方法、及び装置 |
| JP2014062481A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Komatsu Ntc Ltd | カム、カム装置及びカム研削装置 |
| US9869211B2 (en) | 2014-03-03 | 2018-01-16 | Eaton Corporation | Valve actuating device and method of making same |
| US9995183B2 (en) | 2014-03-03 | 2018-06-12 | Eaton Corporation | Valve actuating device and method of making same |
| CN112523147A (zh) * | 2020-11-12 | 2021-03-19 | 广东能达高等级公路维护有限公司 | 一种路面机械化清洗装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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