JPH03272312A - クランクシャフト軸受面幅の増大方法 - Google Patents
クランクシャフト軸受面幅の増大方法Info
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- JPH03272312A JPH03272312A JP6825090A JP6825090A JPH03272312A JP H03272312 A JPH03272312 A JP H03272312A JP 6825090 A JP6825090 A JP 6825090A JP 6825090 A JP6825090 A JP 6825090A JP H03272312 A JPH03272312 A JP H03272312A
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 7
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- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- 229910000897 Babbitt (metal) Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
- F16C3/04—Crankshafts, eccentric-shafts; Cranks, eccentrics
- F16C3/06—Crankshafts
- F16C3/08—Crankshafts made in one piece
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、自動車用エンジン等におけるクランクシャフ
ト軸受面幅の増大方法に関する。
ト軸受面幅の増大方法に関する。
〈従来の技術〉
レシプロエンジンやロータリーエンジン等の内燃機関で
は、燃焼室での爆発力を回転力に変換するために、クラ
ンクシャフトが用いられる。
は、燃焼室での爆発力を回転力に変換するために、クラ
ンクシャフトが用いられる。
−mに、クランクシャフトは回転中心となるクランク主
軸に対し、クランクアームを介して、クランクピンが偏
芯した状態で一体的に形成されている。第4図には自動
車用レジ10エンジンのクランクシャフトの一例を示す
、この図のクランクシャフト1は、クランク主軸2の隣
接するクランクジャーナル(以下、ジャーナルと略称す
る)3間に各1個づつのクランクピン(以下、ビンと略
称する)4を配した一般的なものであり、ジャーナル3
とビン4とはバランスウェイトを兼ねたクランクアーム
たるクランクウェブ(以下、ウェブと略称する)5によ
って連結されている。
軸に対し、クランクアームを介して、クランクピンが偏
芯した状態で一体的に形成されている。第4図には自動
車用レジ10エンジンのクランクシャフトの一例を示す
、この図のクランクシャフト1は、クランク主軸2の隣
接するクランクジャーナル(以下、ジャーナルと略称す
る)3間に各1個づつのクランクピン(以下、ビンと略
称する)4を配した一般的なものであり、ジャーナル3
とビン4とはバランスウェイトを兼ねたクランクアーム
たるクランクウェブ(以下、ウェブと略称する)5によ
って連結されている。
ジャーナル3はクランクケース(図示せず)にベアリン
グを介して回動自在に支持され、ビン4にはコンロッド
(図示せず)がやはりベアリングを介して回動自在に取
り付けられている、したがって、ジャーナル3およびビ
ン4にはベアリングと摺動する軸受面6,7が形成され
ている。
グを介して回動自在に支持され、ビン4にはコンロッド
(図示せず)がやはりベアリングを介して回動自在に取
り付けられている、したがって、ジャーナル3およびビ
ン4にはベアリングと摺動する軸受面6,7が形成され
ている。
第5図には、第4図中A部(ビン4とウェブ5の連結部
位)の拡大視を示す、この図に示すように、軸受面7の
長さ(以下、軸受面幅と称する)lはビン4の全長(以
下、ビン幅と称する)Lより短くなっている。これは、
ビン4とウェブ5との連結部位における応力集中や断面
急変による破断(第4図に破断線αを示す)を避けるべ
く、フィレットロール8が施されているためである。フ
ィレットロール8はビン4の外径の5〜8%、少なくと
も1.5m以上の半径を有しており、フィレットロール
加工機による塑性変形により形成されている。
位)の拡大視を示す、この図に示すように、軸受面7の
長さ(以下、軸受面幅と称する)lはビン4の全長(以
下、ビン幅と称する)Lより短くなっている。これは、
ビン4とウェブ5との連結部位における応力集中や断面
急変による破断(第4図に破断線αを示す)を避けるべ
く、フィレットロール8が施されているためである。フ
ィレットロール8はビン4の外径の5〜8%、少なくと
も1.5m以上の半径を有しており、フィレットロール
加工機による塑性変形により形成されている。
第6図と第7図とには、フィレットロール加工機の縦断
面と第6図中B−B断面とを示しである0図中、9は加
工工具たるローリングローラであり、フレーム10に保
持されたローラケージ11とガイドローラ12とにより
回動自在に支持され、ビン4とウェブ5の境目に押し当
てられている。一方、ビン4の下方には軸受面7に当接
する一対のサポートローラ13が配置され、フレーム1
0と図中矢印で示す方向に相対動することによって、ロ
ーリングローラを軸受面7に食い込ませる。
面と第6図中B−B断面とを示しである0図中、9は加
工工具たるローリングローラであり、フレーム10に保
持されたローラケージ11とガイドローラ12とにより
回動自在に支持され、ビン4とウェブ5の境目に押し当
てられている。一方、ビン4の下方には軸受面7に当接
する一対のサポートローラ13が配置され、フレーム1
0と図中矢印で示す方向に相対動することによって、ロ
ーリングローラを軸受面7に食い込ませる。
第8図〈第6図中、0部拡大視)に示すように、図示例
のローリングローラ9の外周は円弧状に形成されており
、その半径Rは許容される最小値たる1.5Mとなって
いる。したがって、形成されるフィレットロール8の曲
率もその半径は10.5mmとなる。尚、ウェブ5は、
ビン側端面5aがベアリングと摺動するために円形に肉
盛りされた上で研削加工され、他の部位は黒皮となって
いる。
のローリングローラ9の外周は円弧状に形成されており
、その半径Rは許容される最小値たる1.5Mとなって
いる。したがって、形成されるフィレットロール8の曲
率もその半径は10.5mmとなる。尚、ウェブ5は、
ビン側端面5aがベアリングと摺動するために円形に肉
盛りされた上で研削加工され、他の部位は黒皮となって
いる。
以上の記述はビン4とウェブ5間におけるものであるが
、ジャーナル3とウェブ5間も同様の方法で形成されて
いる。
、ジャーナル3とウェブ5間も同様の方法で形成されて
いる。
〈発明が解決しようとする課題〉
近年、補機類の増加やエンジンの多気筒化や大排気量化
等によるエンジンルーム内の余裕スペースの減少防止を
図るため、エンジンの全長を短縮することが望まれてい
る。全長の短縮には、シリンダボアの間隔を小さくする
他、クランクシャフトのジャーナル幅およびビン幅を小
さくすることが求められる。その一方、ベアリング(軸
受メタル)の焼付き等を防止するためには、ジャーナル
やビンの軸受面幅を増大させて面圧を減少させることが
必要となる。
等によるエンジンルーム内の余裕スペースの減少防止を
図るため、エンジンの全長を短縮することが望まれてい
る。全長の短縮には、シリンダボアの間隔を小さくする
他、クランクシャフトのジャーナル幅およびビン幅を小
さくすることが求められる。その一方、ベアリング(軸
受メタル)の焼付き等を防止するためには、ジャーナル
やビンの軸受面幅を増大させて面圧を減少させることが
必要となる。
これらの相反する要求を共に満たすことは困難であり、
設計時には妥協点を探すことが行われていた0例えば、
前述のクランクシャフト1においては、ビン幅りが18
Mに対して軸受面幅1は12.6M+となっている。
設計時には妥協点を探すことが行われていた0例えば、
前述のクランクシャフト1においては、ビン幅りが18
Mに対して軸受面幅1は12.6M+となっている。
本発明は上記状況に鑑みなされたもので、クランクシャ
フトの破断などに対する強度を落とさずに、軸受面幅を
増大させる方法を提供することを目的とする。
フトの破断などに対する強度を落とさずに、軸受面幅を
増大させる方法を提供することを目的とする。
く課題を解決するための手段〉
そこで、本発明ではこの課題を解決するために、クラン
ク主軸とクランクピンとがクランクアームによって連結
されたクランクシャフトにおけるクランク主軸あるいは
クランクピンの軸受面幅を増大させる方法であって、前
記クランクアームと前記クランク主軸あるいはクランク
ピンとの間に形成されるフィレットロールの曲率を、ク
ランクアーム側に対して軸受面側を小さく形成するよう
にしたことを特徴とするクランクシャフト軸受面幅の増
大方法を提案するものである。
ク主軸とクランクピンとがクランクアームによって連結
されたクランクシャフトにおけるクランク主軸あるいは
クランクピンの軸受面幅を増大させる方法であって、前
記クランクアームと前記クランク主軸あるいはクランク
ピンとの間に形成されるフィレットロールの曲率を、ク
ランクアーム側に対して軸受面側を小さく形成するよう
にしたことを特徴とするクランクシャフト軸受面幅の増
大方法を提案するものである。
〈作 用〉
上記方法により製作されたクランクシャフトにあっては
、フィレットロールのクランクアーム側の曲率が比較的
大きいため破断などに対する強度は保たれる。一方、強
度に関係の無い軸受面側の曲率は比較的小さいため、軸
受面幅は相対的に大きくなる。
、フィレットロールのクランクアーム側の曲率が比較的
大きいため破断などに対する強度は保たれる。一方、強
度に関係の無い軸受面側の曲率は比較的小さいため、軸
受面幅は相対的に大きくなる。
く実 施 例〉
本発明の一実施例を図面に基づき具体的に説明する。尚
、実施例の説明にあたっては前述した従来の例における
部材と同一の部材に同一の符号を付し、重複する説明を
省略する。
、実施例の説明にあたっては前述した従来の例における
部材と同一の部材に同一の符号を付し、重複する説明を
省略する。
第1図には本発明に係るクランクシャフト軸受面幅の増
大方法を適用したフィレットロール加工法の概略を示し
、第2図にはクランクシャフトの要部を示し、第3図に
は第2図中D−D断面を示しである。
大方法を適用したフィレットロール加工法の概略を示し
、第2図にはクランクシャフトの要部を示し、第3図に
は第2図中D−D断面を示しである。
第1図に示すように、本実施例のフィレットロール加工
機ではローリングローラ9の外周が単一の曲率で形成さ
れていない、ウェブ5fi!!の半径R1は従来のもの
と同一(すなわち1.5mm)で、軸受面7側の半径R
2がR1より小径(本実施例では0.8mm)となって
いる、したがって、形成されるフィレットロール8の形
状も同様にウェブ5側の半径に比して軸受面7側の半径
が小さくなっている。
機ではローリングローラ9の外周が単一の曲率で形成さ
れていない、ウェブ5fi!!の半径R1は従来のもの
と同一(すなわち1.5mm)で、軸受面7側の半径R
2がR1より小径(本実施例では0.8mm)となって
いる、したがって、形成されるフィレットロール8の形
状も同様にウェブ5側の半径に比して軸受面7側の半径
が小さくなっている。
その結果、ウェブ5のビン側端面5aから軸受面7まで
の長さが従来のものに比べて小さくなっている。また、
ローリングロール9はウェブ5のビン側端面5aにその
一部が所定量d(本実施例では0.4m+)食い込んで
おり、更にビン側端面5aから軸受面7までの長さを小
さくさせている。
の長さが従来のものに比べて小さくなっている。また、
ローリングロール9はウェブ5のビン側端面5aにその
一部が所定量d(本実施例では0.4m+)食い込んで
おり、更にビン側端面5aから軸受面7までの長さを小
さくさせている。
本実施例では以上のようにフィレットロール8を形成し
たため、第2図、第3図に示すように、ビン幅りが18
mmに対して軸受面幅lを14.6mと2111の増大
を図ることができた。したがって、軸受面7とベアリン
グの面圧が減少し、同一ビン幅しての耐久性が大幅に向
上した。また、同一軸受面幅1とした場合には、ビン幅
りを小さく(例えば、16鵬)として、クランクシャフ
ト1の全長を短縮することが可能となった。
たため、第2図、第3図に示すように、ビン幅りが18
mmに対して軸受面幅lを14.6mと2111の増大
を図ることができた。したがって、軸受面7とベアリン
グの面圧が減少し、同一ビン幅しての耐久性が大幅に向
上した。また、同一軸受面幅1とした場合には、ビン幅
りを小さく(例えば、16鵬)として、クランクシャフ
ト1の全長を短縮することが可能となった。
一方、第3図に示すように、本実施例ではウェブ5のビ
ン側端面5a(研削面)の下部(すなわちジャーナル3
側)が従来のもののような円形(二点鎖線で示す)では
なく、矩形となっている。つまり、肉盛りが破断を起こ
すいわゆる危険断面を大きくするように形成されている
のである。したがって、フィレットロール8をウェブ5
のビン側端面5aに食い込ませたことによる強度低下が
あっても、全体としては従来のものと同等以上の強度を
確保することができた。
ン側端面5a(研削面)の下部(すなわちジャーナル3
側)が従来のもののような円形(二点鎖線で示す)では
なく、矩形となっている。つまり、肉盛りが破断を起こ
すいわゆる危険断面を大きくするように形成されている
のである。したがって、フィレットロール8をウェブ5
のビン側端面5aに食い込ませたことによる強度低下が
あっても、全体としては従来のものと同等以上の強度を
確保することができた。
以上の記載はビン4とウェブ5間におけるものであるが
、当然のことながら、第2図に示すようにジャーナル3
とウェッジ間も同様に形成されている0本実施例では、
このようにフィレットロール8を非対称とすると共に、
ビン側端面5aへの食い込ませやビン側端面5aの形状
変更も合わせて行ったため、軸受面圧の低減による耐久
性の向上やエンジン長の短縮が可能となった。
、当然のことながら、第2図に示すようにジャーナル3
とウェッジ間も同様に形成されている0本実施例では、
このようにフィレットロール8を非対称とすると共に、
ビン側端面5aへの食い込ませやビン側端面5aの形状
変更も合わせて行ったため、軸受面圧の低減による耐久
性の向上やエンジン長の短縮が可能となった。
以上で本発明の具体的実施例の説明を終えるが、本発明
のB様はこの実施例に限るものではない0例えば、フィ
レットロール8のビン側端面5aへの食い込ませおよび
ビン側端面5aの形状変更等は設計あるいは生産技術上
の条件によって適宜採用するようにしてもよい、また、
上記実施例ではビン4とジャーナル3との両方とウェブ
5との間に本発明を適用したが、場合によっては一方の
みに適用するようにしてもよい、更に、上記実施例はク
ランクアームとしてウェブ3を想定したが、隣接するビ
ン4を単に連結するクランクアームとビン4間等に本発
明を適用してもよい。
のB様はこの実施例に限るものではない0例えば、フィ
レットロール8のビン側端面5aへの食い込ませおよび
ビン側端面5aの形状変更等は設計あるいは生産技術上
の条件によって適宜採用するようにしてもよい、また、
上記実施例ではビン4とジャーナル3との両方とウェブ
5との間に本発明を適用したが、場合によっては一方の
みに適用するようにしてもよい、更に、上記実施例はク
ランクアームとしてウェブ3を想定したが、隣接するビ
ン4を単に連結するクランクアームとビン4間等に本発
明を適用してもよい。
〈発明の効果〉
本発明に係るクランクシャフト軸受面幅の増大方法によ
れば、クランクアームとクランク主軸あるいはクランク
ピンとの間に形成されるフィレットロールの曲率をクラ
ンクアーム側に対して軸受面側を小さく形成するように
したため、同一クランク主軸長あるいはクランクピン長
であっても、軸受面幅を相対的に大きくすることが可能
となり、エンジン長の短縮と耐久性の向上の要求を共に
満足させることが可能となる。
れば、クランクアームとクランク主軸あるいはクランク
ピンとの間に形成されるフィレットロールの曲率をクラ
ンクアーム側に対して軸受面側を小さく形成するように
したため、同一クランク主軸長あるいはクランクピン長
であっても、軸受面幅を相対的に大きくすることが可能
となり、エンジン長の短縮と耐久性の向上の要求を共に
満足させることが可能となる。
第1図は本発明に係るクランクシャフト軸受面幅の増大
方法を適用したフィレットロール加工法を示す概略図で
あり、第2図はクランクシャフトの要部を示す側面図で
あり、第3図は第2図中D−D断面図である。また、第
4図は従来のクランクシャフトを示す側面図であり、第
5図は第4図中A部拡大図であり、第6図と第7図とは
フィレットロール加工機の縦断面図と第6図中B−B断
面図とであり、第8図は第6図中C部拡大図である。 図面中、 1はクランクシャフト、 2は主軸、 3はクランクジャーナル、 4はクランクピン、 5はクランクウェブ、 6.7は軸受面、 8はフィレットロール、 9はローリングローラ、 R,R1,R2はローリングローラの曲率、Lはビン幅
、 lは軸受面幅である。
方法を適用したフィレットロール加工法を示す概略図で
あり、第2図はクランクシャフトの要部を示す側面図で
あり、第3図は第2図中D−D断面図である。また、第
4図は従来のクランクシャフトを示す側面図であり、第
5図は第4図中A部拡大図であり、第6図と第7図とは
フィレットロール加工機の縦断面図と第6図中B−B断
面図とであり、第8図は第6図中C部拡大図である。 図面中、 1はクランクシャフト、 2は主軸、 3はクランクジャーナル、 4はクランクピン、 5はクランクウェブ、 6.7は軸受面、 8はフィレットロール、 9はローリングローラ、 R,R1,R2はローリングローラの曲率、Lはビン幅
、 lは軸受面幅である。
Claims (1)
- クランク主軸とクランクピンとがクランクアームによっ
て連結されたクランクシャフトにおけるクランク主軸あ
るいはクランクピンの軸受面幅を増大させる方法であっ
て、前記クランクアームと前記クランク主軸あるいはク
ランクピンとの間に形成されるフィレットロールの曲率
を、クランクアーム側に対して軸受面側を小さく形成す
るようにしたことを特徴とするクランクシャフト軸受面
幅の増大方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6825090A JPH03272312A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | クランクシャフト軸受面幅の増大方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6825090A JPH03272312A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | クランクシャフト軸受面幅の増大方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03272312A true JPH03272312A (ja) | 1991-12-04 |
Family
ID=13368328
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6825090A Pending JPH03272312A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | クランクシャフト軸受面幅の増大方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03272312A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006500230A (ja) * | 2002-08-06 | 2006-01-05 | ヘゲンシャイト−エムエフデー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディト ゲゼルシャフト | 自動車用のクランク軸を仕上げ加工する方法 |
EP1870605A1 (de) * | 2006-06-20 | 2007-12-26 | Georg Fischer Automotive AG | Werkstück, insbesondere Kurbelwelle, mit erhöhter dynamischer Festigkeit |
JP2014521515A (ja) * | 2011-07-28 | 2014-08-28 | ヘゲンシャイト−エムエフデー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディト ゲゼルシャフト | 転造ローラ |
-
1990
- 1990-03-20 JP JP6825090A patent/JPH03272312A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006500230A (ja) * | 2002-08-06 | 2006-01-05 | ヘゲンシャイト−エムエフデー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディト ゲゼルシャフト | 自動車用のクランク軸を仕上げ加工する方法 |
EP1870605A1 (de) * | 2006-06-20 | 2007-12-26 | Georg Fischer Automotive AG | Werkstück, insbesondere Kurbelwelle, mit erhöhter dynamischer Festigkeit |
JP2014521515A (ja) * | 2011-07-28 | 2014-08-28 | ヘゲンシャイト−エムエフデー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディト ゲゼルシャフト | 転造ローラ |
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