JPH11100653A - 溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法Info
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- JPH11100653A JPH11100653A JP26131897A JP26131897A JPH11100653A JP H11100653 A JPH11100653 A JP H11100653A JP 26131897 A JP26131897 A JP 26131897A JP 26131897 A JP26131897 A JP 26131897A JP H11100653 A JPH11100653 A JP H11100653A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スパングルの成長を抑え、加工性のよい溶融
亜鉛めっき鋼帯を得る。 【解決手段】 溶融亜鉛めっき浴から引き上げられた鋼
帯に付着している過剰の溶融亜鉛を付着量を調整した
後、冷却能をもつ処理液のミストを凝固直前の溶融亜鉛
めっき層に吹き付ける際、粒径が８〜２０μｍに揃えら
れたミストを衝突速度６７〜２７０ｍ／秒の衝突速度で
溶融亜鉛めっき層に吹き付け、溶融亜鉛めっき層の表面
に生成するスパングルの粒径を６０〜１０００μｍに調
整する。 【効果】 適正粒径のスパングルが形成されるため、ス
パングル模様が塗膜表面に反映されず、鮮映性に優れた
塗装が施されると共に、曲げ加工等によって溶融亜鉛め
っき層にクラック等の欠陥が発生することもない。
亜鉛めっき鋼帯を得る。 【解決手段】 溶融亜鉛めっき浴から引き上げられた鋼
帯に付着している過剰の溶融亜鉛を付着量を調整した
後、冷却能をもつ処理液のミストを凝固直前の溶融亜鉛
めっき層に吹き付ける際、粒径が８〜２０μｍに揃えら
れたミストを衝突速度６７〜２７０ｍ／秒の衝突速度で
溶融亜鉛めっき層に吹き付け、溶融亜鉛めっき層の表面
に生成するスパングルの粒径を６０〜１０００μｍに調
整する。 【効果】 適正粒径のスパングルが形成されるため、ス
パングル模様が塗膜表面に反映されず、鮮映性に優れた
塗装が施されると共に、曲げ加工等によって溶融亜鉛め
っき層にクラック等の欠陥が発生することもない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、微細なスパングルが表
面に形成された溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法に関す
る。
面に形成された溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板は、優れた耐食性を
活用し、建築材料を始めとして各種分野で使用されてい
る。溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき層が表面に露出した
まま使用されることもあるが、めっき層に塗装を施して
使用することが多い。めっき層の表面に大きな樹脂状結
晶，すなわちスパングルが生成している溶融亜鉛めっき
鋼板を塗装すると、スパングルが塗膜表面に影響を及ぼ
し、塗膜の鮮映性を低下させる。そのため、塗装下地材
としての用途では、スパングルを微細化した溶融亜鉛め
っき鋼板が要求される。
活用し、建築材料を始めとして各種分野で使用されてい
る。溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき層が表面に露出した
まま使用されることもあるが、めっき層に塗装を施して
使用することが多い。めっき層の表面に大きな樹脂状結
晶，すなわちスパングルが生成している溶融亜鉛めっき
鋼板を塗装すると、スパングルが塗膜表面に影響を及ぼ
し、塗膜の鮮映性を低下させる。そのため、塗装下地材
としての用途では、スパングルを微細化した溶融亜鉛め
っき鋼板が要求される。
【０００３】スパングルを微細化した溶融亜鉛めっき鋼
板は、冷却作用のある処理液を付着量調整後の溶融亜鉛
めっき鋼板に吹き付けることによって製造されている。
具体的には、図１に示すように、めっき原板としての鋼
帯１を溶融亜鉛めっき浴２に導入してシンクロール３を
周回させ、溶融亜鉛めっき浴２から引き上げ、ガスワイ
ピングノズル４で鋼帯１に付着している溶融亜鉛の量を
調整した後、凝固直前の溶融亜鉛めっき層にノズル５か
ら処理液を霧化して吹き付けている。ノズル５は、鋼帯
１の両面に対向し且つ板幅方向に所定間隔で複数個設け
られている。溶融亜鉛めっき層は、処理液の噴射によっ
て溶融状態から急冷され、表面の結晶が微細化されたス
パングルとなる。処理液はミストとして鋼帯１に吹き付
けられるが、大径粒子が混在していると水滴マークと呼
ばれる液滴状の表面肌欠陥が発生し易くなる。
板は、冷却作用のある処理液を付着量調整後の溶融亜鉛
めっき鋼板に吹き付けることによって製造されている。
具体的には、図１に示すように、めっき原板としての鋼
帯１を溶融亜鉛めっき浴２に導入してシンクロール３を
周回させ、溶融亜鉛めっき浴２から引き上げ、ガスワイ
ピングノズル４で鋼帯１に付着している溶融亜鉛の量を
調整した後、凝固直前の溶融亜鉛めっき層にノズル５か
ら処理液を霧化して吹き付けている。ノズル５は、鋼帯
１の両面に対向し且つ板幅方向に所定間隔で複数個設け
られている。溶融亜鉛めっき層は、処理液の噴射によっ
て溶融状態から急冷され、表面の結晶が微細化されたス
パングルとなる。処理液はミストとして鋼帯１に吹き付
けられるが、大径粒子が混在していると水滴マークと呼
ばれる液滴状の表面肌欠陥が発生し易くなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ミストの粒径は、超音
波ノズルの使用により１０μｍ未満に小さくでき、水滴
マークの発生が防止される。しかし、超音波ノズルで微
細化されたミストは、粒径が小さすぎることから冷却能
に乏しく、スパングルの微細化不良が発生し易くなる。
しかも、超音波ノズルは、複雑な構造をもつノズルであ
るため、晶出した薬剤によるノズル詰りの発生率が他の
ノズルに比較して非常に高い。本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、圧縮空気及び処
理液を噴射させる二重構造のノズルを用い、ミストの粒
径及び鋼帯衝突時のミスト流速を制御することによりス
パングルが適正に微細化された溶融亜鉛めっき鋼板を得
ることを目的とする。
波ノズルの使用により１０μｍ未満に小さくでき、水滴
マークの発生が防止される。しかし、超音波ノズルで微
細化されたミストは、粒径が小さすぎることから冷却能
に乏しく、スパングルの微細化不良が発生し易くなる。
しかも、超音波ノズルは、複雑な構造をもつノズルであ
るため、晶出した薬剤によるノズル詰りの発生率が他の
ノズルに比較して非常に高い。本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、圧縮空気及び処
理液を噴射させる二重構造のノズルを用い、ミストの粒
径及び鋼帯衝突時のミスト流速を制御することによりス
パングルが適正に微細化された溶融亜鉛めっき鋼板を得
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、その目的を達
成するため、溶融亜鉛めっき浴から引き上げられた鋼帯
に付着している過剰の溶融亜鉛を付着量を調整した後、
冷却能をもつ処理液のミストを凝固直前の溶融亜鉛めっ
き層に吹き付ける際、粒径が８〜２０μｍに揃えられた
ミストを衝突速度６７〜２７０ｍ／秒の衝突速度で溶融
亜鉛めっき層に吹き付け、溶融亜鉛めっき層の表面に生
成するスパングルの粒径を６０〜１０００μｍに調整す
ることを特徴とする。
成するため、溶融亜鉛めっき浴から引き上げられた鋼帯
に付着している過剰の溶融亜鉛を付着量を調整した後、
冷却能をもつ処理液のミストを凝固直前の溶融亜鉛めっ
き層に吹き付ける際、粒径が８〜２０μｍに揃えられた
ミストを衝突速度６７〜２７０ｍ／秒の衝突速度で溶融
亜鉛めっき層に吹き付け、溶融亜鉛めっき層の表面に生
成するスパングルの粒径を６０〜１０００μｍに調整す
ることを特徴とする。
【０００６】
【実施の形態】本発明で使用するノズルは、たとえば図
２に示すように、ノズルチップ１０をキャップ２０でコ
ア３０に螺合し、コア３０を更にオリフィス４０に螺合
している。ノズルチップ１０は、先端に扁平なノズル孔
１１が形成されており、内部が大径チャンバ１２及び小
径チャンバ１３になっている。小径チャンバ１３は、ノ
ズル孔１１に向けて先細となる内径をもっている。コア
３０には、大径チャンバ１２に連なる供給路３１が軸方
向に形成されている。供給路３１は、大径チャンバ１２
よりも小さな径をもち、その基端側に混合室３２が設け
られている。混合室３２は、最大径が大径チャンバ１２
の内径よりも大きな円錐状になっている。オリフィス４
０には、空気供給路４１が軸線上に設けられており、空
気供給路４１から離れた位置に処理液供給路４２が設け
られている。空気供給路４１はカプリング５０の空気供
給路５１に、処理液供給路４２はカプリング５０の処理
液供給路５２に連通する。
２に示すように、ノズルチップ１０をキャップ２０でコ
ア３０に螺合し、コア３０を更にオリフィス４０に螺合
している。ノズルチップ１０は、先端に扁平なノズル孔
１１が形成されており、内部が大径チャンバ１２及び小
径チャンバ１３になっている。小径チャンバ１３は、ノ
ズル孔１１に向けて先細となる内径をもっている。コア
３０には、大径チャンバ１２に連なる供給路３１が軸方
向に形成されている。供給路３１は、大径チャンバ１２
よりも小さな径をもち、その基端側に混合室３２が設け
られている。混合室３２は、最大径が大径チャンバ１２
の内径よりも大きな円錐状になっている。オリフィス４
０には、空気供給路４１が軸線上に設けられており、空
気供給路４１から離れた位置に処理液供給路４２が設け
られている。空気供給路４１はカプリング５０の空気供
給路５１に、処理液供給路４２はカプリング５０の処理
液供給路５２に連通する。
【０００７】コア３０を内装したキャップ２０をノズル
チップ１０の外周面に形成されたネジ部１４に螺合し、
更にオリフィス４０の一端側内周面に形成されたネジ部
４３に螺合することにより、ノズルチップ１０，キャッ
プ２０，コア３０及びオリフィス４０が連結される。ま
た、オリフィス４０の他端側内周面に形成されてネジ部
４４にカプリング５０を螺合することにより、空気供給
路４２が空気供給路を介して圧縮空気供給源（図示せ
ず）に接続され、処理液供給路４１が処理液供給路を介
して処理液供給源（図示せず）に接続される。各部材が
連結された状態では、小径チャンバ１３，大径チャンバ
１２，供給路３１，空気供給路４１及び空気供給路５１
は同一軸線上に位置する。
チップ１０の外周面に形成されたネジ部１４に螺合し、
更にオリフィス４０の一端側内周面に形成されたネジ部
４３に螺合することにより、ノズルチップ１０，キャッ
プ２０，コア３０及びオリフィス４０が連結される。ま
た、オリフィス４０の他端側内周面に形成されてネジ部
４４にカプリング５０を螺合することにより、空気供給
路４２が空気供給路を介して圧縮空気供給源（図示せ
ず）に接続され、処理液供給路４１が処理液供給路を介
して処理液供給源（図示せず）に接続される。各部材が
連結された状態では、小径チャンバ１３，大径チャンバ
１２，供給路３１，空気供給路４１及び空気供給路５１
は同一軸線上に位置する。
【０００８】圧縮空気は供給路５１，４１から混合室３
２に送り込まれ、処理液は供給路５２，４２から混合室
３２に送り込まれる。処理液供給路４２に比較して混合
室３２が大容積になっているので、混合室３２に送り込
まれた処理液は、減圧効果を受け、供給路４１からの圧
縮空気によって霧化されミストとなる。ミストは、圧縮
空気と共に大径チャンバ１２，小径チャンバ１３を経て
ノズル孔１１から鋼帯１の溶融亜鉛めっき層に向けて噴
射される。処理液としては、溶融亜鉛めっき層の凝固点
近傍で吸熱反応するリン酸ナトリウム，リン酸水素ナト
リウム等を水に溶解した水溶液が使用される。なかで
も、３５０℃付近で吸熱反応が大きいリン酸水素ナトリ
ウムが好適であり、１．２〜１．６％の水溶液に調製さ
れる。
２に送り込まれ、処理液は供給路５２，４２から混合室
３２に送り込まれる。処理液供給路４２に比較して混合
室３２が大容積になっているので、混合室３２に送り込
まれた処理液は、減圧効果を受け、供給路４１からの圧
縮空気によって霧化されミストとなる。ミストは、圧縮
空気と共に大径チャンバ１２，小径チャンバ１３を経て
ノズル孔１１から鋼帯１の溶融亜鉛めっき層に向けて噴
射される。処理液としては、溶融亜鉛めっき層の凝固点
近傍で吸熱反応するリン酸ナトリウム，リン酸水素ナト
リウム等を水に溶解した水溶液が使用される。なかで
も、３５０℃付近で吸熱反応が大きいリン酸水素ナトリ
ウムが好適であり、１．２〜１．６％の水溶液に調製さ
れる。
【０００９】圧縮空気を中心軸に沿って供給し、外側か
ら処理液を供給する図２のノズルでは、圧縮空気の霧化
作用が中心軸に近いほど大きいため、図３に示すような
粒径分布をもつミストが大径チャンバ１２で生成する。
すなわち、ノズル中心部近傍でミストの粒径が小さく、
中心部から離れるほど粒径が大きくなる。しかし、外側
にある粒径の大きなミストは、図４に示すように、大径
チャンバ１２と小径チャンバ１３との間にある段差１５
に衝突し、小径チャンバ１３への流入が阻止される。し
たがって、ノズル孔１１から噴射されるミストは、大粒
径が除去されたものとなる。なお、段差１５に衝突した
大粒径のミストは、段差１５との衝突によって細粒化さ
れ、小粒径のミストと共にノズル孔１１から噴射され
る。ノズル孔１１から鋼帯１に向けて噴射されるミスト
の最大粒径は、供給路３１の内径Ｄ1 ，大径チャンバ１
２の内径Ｄ2 及び軸方向長さＬ，小径チャンバ１３の内
径Ｄ3 によって決定される。
ら処理液を供給する図２のノズルでは、圧縮空気の霧化
作用が中心軸に近いほど大きいため、図３に示すような
粒径分布をもつミストが大径チャンバ１２で生成する。
すなわち、ノズル中心部近傍でミストの粒径が小さく、
中心部から離れるほど粒径が大きくなる。しかし、外側
にある粒径の大きなミストは、図４に示すように、大径
チャンバ１２と小径チャンバ１３との間にある段差１５
に衝突し、小径チャンバ１３への流入が阻止される。し
たがって、ノズル孔１１から噴射されるミストは、大粒
径が除去されたものとなる。なお、段差１５に衝突した
大粒径のミストは、段差１５との衝突によって細粒化さ
れ、小粒径のミストと共にノズル孔１１から噴射され
る。ノズル孔１１から鋼帯１に向けて噴射されるミスト
の最大粒径は、供給路３１の内径Ｄ1 ，大径チャンバ１
２の内径Ｄ2 及び軸方向長さＬ，小径チャンバ１３の内
径Ｄ3 によって決定される。
【００１０】他方、圧縮空気及び処理液の圧力を調節す
ることによって、ミストの最小粒径が決定される。具体
的には、圧縮空気の供給圧力を４．５〜５．０ｋｇｆ／
ｃｍ 2 ，処理液の供給圧力を２．０〜３．０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 にするとき、粒径８μｍ以上のミストがノズル孔１
１から鋼帯１に向けて吹き付けられる。この圧力条件下
でＤ1 ＝１．０〜２．０ｍｍ，Ｄ2 ＝４．４〜５．６ｍ
ｍ，Ｄ3 ＝１．７〜２．６ｍｍ，Ｌ＝５．４〜６．９ｍ
ｍに設定するとき、ノズル孔１１から噴射されるミスト
の最大粒径が２０μｍ以下になる。なお、これら供給圧
力及び寸法は一義的に決められるものではなく、必要と
するミストの粒径に応じ相関的に供給圧力や寸法が定め
られる。このように粒径を８〜２０μｍに揃えたミスト
を適正流速で鋼帯１に吹き付けるとき、水滴マークを発
生させることなく、溶融亜鉛めっき層のスパングルが効
果的に微細化される。粒径が８μｍに満たないミストで
は、冷却能が弱く、凝固直前の溶融亜鉛めっき層を急冷
する作用が小さいため、スパングルが比較的大きく成長
し易い。他方、２０μｍを超える粒径のミストでは、ミ
ストが溶融亜鉛めっき層に衝突した痕跡が水滴マークと
して残り易い。
ることによって、ミストの最小粒径が決定される。具体
的には、圧縮空気の供給圧力を４．５〜５．０ｋｇｆ／
ｃｍ 2 ，処理液の供給圧力を２．０〜３．０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 にするとき、粒径８μｍ以上のミストがノズル孔１
１から鋼帯１に向けて吹き付けられる。この圧力条件下
でＤ1 ＝１．０〜２．０ｍｍ，Ｄ2 ＝４．４〜５．６ｍ
ｍ，Ｄ3 ＝１．７〜２．６ｍｍ，Ｌ＝５．４〜６．９ｍ
ｍに設定するとき、ノズル孔１１から噴射されるミスト
の最大粒径が２０μｍ以下になる。なお、これら供給圧
力及び寸法は一義的に決められるものではなく、必要と
するミストの粒径に応じ相関的に供給圧力や寸法が定め
られる。このように粒径を８〜２０μｍに揃えたミスト
を適正流速で鋼帯１に吹き付けるとき、水滴マークを発
生させることなく、溶融亜鉛めっき層のスパングルが効
果的に微細化される。粒径が８μｍに満たないミストで
は、冷却能が弱く、凝固直前の溶融亜鉛めっき層を急冷
する作用が小さいため、スパングルが比較的大きく成長
し易い。他方、２０μｍを超える粒径のミストでは、ミ
ストが溶融亜鉛めっき層に衝突した痕跡が水滴マークと
して残り易い。
【００１１】本発明者等は、粒径を８〜２０μｍに揃え
たミストを溶融亜鉛めっき層に吹き付ける前提で、更に
鋼帯衝突時のミスト流速がスパングルの大きさに及ぼす
影響を調査した。その結果、後述する実施例で説明する
ようにミスト流速を６７〜２７０ｍ／秒の範囲に設定す
るとき、得られた溶融亜鉛めっき鋼帯の表面に６０〜１
０００μｍと適正な粒径をもつスパングルが形成される
ことを見い出した。スパングルの粒径がこのように調整
された溶融亜鉛めっき鋼帯は、塗装下地材として好適で
あるばかりでなく、加工性にも優れたものとなる。これ
に対し、２７０ｍ／秒を超える流速でミストを鋼帯に衝
突させると、溶融亜鉛めっき層が過度の急冷効果を受け
て微細化すると共に、衝突時のエネルギーによっても微
細化が促進される。その結果、スパングルが６０μｍ以
下の粒径になり、曲げ加工等を施した場合に溶融亜鉛め
っき層にクラックが入り易くなる。クラックの発生は、
ミストの衝突によって局部的に大きな歪み又は応力が溶
融亜鉛めっき層に持ち込まれることに由来するものと推
察される。他方、６７ｍ／秒より遅い流速でミストを鋼
帯に衝突させると、溶融亜鉛めっき層が十分に急冷され
ず、１０００μｍを超える大きなスパングルが生成し易
くなる。
たミストを溶融亜鉛めっき層に吹き付ける前提で、更に
鋼帯衝突時のミスト流速がスパングルの大きさに及ぼす
影響を調査した。その結果、後述する実施例で説明する
ようにミスト流速を６７〜２７０ｍ／秒の範囲に設定す
るとき、得られた溶融亜鉛めっき鋼帯の表面に６０〜１
０００μｍと適正な粒径をもつスパングルが形成される
ことを見い出した。スパングルの粒径がこのように調整
された溶融亜鉛めっき鋼帯は、塗装下地材として好適で
あるばかりでなく、加工性にも優れたものとなる。これ
に対し、２７０ｍ／秒を超える流速でミストを鋼帯に衝
突させると、溶融亜鉛めっき層が過度の急冷効果を受け
て微細化すると共に、衝突時のエネルギーによっても微
細化が促進される。その結果、スパングルが６０μｍ以
下の粒径になり、曲げ加工等を施した場合に溶融亜鉛め
っき層にクラックが入り易くなる。クラックの発生は、
ミストの衝突によって局部的に大きな歪み又は応力が溶
融亜鉛めっき層に持ち込まれることに由来するものと推
察される。他方、６７ｍ／秒より遅い流速でミストを鋼
帯に衝突させると、溶融亜鉛めっき層が十分に急冷され
ず、１０００μｍを超える大きなスパングルが生成し易
くなる。
【００１２】
【実施例】板厚０．６ｍｍ，板幅９１４ｍｍの普通鋼鋼
帯を搬入速度１２０ｍ／分で温度４６０℃の溶融亜鉛め
っき浴に導入し、シンクロールを経て溶融亜鉛めっき浴
から引き上げた。引上げ直後、鋼帯表面に付着している
溶融亜鉛をガスワイピングノズルで除去し、めっき付着
量を６０ｇ／ｍ2 に調整した。めっき付着量調整後、溶
融亜鉛めっき層が凝固する直前の鋼帯に向けて図２のノ
ズルから処理液のミストを吹き付け、溶融亜鉛めっき層
を急冷凝固させた。処理液としては、リン酸水素ナトリ
ウムを濃度１．４２％で溶かした水溶液を使用した。こ
の条件下でミストの粒径及びミスト衝突速度がスパング
ルの粒径に及ぼす影響を調査した。
帯を搬入速度１２０ｍ／分で温度４６０℃の溶融亜鉛め
っき浴に導入し、シンクロールを経て溶融亜鉛めっき浴
から引き上げた。引上げ直後、鋼帯表面に付着している
溶融亜鉛をガスワイピングノズルで除去し、めっき付着
量を６０ｇ／ｍ2 に調整した。めっき付着量調整後、溶
融亜鉛めっき層が凝固する直前の鋼帯に向けて図２のノ
ズルから処理液のミストを吹き付け、溶融亜鉛めっき層
を急冷凝固させた。処理液としては、リン酸水素ナトリ
ウムを濃度１．４２％で溶かした水溶液を使用した。こ
の条件下でミストの粒径及びミスト衝突速度がスパング
ルの粒径に及ぼす影響を調査した。
【００１３】図５の調査結果にみられるように、ミスト
の粒径を８〜２０μｍ，鋼帯に衝突するときのミストの
流速を６７〜２７０ｍ／秒の範囲に制御した条件下でミ
ストを吹き付けたとき、溶融亜鉛めっき層のスパングル
が粒径６０〜１０００μｍの範囲に調整された。このよ
うにスパングルが調整された溶融亜鉛めっき鋼帯から切
り出された試験片に膜厚１８μｍの塗膜を施したとこ
ろ、塗膜面にスパングル模様が反映されず、極めて鮮映
な塗膜表面が得られた。また、０ｔ曲げ試験に供し、曲
げ加工された溶融亜鉛めっき鋼帯の溶融亜鉛めっき層を
顕微鏡観察したところ、めっき層に何らクラックが検出
されなかった。
の粒径を８〜２０μｍ，鋼帯に衝突するときのミストの
流速を６７〜２７０ｍ／秒の範囲に制御した条件下でミ
ストを吹き付けたとき、溶融亜鉛めっき層のスパングル
が粒径６０〜１０００μｍの範囲に調整された。このよ
うにスパングルが調整された溶融亜鉛めっき鋼帯から切
り出された試験片に膜厚１８μｍの塗膜を施したとこ
ろ、塗膜面にスパングル模様が反映されず、極めて鮮映
な塗膜表面が得られた。また、０ｔ曲げ試験に供し、曲
げ加工された溶融亜鉛めっき鋼帯の溶融亜鉛めっき層を
顕微鏡観察したところ、めっき層に何らクラックが検出
されなかった。
【００１４】これに対し、粒径が８μｍに達しないミス
トを吹き付けて得られた溶融亜鉛めっき鋼帯では、急冷
効果が不足するため粒径が１０００μｍを超える大きな
スパングルが成長していた。この溶融亜鉛めっき鋼帯か
ら切り出された試験片に同様な塗装を施したところ、大
きなスパングル模様が反映された塗膜表面となった。ま
た、２０μｍを超えるミストを吹き付けた場合には、溶
融亜鉛めっき層に水滴マークが発生し、その上に形成さ
れる塗膜も表面欠陥をもつものであった。更にミスト粒
径が８〜２０μｍの範囲にある場合でも、２７０ｍ／秒
を超える流速で吹き付けて得られた溶融亜鉛めっき鋼板
では、スパングルの粒径は１０００μｍ以下に押さえら
れているものの、０ｔ曲げ試験後の溶融亜鉛めっき層に
クラックが観察された。また、６７ｍ／秒未満の流速で
吹き付けて得られた溶融亜鉛めっき鋼板では、急冷効果
が不足し、得られた溶融亜鉛めっき鋼帯には比較的大き
なスパングルが成長していた。
トを吹き付けて得られた溶融亜鉛めっき鋼帯では、急冷
効果が不足するため粒径が１０００μｍを超える大きな
スパングルが成長していた。この溶融亜鉛めっき鋼帯か
ら切り出された試験片に同様な塗装を施したところ、大
きなスパングル模様が反映された塗膜表面となった。ま
た、２０μｍを超えるミストを吹き付けた場合には、溶
融亜鉛めっき層に水滴マークが発生し、その上に形成さ
れる塗膜も表面欠陥をもつものであった。更にミスト粒
径が８〜２０μｍの範囲にある場合でも、２７０ｍ／秒
を超える流速で吹き付けて得られた溶融亜鉛めっき鋼板
では、スパングルの粒径は１０００μｍ以下に押さえら
れているものの、０ｔ曲げ試験後の溶融亜鉛めっき層に
クラックが観察された。また、６７ｍ／秒未満の流速で
吹き付けて得られた溶融亜鉛めっき鋼板では、急冷効果
が不足し、得られた溶融亜鉛めっき鋼帯には比較的大き
なスパングルが成長していた。
【００１５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、凝固直前の溶融亜鉛めっき層に処理液のミストを吹
き付ける際、ミストの粒径を８〜２０μｍ，鋼帯に衝突
するミストの流速を６７〜２７０ｍ／秒に維持すること
により、溶融亜鉛めっき層の表面に生成するスパングル
を粒径６０〜１０００μｍの範囲に収めている。このよ
うにスパングルが調整された溶融亜鉛めっき鋼帯は、溶
融亜鉛めっき層の上に形成される塗膜にスパングル模様
が反映されず、鮮映性に優れた塗膜面が得られる。ま
た、加工性に優れ、曲げ加工等を施した際にクラック等
の欠陥が溶融亜鉛めっき層に発生することもないため、
耐食性にも優れたものとなる。
は、凝固直前の溶融亜鉛めっき層に処理液のミストを吹
き付ける際、ミストの粒径を８〜２０μｍ，鋼帯に衝突
するミストの流速を６７〜２７０ｍ／秒に維持すること
により、溶融亜鉛めっき層の表面に生成するスパングル
を粒径６０〜１０００μｍの範囲に収めている。このよ
うにスパングルが調整された溶融亜鉛めっき鋼帯は、溶
融亜鉛めっき層の上に形成される塗膜にスパングル模様
が反映されず、鮮映性に優れた塗膜面が得られる。ま
た、加工性に優れ、曲げ加工等を施した際にクラック等
の欠陥が溶融亜鉛めっき層に発生することもないため、
耐食性にも優れたものとなる。
【図１】 溶融亜鉛めっき設備の概略図
【図２】 大粒径のミストを除去する作用をもつミスト
噴出用ノズルの断面図
噴出用ノズルの断面図
【図３】 圧縮空気を中心軸から、処理液を周辺から送
り出した場合のミストの粒径分布を説明する図
り出した場合のミストの粒径分布を説明する図
【図４】 ノズルから噴出されるミストから大粒径のミ
ストが除去される説明図
ストが除去される説明図
【図５】 本発明に従った条件下で適性粒度のスパング
ルが形成されることを示すグラフ
ルが形成されることを示すグラフ
１：鋼帯 ２：溶融亜鉛めっき浴 ３：シンクロー
ル ４：ガスワイピングノズル ５：ミスト噴出用
のノズル ６：溶融亜鉛めっき鋼帯 １０：ノズルチップ １１：ノズル孔 １２：大径
チャンバ １３：小径チャンバ １４：ネジ部
１５：段差 ２０：キャップ ３０：コア ３１：供給路 ３２：混合室 ４０：オリフィス ４１：空気供給路 ４２：処理
液供給路 ４３，４４：ネジ部 ５０：カプリング ５１：空気供給路 ５２：処理
液供給路
ル ４：ガスワイピングノズル ５：ミスト噴出用
のノズル ６：溶融亜鉛めっき鋼帯 １０：ノズルチップ １１：ノズル孔 １２：大径
チャンバ １３：小径チャンバ １４：ネジ部
１５：段差 ２０：キャップ ３０：コア ３１：供給路 ３２：混合室 ４０：オリフィス ４１：空気供給路 ４２：処理
液供給路 ４３，４４：ネジ部 ５０：カプリング ５１：空気供給路 ５２：処理
液供給路
Claims (1)
- 【請求項１】 溶融亜鉛めっき浴から引き上げられた鋼
帯に付着している過剰の溶融亜鉛を付着量を調整した
後、冷却能をもつ処理液のミストを凝固直前の溶融亜鉛
めっき層に吹き付ける際、粒径が８〜２０μｍに揃えら
れたミストを衝突速度６７〜２７０ｍｍ／秒の衝突速度
で溶融亜鉛めっき層に吹き付け、溶融亜鉛めっき層の表
面に生成するスパングルの粒径を６０〜１０００μｍに
調整する溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26131897A JPH11100653A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26131897A JPH11100653A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11100653A true JPH11100653A (ja) | 1999-04-13 |
Family
ID=17360148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26131897A Pending JPH11100653A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11100653A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002030402A (ja) * | 2000-07-10 | 2002-01-31 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐黒変性ミニマイズドスパングル溶融亜鉛めっき鋼板並びに処理液およびその使用法 |
| JP2003013194A (ja) * | 2001-07-02 | 2003-01-15 | Nkk Corp | めっき鋼帯の製造方法 |
| JP2004010960A (ja) * | 2002-06-06 | 2004-01-15 | Nippon Steel Corp | 工業製品の製造プロセスラインにおける冷却方法 |
| KR100742832B1 (ko) | 2004-12-28 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 스팡글이 없는 용융아연도금 강판, 그 제조방법 및 이에사용되는 장치 |
| WO2012099284A1 (ko) | 2011-01-20 | 2012-07-26 | 주식회사 포스코 | 심가공성 및 극저온 접합취성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| KR101171449B1 (ko) | 2009-12-28 | 2012-08-06 | 주식회사 포스코 | 심가공성 및 극저온 접합취성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| JP2015500925A (ja) * | 2011-12-23 | 2015-01-08 | ポスコ | 極低温接合性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
-
1997
- 1997-09-26 JP JP26131897A patent/JPH11100653A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002030402A (ja) * | 2000-07-10 | 2002-01-31 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐黒変性ミニマイズドスパングル溶融亜鉛めっき鋼板並びに処理液およびその使用法 |
| JP4522552B2 (ja) * | 2000-07-10 | 2010-08-11 | 日新製鋼株式会社 | 耐黒変性ミニマイズドスパングル溶融亜鉛めっき鋼板並びに処理液およびその使用法 |
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| JP2004010960A (ja) * | 2002-06-06 | 2004-01-15 | Nippon Steel Corp | 工業製品の製造プロセスラインにおける冷却方法 |
| KR100742832B1 (ko) | 2004-12-28 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 스팡글이 없는 용융아연도금 강판, 그 제조방법 및 이에사용되는 장치 |
| US7914851B2 (en) | 2004-12-28 | 2011-03-29 | Posco | Method of manufacturing hot-dipped galvanized steel sheet |
| KR101171449B1 (ko) | 2009-12-28 | 2012-08-06 | 주식회사 포스코 | 심가공성 및 극저온 접합취성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| WO2012099284A1 (ko) | 2011-01-20 | 2012-07-26 | 주식회사 포스코 | 심가공성 및 극저온 접합취성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| JP2015500925A (ja) * | 2011-12-23 | 2015-01-08 | ポスコ | 極低温接合性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
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