JP2000096202A - 溶融Ｚｎ基めっき鋼板のエッジしわ防止法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 鋼帯に溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを連続
的に施す場合に，鋼帯のエッジ近傍にエッジしわが発生
するのを防止し且つＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相（平衡相）の晶出
を防止して，表面外観の優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系
めっき鋼板を安定して製造する。 【解決手段】 １.０重量％以上のＡｌおよび１.０重量
％を超えるＭｇを含有した溶融Ｚｎめっき浴（例えばＡ
ｌ含有量が４.０〜１０重量％，Ｍｇ含有量が１.０〜
４.０重量％，残部がＺｎからなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍ
ｇ系めっき浴）に連続的に通板される鋼帯を該浴から連
続的に引き上げるさいに，未だ凝固を完了していないめ
っき層の表面に水または水溶液のミストを吹付けること
を特徴とする溶融Ｚｎ基めっき鋼板のエッジしわ防止
法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は，連続溶融めっきラ
インで溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造するさ
いに発生することがあるエッジしわの発生を防止し，さ
らには表面外観の良好な金属組織をもつめっき層を得る
方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼帯の連続溶融めっき設備にて溶融Ｚｎ
基系めっき鋼板を製造する場合，浴組成（ひいてはめっ
き層の組成），通板速度，冷却条件，浴から出た鋼帯が
曝される雰囲気等のめっき条件によっては，エッジしわ
の発生を見ることがある。本発明者らの経験では，酸化
され易い元素特にＡｌやＭｇ等を含む浴組成の場合に，
エッジしわが発生し易いことを知った。

【０００３】ここで「エッジしわ」とは，浴からの引き
上げを仮想して鋼帯を垂直にして見たときに，板の端縁
（単にエッジと呼ぶ）側から斜め下向きに延びる互いに
ほぼ平行な多数の線の集合からなるしわ模様を言う。そ
の代表例を図１に示した。

【０００４】図１は，図中のＬ方向を浴からの引き上げ
方向として写した実物の約１.５倍の写真である。図中
の右側に見える一方のエッジの側から，斜め下向きに細
い線が無数に延びているのが見える。これが「エッジし
わ」である。また，このエッジしわと直交する方向に
（エッジ側から斜め上向きに）やや太いヒゲ様の単線が
ところどころに見られる。このヒゲ様の単線は，エッジ
しわに比べると良く目立つが，実際には金属光沢をもつ
滑らかな表面を有している。後者のヒゲ様の金属光沢を
もつ部分を「ヒゲ模様」と呼ぶことにする。

【０００５】図２は，図１の金属光沢部と記した矢視点
の拡大写真であり，右上方部の黒い部分がヒゲ模様の金
属光沢部，左下方部において無数の白線が発生している
ように見えるのがエッジしわである。エッジしわは，同
方向にしわが寄った凹凸構造をしており，この凹凸で光
の乱反射がおこり，めっき表面が白っぽく見えるように
なる。

【０００６】エッジしわが発生しても，ヒゲ模様は発生
したりしなかったりする。すなわちヒゲ模様のあるエッ
ジしわと，ヒゲ模様のないエッジしわがあるが，本明細
書では両者を含めた意味でエッジしわと呼ぶ。いずれに
しても，エッジしわが発生するとめっき鋼板の表面外観
を著しく損ね，製品としての実用に耐えないことにな
る。

【０００７】従来，このエッジしわの発生機構やその防
止について具体的な報告例はない。わずかに，特公昭６
１−３３０６９号公報において，Ｍｇ：０.１〜２.０
％，Ａｌ：０.１〜０.５％を含むＺｎめっき浴を用いた
場合には，めっき面に「ヘア」が発生することがあるこ
と，そして，浴面から鋼帯表面に付着しためっき金属が
凝固するまでの間をシールボックスで囲い，このシール
ボックス内の酸素濃度をワイピングノズルの上下で所定
の範囲に制御すると，このヘアの発生が抑制できると教
示している。しかし，このヘアが前記のエッジしわに対
応するか否かは不明である。

【０００８】また，特公昭６０−５５５９３号公報に
は，Ｍｇを０.１〜２.０％含有する溶融Ｚｎ合金めっき
鋼板の製造に際して，浴面から出ためっき面を酸素濃度
５０００ｐｐｍ以下に制御したシールボックスで囲み，
さらにこのシールボックスから出た未凝固のめっき面に
水または水溶液のミストで強制冷却すると，均一なゼロ
スパングルが得られると教示し，さらにＭｇを添加した
浴では，ワイピング時の酸化により表面が酸化マグネシ
ウムに変化し，皮張り現象および皮張り下の溶融金属の
流れにより不均一な縞状の流れ外観となると記載されて
いる。この縞状の流れ外観が前記のエッジしわに対応す
るか否か不明である。とくに，該公報の開示はＡｌを含
有しない浴に対してのものであるから，ＭｇとＡｌを複
合添加した場合のめっき層表面に生じる酸化皮膜の挙動
については参考にはならない。

【０００９】他方，本願と同一出願人に係る特開平１０
−２２６８６５号公報において，本発明者らは，Ａｌ：
４.０〜１０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部
がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−
Ｍｇ系めっき鋼板のめっき層を，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ₂
Ｍｇの三元共晶組織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕と，場
合によってはさらに〔Ｚｎ単相〕が混在した金属組織に
すれば，工業製品として十分な耐食性と表面外観をもつ
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板が得られることを提
案し，この金属組織を得るための製造条件も明らかにし
たが，その後の経験として，このようなＡｌとＭｇを比
較的多量に含有する溶融Ｚｎ基めっき鋼板ではエッジし
わが発生し易いことを知見した。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】前記の特公昭６１−３
３０６９号公報の酸素濃度を制御する方法は，特定のめ
っき組成を有するものを対象としたものであり，且つ酸
素濃度の制御自体も，ワイピングノズルの上下では異な
る濃度に制御するものであるから，めっき組成が異なっ
たり，めっき条件が異なった場合にも汎用的に適用でき
るというものではない。また，エッジしわの発生原因に
基づいての対策であるとも考えられないので，エッジし
わの発生を確実に防止できるというものでない。とく
に，ＡｌやＭｇが該公報の浴組成のものより多い場合に
ついてまで，エッジしわ防止に効果があるか否かは全く
不明である。また特公昭６０−５５５９３号公報のもの
もＡｌを含有しない浴についてのものであるから，溶融
Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造する場合に発生す
るエッジしわやＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相の晶出に対して有益な
防止対策を教えるものではない。

【００１１】したがって本発明の課題は，ＡｌとＭｇを
比較的多量に含有する溶融Ｚｎ基めっき鋼板に発生しや
すいエッジしわの発生原因を究明し，その発生を防止し
て，表面性状が良好な溶融Ｚｎ基めっき鋼板を安定して
製造することにある。さらには，Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶
融めっき鋼板特有の現象，とくに前記特開平１０−２２
６８６５号公報に記載したようにＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相とＺ
ｎ₂Ｍｇ系相の併存を防止しながら（Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の
晶出を防止しながら），エッジしわの発生を抑制するこ
とにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】前記の課題は，エッジし
わの発生原因であるめっき層中央部のたれ落ちを軽減す
ることによって達成できる。後に詳述するが，未凝固の
めっき層が凝固するまでの間にエッジ部よりも板幅中央
部においてめっき層がたれ落ち，これに伴って表層の酸
化皮膜にエッジ部から斜め下向きの張力が発生すること
がエッジしわの原因であることを本発明者らは知見し，
このめっき層のたれ落ちを軽減すれば，エッジしわも軽
減することを知った。そして，未凝固のめっき層に水ま
たは水溶液のミストを噴霧すればこのたれ落ちが軽減
し，ミストを噴霧しない場合にはエッジしわが発生する
条件でも，エッジしわが発生しないことを知見した。

【００１３】したがって，本発明によれば，１.０重量
％以上のＡｌおよび１.０重量％を超えるＭｇを含有し
た溶融Ｚｎめっき浴に連続的に通板される鋼帯を該浴か
ら連続的に引き上げるさいに，未だ凝固を完了していな
いめっき層の表面に水または水溶液のミストを吹付ける
ことを特徴とする溶融Ｚｎ基めっき鋼板のエッジしわ防
止法を提供する。

【００１４】このミスト噴霧によるエッジしわ防止に加
え，該ミストの吹付けを該めっき層の温度が３５０℃を
超える温度域で行えば，Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の晶出が防止
され，前掲の特開平１０−２２６８６５号公報で提案し
たＺｎ₂Ｍｇ系相の金属組織とすることができることを
知見した。

【００１５】したがって，本発明はまた，溶融Ｚｎめっ
き浴中のＡｌ含有量が４.０〜１０重量％，Ｍｇ含有量
が１.０〜４.０重量％であり，該ミストの吹付けを該め
っき層の温度が３５０℃を超える温度域で行ってＺｎ₁₁
Ｍｇ₂系相の晶出を抑制する前記のエッジしわ防止法を
提供する。

【００１６】さらに，ミスト噴霧によるエッジしわ防止
に加え，該ミストの粒径を選択すると，この系統の溶融
Ｚｎ基めっき鋼板の表面肌の制御ができることがわかっ
た。すなわち，該ミストの平均粒径を３μｍ以上１７μ
ｍ未満にするとめっき層に光沢肌を付与することがで
き，該ミストの平均粒径を１７μｍ以上１００μｍ以下
とするとめっき層に白色肌を付与することができる。

【００１７】したがって，本発明はまた，該ミストの平
均粒径を３μｍ以上１７μｍ未満としてめっき層に光沢
肌を付与する前記のエッジしわ防止法，および該ミスト
の平均粒径を１７μｍ以上１００μｍ以下としてめっき
層に白色肌を付与する前記のエッジしわ防止法を提供す
るものである。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明者らは，溶融Ｚｎ−Ａｌ−
Ｍｇ系めっき鋼板に顕れる「エッジしわ」の発生原因を
究明すべく種々の試験研究を重ねたところ，未だ凝固を
完了していないめっき層が凝固するまでの過程でめっき
層表面に生成する「酸化皮膜」の挙動がエッジしわに関
与していることを知見した。ＡｌとＭｇを含有するめっ
き浴では，これらの元素は酸素との親和力が大きいの
で，ストリップ表面に被着しためっき層が凝固を完了す
るまでの間に，その表層にＭｇ（Ａｌ）の酸化物を含有
した酸化皮膜が生成しやすいが，このＭｇ（Ａｌ）系酸
化皮膜は，エッジしわ発生原因となるような性質を有し
ていることがわかった。この酸化皮膜に対して，板のエ
ッジ側から板面中央部に向けて斜め下向きの張力が加わ
るとエッジしわが発生するのである。その発生機構は次
のように考えられる。

【００１９】図４と図５は，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っきを，通常の溶融Ｚｎ基めっき同様のラインでストリ
ップに対して施す場合の浴近傍の状態を，各々方向を変
えて見た概略図であり，１は溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき浴，２は鋼帯，３はスナウト，４はシンクロール，
５は気体絞り装置（ワイピングノズル），６はめっき層
の凝固完了位置を示している。浴１から垂直方向に引き
上げられた鋼帯は，気体絞り装置５で，その表面に付着
しためっき層厚が調整され，凝固完了位置６で凝固を完
了することになる。そのさい，気体絞り装置５を通過後
の鋼帯表面に付着している未凝固状態のめっき層は重力
により下方にたれ落ちようとする。すなわち，母材鋼帯
に対してめっき層は下方に相対移動する。そのため，め
っき層表面に生成した酸化皮膜も，図５の中央部の矢印
７に示すように，たれ落ちるめっき層に引きずられるよ
うに母材鋼帯に対して下方に落ちようとする。

【００２０】一方，エッジ部においては，図３のエッジ
部の拡大写真に見られるように，めっき層が非常に薄く
なっている部分が存在し，この部分では酸化皮膜と母材
がくっついた状態になっている。そして，エッジ近傍で
は板中央付近よりも放熱効果が高いので早くめっき層の
凝固が開始し，表面酸化皮膜は母材に対して固定された
状態になる。

【００２１】したがって，酸化皮膜は，めっき層の未凝
固位置において，板面中央部ほどたれ落ちる程度が高く
なり，このためにエッジ部から斜め下向きに図５の矢印
で示すような張力８が発生する。また，この張力８の発
生により，これと直交する方向には圧縮応力がかかるこ
とになる。この斜め下向きの張力８とこれと直交する方
向の圧縮応力により，前記した斜め下向きのエッジしわ
が発生する。めっき層のたれがさらに大きく，すなわち
張力が大きくなると，表面の酸化皮膜は破断し，エッジ
しわとほぼ直交する方向に新たに溶融金属表面が生成す
る。これが前記の太い単線つまりヒゲ模様となる。すな
わち，ヒゲ模様の単線は酸化皮膜の破断跡であると考え
られる。図５において，エッジしわとヒゲ模様が発生す
る領域を９で示した。

【００２２】以上から，めっき層表面の酸化皮膜に前記
のような張力８が発生しないか，発生してもその程度が
低い場合にはエッジしわは発生しない。通常の溶融Ｚｎ
めっき鋼板の製造ラインでエッジしわが見られない場合
には，そのような条件下にあると見てよい。しかし，酸
化皮膜に対して前記のような張力８の発生する条件下で
は，その張力８の発生を緩和すればエッジしわを防止で
きる筈である。

【００２３】本発明者らは，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき鋼板の製造において，未凝固状態にあるめっき層表
面に水または水溶液のミストを吹付けると，エッジしわ
の発生を防止することができることを見い出した。ミス
トの吹付けにより，前記のような酸化皮膜に加わる張力
８が緩和されたからであろと考えられる。ミスト吹付け
により未凝固状態のめっき層が強制的に冷却される結
果，板中央部のたれ落ちの程度が少なくなり，これに伴
って酸化皮膜に加わる張力８が緩和されるのであろう。

【００２４】このミストの吹付けは，未凝固状態にある
めっき層の全面（板幅いっぱい）に対して行うのが実際
的であるが，エッジ近傍だけに行ってもエッジしわ防止
に効果がある。前者の場合には，未凝固状態のめっき層
が全体的に強制冷却される結果，板中央部のたれ落ちの
程度が少なくなるものと考えてよいが，後者の場合に
は，ミスト吹付けの圧力により表面酸化皮膜がミクロ的
に分断される現象が起きるか，吹付け圧力によって表面
に凹凸が形成されて表面積が増加する現象が起きる結
果，或いは両現象が複合して起きる結果，めっき層表面
の酸化皮膜にかかる前記の張力が緩和されるのではない
かと考えられる。めっき層全面に吹付ける場合には，こ
の様な現象に加えて，前記のたれ落ちの低減の効果が加
わるものと考えられる。

【００２５】このように，エッジしわ防止に対してミス
ト吹付けが著効を示すが，このミスト吹付けが溶融Ｚｎ
−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造にとって，さらに有利
な結果をもたらすことがわかった。その一つは，Ｚｎ₁₁
Ｍｇ₂系相の晶出を抑制する点であり，他の一つは表面
肌の制御ができる点である。

【００２６】特開平１０−２２６８６５号公報に提案し
たように，めっき層（ひいてはめっき浴）の成分組成が
Ａｌ：４.０〜１０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量
％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる場合，め
っき浴温とめっき層凝固までの冷却速度を適正に制御す
ると，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ₂Ｍｇの三元共晶組織〕の素
地中に〔初晶Ａｌ相〕または〔初晶Ａｌ相〕と〔Ｚｎ単
相〕が混在しためっき層組織（Ｚｎ₂Ｍｇ系相と呼ぶ）
にすることができ，工業製品として十分な耐食性と表面
外観を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を得る
ことができる。このＺｎ₂Ｍｇ系相は一種の非平衡相で
あり，Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の平衡相とは区別される。ここ
で，Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の平衡相とは，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚ
ｎ₁₁Ｍｇ₂三元共晶組織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕ま
たは〔初晶Ａｌ相〕と〔Ｚｎ単相〕が混在しためっき層
組織を言う。

【００２７】適正にミスト吹付けを行うと，このＺｎ₁₁
Ｍｇ₂系の平衡相の晶出を抑制することができ，Ｚｎ₂Ｍ
ｇ系の非平衡相が安定して得られることがわかった。す
なわち，ミストの吹付けを該めっき層の温度が３５０℃
を超える温度域，好ましくは３７０℃以上の領域で行っ
た場合に，Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の晶出を抑制できる。凝固
完了までミスト吹付けを行うとＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相が晶出
してしまい，Ｚｎ₂Ｍｇ系相中に目視できる大きさの斑
点状のＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相が晶出した組織となり，製品の
表面外観を悪くすると共に，両相の耐食性の違いから使
用中に一層表面外観を悪くするようになる。めっき相の
凝固完了温度は，浴組成がＡｌ：４.０〜１０重量％，
Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部がＺｎおよび不可避的
不純物からなる場合，平衡状態図上の三元共晶組成が晶
出する温度である３４３℃であると考えてよく，実ライ
ンでは図４に示すように気体絞り装置５から所定の高さ
のところに，この凝固完了位置６が存在することにな
る。

【００２８】したがって，ミスト吹付けはこの凝固完了
位置６よりも所定の距離だけ下方の３５０℃以上の領域
で行うのがよい。図６に，このミスト吹付け状態を図解
的に示した。

【００２９】図６は，噴霧ノズル７を設置した以外は，
図４と同様の概略図である。図６の例では，ワイピング
ノズル５と凝固完了位置６との間の未凝固めっき層の両
面に対して噴霧できるように，高さ方向にほぼ等間隔で
５段に噴霧ノズル７を設置した例を示しており，最高段
ノズルの噴霧位置は，凝固完了位置６よりも距離Ｌだけ
下方である。すなわち，最高段ノズルで噴霧された状態
でも，めっき層の温度は３５０℃より高く，好ましくは
３７０℃以上を維持しており，距離Ｌだけ移動する間は
未凝固状態である。この距離Ｌだけ未凝固状態であるこ
とが，エッジしわの発生を防止しながら且つＺｎ₁₁Ｍｇ
₂系相の晶出を抑制するうえで肝要であることが明らか
となった。この関係を満たす以上は，噴霧ノズル７は図
６の例に限らず，任意の段数で配置することができる。

【００３０】図７は，図６の噴霧ノズルを鋼帯を横切る
水平面で見た図である。図示のように，鋼帯２の幅方向
両面に設置したヘッダー９に，噴霧ノズル７が等間隔で
多数取付けてあり，これら全ての噴霧ノズル７から水ま
たは水溶液のミストを一様に吹付けることにより，鋼帯
２の幅方向一杯にミストが吹付けられる。噴霧ノズルと
しては，所定圧力の水または水溶液と，所定圧力の気体
を同時に供給する，いわゆる二流体ノズルを用いるのが
便宜である。これらの圧力を調整することにより，ミス
トの粒径を制御することができる。また，めっき層と噴
霧ノズルとの間の距離を調整することにより，めっき層
への吹付け圧力も調整できる。

【００３１】図示の例では，水溶液源１０からポンプ１
１で各ヘッダー９に水溶液を管路１２を経て供給すると
共に，圧縮気体１３を導入管路１４を経て各ヘッダー９
に供給し，各噴霧ノズル７内で水溶液と圧縮気体を合流
させてミストを噴霧する。そのさい，管路１２の弁１５
と，管路１４の弁１６の開度調整により，液と気体の圧
力を個別に制御できるようにしてある。図例のほか，特
にヘッダー使用せず，独立した複数のノズルを並設し，
各ノズル個別に所定圧力の水または水溶液と，所定圧力
の気体を同時に供給するようにしてもよい。なお，圧縮
気体１３としては，不活性ガスを使用することができる
が，空気を使用してもよい。

【００３２】図８は，図７と同じく噴霧ノズルを鋼帯を
横切る水平面で見た図であるが，未凝固のめっき層のエ
ッジ近くの表面だけに対してミストを噴霧する状態を示
している。この場合にも，前述したとおり，エッジしわ
の発生を防止することができる。

【００３３】図９は，各噴霧ノズル７を噴霧ボックス１
８内に設置した装置例を示す。噴霧ボックス１８は，ス
トリップ２が通過するに必要な開口を上下に有した上下
動可能なボックスであり，この中に各噴霧ノズル７が設
置されると共に，ボックス内の流体を常時排気できるよ
うに，排気装置（図示せず）に，排気口１９を通じて接
続されている。適正に排気を行いながら，噴霧ノズル７
からミストをめっき面に対して噴霧すると，過剰のミス
トが噴霧ボックス１８内に飛散し，噴霧ノズル７から直
接的に吹付けられたミストに加え，飛散しているミスト
によってもめっき面全体を冷却することができる。この
ため，図８のように，エッジ近傍だけにミストを吹付け
ても，中央部も冷却する効果が得られる。また，噴霧ボ
ックス１８を上下し且つ噴霧量を調整することにより，
所望のめっき層温度域に対してミスト吹付けを行うこと
ができる。

【００３４】さらに，ワイピングノズル５をシールボッ
クス２０内に設置し，このシールボックス５内の雰囲気
を調整することも望ましい。しかし，本発明が対象とす
るような溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴では，特公昭
６０−５５５９３号公報のようにシールボックス内を酸
素濃度５０００ｐｐｍ以下にまで低減することは必ずし
も必要ではなく，酸素濃度５vol.％以下であれば本発明
の目的は十分に達成できることがわかった。

【００３５】また，噴霧ボックス１８を出たあとは，上
下動が可能なエアジエットクーラー２１で強制冷却する
ことも好ましい。実際には，このエアジエットクーラー
２１内に凝固完了位置がくるように，ライン操業条件に
合わせてエアジエットクーラー２１の位置を制御するの
がよい。

【００３６】めっき層の冷却速度については，めっき浴
立ち上がりからめっき層の凝固完了までの平均冷却速度
が４℃／秒以上となるようにするのがよい。また，本発
明が対象とする溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきにおいて
は，めっき層温度が４８０℃以上になるとＦｅ−Ａｌ系
金属間化合物からなる合金層が成長しやすく，このため
めっき層と鋼板との密着性を低下させるので，めっき浴
の温度は４８０℃未満とするのがよい。

【００３７】このようにしてミストの吹付けにより，溶
融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板製造時に発生しやすい
エッジしわの防止を図ることができ且つＺｎ₁₁Ｍｇ₂系
相の晶出を防止して均一なＺｎ₂Ｍｇ系相の金属組織と
することができるが，そのうえ更に，ミスト吹付けのさ
いの平均ミスト粒径を異ならしめると，めっき層の表面
肌を光沢肌を有するものと白色肌を有するものに区分け
して調整できることがわかった。

【００３８】具体的には，後記の実施例で示すように，
ミストの平均粒径を３μｍ以上１７μｍ未満にすると表
面凹凸の小さな光沢肌となり，１７μｍ以上１００μｍ
以下にすると白色肌になることが判明した。ミストの粒
径は二流体ノズルを用いる場合には，空気圧と水圧を調
整することにより制御できる。ミストは水を用いて形成
することができるが，水溶液を用いてもよい。水溶液と
しては，リン酸２水素アンモニウム水溶液，リン酸水素
２ナトリウム水溶液，２リン酸ナトリウム水溶液，硝酸
コバルト水溶液等が使用できる。

【００３９】本発明は，エッジしわの発生が問題となる
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっきを対象とするもので
あり，その浴組成は１.０重量％以上のＡｌ，好ましく
は４.０〜１０重量％のＡｌ，および１.０重量％を超え
るＭｇ，好ましくは１.０〜４.０重量％のＭｇを亜鉛中
に含有したものである。このＡｌ量およびＭｇ量を含有
する以上は，さらに種々の理由から他の成分を含有した
ものも本発明は対象とすることができる。他の成分の代
表的なものとしてＴｉとＢがある。このＴｉとＢはＴｉ
−Ｂ合金または化合物として添加されてもよい。なお，
ＡｌおよびＭｇの含有量を前記範囲とする理由は次のと
おりである。

【００４０】めっき層中のＡｌは，当該めっき鋼板の耐
食性の向上と当該めっき鋼板製造時のドロス発生を抑制
する作用を供する。Ａｌ含有量が１.０重量％未満では
耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系のド
ロス発生を抑制する効果も低い。好ましくはＡｌは４.
０重量％以上とするのがよい。他方，Ａｌ含有量が１０
重量％を越えると，めっき層と母材鋼板との界面でＦｅ
−Ａｌ合金層の成長が著しくなり，めっき密着性が悪く
なる。好ましいＡｌ含有量は４.５〜９.０重量％，更に
好ましいＡｌ含有量は５.０〜８.５重量％，一層好まし
いＡｌ含有量は５.０〜７.０重量％である。

【００４１】めっき層中のＭｇは，めっき層表面に均一
な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の耐食性を著
しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.０％以下で
はかような腐食生成物を均一に生成させる作用が十分で
はなく，他方，Ｍｇ含有量が４.０％を越えてもＭｇに
よる耐食性向上効果は飽和し，かえってＭｇ酸化物系の
ドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ含有量は好ましく
は１.０〜４.０重量％とする。好ましいＭｇ含有量は
１.５〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は２.
０〜３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５〜
３.５重量％である。

【００４２】また，ＴｉとＢはめっき層の金属組織を先
の特願平８−３５２４６７号で提案したようにＺｎ₂Ｍ
ｇ系三元共晶の金属組織とする場合に外観および耐食性
に悪い影響を与えるＺｎ₁₁Ｍｇ₂相の生成・成長を抑制
する作用を供する。この効果を得るために，Ｔｉ，Ｂま
たはＴｉ−Ｂ合金もしくは化合物を浴に添加する場合に
は，いずれも０.００５重量％以上とすればよい。しか
し，０.１重量％を超えると，めっき層中にＴｉ−Ａｌ
系の析出物が成長し，めっき層に凹凸が生じ（現場用語
でブツと呼ばれるものに対応する），外観を損ねるよう
になるので好ましくはない。

【００４３】以下に本発明の実施例を挙げるが，めっき
鋼板に生成したエッジしわの発生状況を次の基準で３段
階評価した（ただし，表３ではしわ幅の測定値を具体的
に記入した）。 (1) エッジしわ（ヒゲ模様を含む）が全く発生しない
（表中に◎で示す） (2) エッジしわが僅かに発生することがあったが，その
しわ幅（図５の符号９で示すように，エッジしわが発生
したエッジ端からの距離）が１０ｍｍ未満であったもの
（表中に○で示す）。 (3) ヒゲ模様の有無に拘わらず，しわ幅１０ｍｍ以上の
エッジしわが発生したもの（表中に×印で示す）。

【００４４】また，Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の晶出の程度（平
衡相の有無）を次の基準で３段階評価した。 (1) Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相が発生しなかった（表中に○で示
す）。 (2) Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相が斑点状に晶出した（表中に△で
示す）。 (3) Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相が全面に晶出した（表中に×で示
す）。

【００４５】

【実施例】〔実施例１〕下記の「めっき条件」で溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造した際に，下記の
「ミスト吹付け条件」でめっき層の表裏全面に，その吹
付け位置を変えてミストを吹付けた。

【００４６】「めっき条件」 処理設備：遵続溶融めっきライン 処理鋼帯：板厚２.３ｍｍの熱延鋼帯 めっき浴組成：Ａ１＝６.１重量％，Ｍｇ＝２.９重量
％，残部＝Ｚｎ めつき浴温：４３０℃ 目付量：９０ｇ／ｍ² 通板速度：６５ｍ／ｍｉｎ

【００４７】「ミスト吹付け条件」 使用ノズル：２流体ノズル， 使用流体：水（水圧＝１.０kgf/cm²）＋空気（空気圧＝
２.５kgf/cm²） 噴霧水量：ノズル１本当たり４０ｍＬ／ｍｉｎ 噴霧空気量：ノズル１本当たり６０ＮＬ／ｍｉｎ 平均ミスト粒径：１２μｍ めっき層までの吹き付け距離：１５０ｍｍ ミスト吹付開始温度：ミスト吹付装置入側のめっき層の
温度（表１に表示） ミスト吹付終了温度：ミスト吹付装置出側のめっき層の
温度（表１に表示）

【００４８】上記の条件でミスト吹付け位置（吹付開始
・終了時のめっき層温度）を変えた場合に得られた各め
っき鋼板のエッジしわの発生状況とＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相
（平衡相）の晶出状況を調べ，その結果を表１に示し
た。

【００４９】

【表１】

【００５０】表１の結果から，ミスト吹付けを適正に行
うと，エッジしわを防止しながら且つＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相
の晶出を防止できることがわかる。具体的には，溶融状
態にあるめっき層の温度が３７０℃以上のところからミ
スト吹付けを開始するとエッジしわを低減できる。さら
に，３８０℃以上でミスト吹付を開始すれぱ，エツジし
わをほぼ完全に消滅させることができる。３７０℃未満
でミストを吹付け始めても充分な効果が得られないの
は，板中央部のめっき層のたれ落ちを軽減するミストの
強制冷却効果が小さいことや，めっき層の粘性が高いこ
とや，表面の酸化皮膜が厚く成長していることなどが影
響していると考えられる。

【００５１】他方，ミスト吹付けの終了温度について
は，３５０℃以下の温度まで吹付けると，Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂
系相が晶出して表面外観ムラが発生するようになる。こ
れは，三元共晶組成が晶出する温度（平衡状態図的には
３４３℃）の近傍でミストを吹き付けると，めっき層表
面でのＺｎ₁₁Ｍｇ₂系相の核形成が促進されるためと考
えられる。

【００５２】したがって，めっき浴から立ち上がり所定
付着量に制御した後のめっき層に対し，その温度が３７
０℃以上，さらに好適には３８０℃以上である未凝固の
めっき層の表面にミストを吹付け，且つ３５０℃を超え
る温度すなわちめっき層が凝固を完了する前までに吹付
けを終了することによって，エッジしわを防止しながら
Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の晶出を防止でき，表面外観の良好な
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板が得られることがわ
かる。

【００５３】〔実施例２〕実施例１と同一の「めっき条
件」のもとで溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造
した際に，下記の「ミスト吹付け条件」でめっき層のエ
ッジ近傍の表裏面面に，その吹付け位置を変えてミスト
を吹付けた。なお，ミストの吹付けは図９に示したよう
に排気装置付きの噴霧ボックス内で行った。

【００５４】「ミスト吹付け条件」 使用ノズル：２流体ノズル 使用流体：水（水圧＝２.５kgf/cm²）＋空気（空気圧＝
４.５kgf/cm²） 噴霧水量：ノズル１本当たり９０ｍＬ／ｍｉｎ 噴霧空気量：ノズル１本当たり９０ＮＬ／ｍｉｎ 平均ミスト粒径：１５μｍ めっき層までの吹き付け距離：２００ｍｍ ミスト吹付け位置：鋼帯のエッジから２００ｍｍの範囲 ミスト吹付開始温度：ミスト吹付装置入側のめっき層の
温度（表２に表示） ミスト吹付終了温度：ミスト吹付装置出側のめっき層の
温度（表２に表示）

【００５５】

【表２】

【００５６】表２の結果から，エッジ近傍に対してミス
ト吹付けを行った場合にも，実施例１と同様の結果が得
られたことがわかる。すなわち，鋼帯のエッジ近傍にミ
スト吹き付けた場合でも，実施例１と同様にめっき層の
温度が３７０℃以上の温度域で吹き付けるとしわは低減
され，３８０℃以上ならばほぼ完全に消滅できる。ま
た，３５０℃以下の温度域までミストを吹き付けると，
エツジ近傍にはＺｎ₁₁Ｍｇ₂系の平衡相が晶出し，外観
を損なうので好ましくない。なお，３５０℃以上の温度
域でミストを吹付けた例では，ミストが直接的には噴霧
されない中央部のめっき層にもＺｎ₁₁Ｍｇ₂系の平衡相
は晶出していなかった。

【００５７】したがって，めっき浴から立ち上がり所定
付着量に制御した後のめっき層に対し，その温度が３７
０℃以上，さらに好適には３８０℃以上である未凝固の
めっき層のエッジ近くの表面だけにミストを吹付け，３
５０℃を超える温度すなわちめっき層が凝間を完了する
前までに吹付けを終了することによって，表面外観の良
好な溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板を得ることができ
る。

【００５８】〔実施例３〕浴中Ａｌ量とＭｇ量を表３に
示したように種々変化させためっき浴を使用し，下記の
「めっき条件」と「ミスと吹付け条件」のもとで，溶融
Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造した。

【００５９】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっきライン 処理鋼帯：板厚１.０ｍｍの冷延鋼帯 めっき浴組成：表３に表示 めっき浴温：４６５℃ 目付量：２００ｇ／ｍ² 通板速度：１００ｍ／ｍｉｎ

【００６０】「ミスト吹付け条件」 使用ノズル：２流体ノズル 使用流体：水（水圧＝２.０kgf/cm²）＋空気（空気圧＝
４.５kgf/cm²） 噴霧水量：ノズル１本当たり４５ｍＬ／ｍｉｎ 噴霧空気量：ノズル１本当たり９０ＮＬ／ｍｉｎ 平均ミスト粒径：１０μｍ めっき層までの吹き付け距離：１００ｍｍ めっき層への吹付け幅：めっき層の表裏全面 ミスト吹付開始温度：ミスト吹付装置入側のめっき層の
温度（表３に表示） ミスト吹付終了温度：ミスト吹付装置出側のめっき層の
温度（表３に表示）

【００６１】各浴組成で実施した結果を表３に示した。
表中のエッジしわ幅は，めっき層凝固後の鋼帯のエッジ
から内側に延びたしわ模様の幅（図５の符号９で示す領
域）の測定値である。

【００６２】

【表３】

【００６３】表３の結果に見られるように，ミスト吹付
けを行わない場合には，１.０重量％以上のＡｌと１.０
重量％以上のＭｇを複合添加した溶融Ｚｎめっき浴では
エッジしわが発生し易くなること，特に４.０重量％以
上のＡｌと１.０重量％以上のＭｇを複合添加した溶融
Ｚｎめっき浴ではエッジしわの発生が顕著になることが
わかる。これは，酸化しやすいＭｇとＡ１を一定量以上
含むと，めっき層の表面に形成される酸化皮膜の性状が
変化してエッジしわの成長が促進されるものと考えられ
る。

【００６４】しかし，このエッジしわは，めっき付着量
を制御した後の３７０℃以上の溶融状態にあるめっき層
表面にミストを吹き付けることによって低減でき，とく
に，３８０℃以上でミスト吹き付けを行うとほぼ完全に
消減させることができることがわかる。なお，Ａ１：
１.０〜１０.０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残
部が亜鉛のめっき浴組成の場合，めっき層の凝囲完了温
度は三元共晶組成の３４３℃である。

【００６５】３７０℃未満の温度域でミスト吹き付けを
行ってもエッジしわを低減する効果が得られないのは，
板中央部のめっき層のたれ落ちを軽減するミストの強制
冷却効果が小さいことや，めっき層の粘性が低下する
か，あるいは表面の酸化皮膜が厚く成長するために，ミ
スト吹付けの圧力による皮膜の分断効果や凹凸形成効果
が得られ難くなるものと考えられる。

【００６６】〔実施例４〕下記の「めっき条件」のもと
で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造する際に，
下記の「ミスト吹付け条件」でめっき層の表裏全面にミ
ストを吹付けた。

【００６７】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっきライン 処理鋼帯：板厚３.２ｍｍの熱延鋼帯 めっき浴組成：Ａ１＝６.３重量％，Ｍｇ＝３.３重量
％，Ｔｉ＝０.０４重量％，Ｂ＝０.０１重量％，残部＝
Ｚｎ めっき浴温：４２０℃ 目付量：１５０ｇ／ｍ² 通板速度：５０ｍ／ｍｉｎ

【００６８】「ミスト吹付け条件」 使用ノズル：２流体ノズル 使用流体：水（水圧：０.５〜５kgf/cm²)＋空気（空気
圧：１〜１０kgf/cm²) 噴霧水量：ノズル１本当たり５〜１０００ｍＬ／ｍｉｎ めっき層までの吹付け距離：２５０ｍｍ ミスト吹付開始温度：４００℃， ミスト吹付終了温度：３８５℃ ミスト平均粒径：１〜１１０μｍ

【００６９】前記のように，使用流体の水・空気比を変
化させてミスト粒径を変化させ，種々の粒径のミストを
吹付けて得られためっき鋼板について，その表面肌とエ
ッジしわの発生状況を調べ，その結果を表４に示した。
また，入射光角度を６０^oとして光沢度計で測定しため
っき表面の光沢度の測定結果も表４に併記した。

【００７０】

【表４】

【００７１】表４に見られるように，未凝固状態のめっ
き層に吹付けるミストの平均粒径により，エッジしわの
抑制効果および凝固後の表面肌は異なったものとなる。
すなわち，平均ミスト粒径が１μｍでは充分なエッジし
わ低減効果が得られないが，４μｍ以上のミストを吹付
けるとエッジしわを防止できる。そして，平均ミスト粒
径が３μｍ以上１７μｍ未満の場合は，光沢のある表面
肌となる。他方，平均ミスト粒径が１７μｍ以上１００
μｍ以下の場合は，表面が白色肌となる。

【００７２】白色肌のめっき層表面には微細な凹凸が観
測される。このために光が乱反射して白く見えるものと
見てよい。微細な凹凸はミストの衝突圧力により形成さ
れたものと考えられる。ただし，平均ミスト粒径が１０
０μｍを越えると，めっき層に流れ模様が発生し，外観
ムラを呈するようになるので好ましくない。平均粒径が
大きすぎると，ミスト衝突時に，溶融状態のめっき層が
局部的に押しのけられることによって流れ模様が発生す
るのではないかと考えられる。

【００７３】なお，水に代えて１.５％リン酸２水素ア
ンモニウム水溶液を用いた以外は実施例４と同様に実施
したところ，表４と同様の結果が得られることを確認し
た。また，空気に代えて窒素ガスを用いた以外は実施例
４と同様に実施したところ，やはり表４と同様の結果が
得られることを確認した。

【００７４】〔実施例５〕下記の「めっき条件」に記し
た溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴を用いて，処理鋼帯
の種類，厚み，幅，通板速度，目付量を種々変え，また
下記の「ミスト吹付け条件」に記したようにその吹付け
条件を変化させて溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを施し
た。いずれも連続２４時間の運転を行った。また，いず
れもめっき浴立ち上がりから，めっき層の凝固完了まで
の平均冷却速度は４℃／秒以上とした。

【００７５】そのさい，図９に示したように，ワイピン
グノズルはシールボックス内に設置し，このシールボッ
クス内の雰囲気を酸素濃度５ｖｏ１％以下に保持した。
また，噴霧ノズルも排気装置付きの噴霧ボックス内に配
置し，このボックス全体を上下することにより，めっき
層の温度が該ボックス入側で３８０℃以上，該ボックス
出側で３６０℃以上となるように該ボックス高さ並びに
ミスト噴霧量を調整した。さらに，この噴霧ボックスの
上方にはエアージエットクーラーを設置し，このクーラ
ーの位置をライン操業条件に合わせて上下することによ
り，クーラー内でめっき層の凝固が完了するようにし
た。

【００７６】「めっき条件」 処理鋼帯：冷延鋼帯または熱延鋼帯 鋼帯の厚み：０.４〜３.２ｍｍ，幅：９００〜１５００
ｍｍ 通板速度：４５〜１５０ｍ／ｍｉｎ めっき浴温：４２０℃ めっき浴組成：Ａ１＝６.０重量％，Ｍｇ＝３.１重量
％，残部＝Ｚｎ 目付量：４０〜２５０ｇ／ｍ²（片面当たり）

【００７７】「ミスト吹付け条件」 使用ノズル：２流体ノズル 使用流体：水（水圧：１〜３kgf/cm²）十空気（空気
圧：２〜７kgf/cm²） 平均ミスト粒径：１０〜１５μｍ 噴霧水量：ノズル１本当たり２５〜１００ｍＬ／ｍｉｎ 噴霧空気量：ノズル１本当たり５０〜１００ＮＬ／ｍｉ
ｎ めっき層までの吹付け距離：２００ｍｍ

【００７８】前記のめっき条件並びにミスト吹付け条件
において，いずれの場合にも，エッジしわのない光沢肌
を持つ溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板が得られた。

【００７９】

【発明の効果】以上説明したように，本発明によると，
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造する場合に遭
遇するエッジしわの発生を抑制若しくは防止することが
できる。そして，このエッジしわ防止を図りながら，溶
融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板特有のＺｎ₁₁Ｍｇ₂系
相の晶出を抑制し，Ｚｎ₂Ｍｇ系相からなる表面外観と
耐食性に優れためっき層を形成することができ，しか
も，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の表面肌の選択
・調整も可能であるという優れた効果を奏する。したが
って，本発明によると，高品質の溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ
めっき鋼板を安定して製造できるようになった。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶融Ｚｎ基めっき鋼板のエッジ近傍の金属表面
を写した写真である。

【図２】図１の金属光沢部の境界部の電子顕微鏡写真で
ある。

【図３】溶融Ｚｎ基めっき鋼板のエッジ部断面の組織を
示す金属顕微鏡写真である。

【図４】一般的な溶融Ｚｎ基めっき設備の浴近傍の状態
を示す略側断面図である。

【図５】図４の状態を方向を変えて見た略側面外観図で
ある。

【図６】本発明法を実施する溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき設備の浴近傍の状態を示す略側断面図である。

【図７】図６の設備における噴霧ノズル部分を示す略平
断面図である。

【図８】図６の設備における噴霧ノズル部分を示す他の
略平断面図である。

【図９】本発明法を実施する他の溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ
系めっき設備の浴近傍の状態を示す略側断面図である。

【符号の説明】 １ めっき浴 ２ 鋼帯（ストリップ） ３ スナウト ４ シンクロール ５ 気体絞り装置（ワイピングノズル） ６ めっき層の凝固完了位置（高さ） ７ 噴霧ノズル ９ ヘッダー １８ 噴霧ボックス １９ 排気口 ２０ シールボックス ２１ エアージエットクーラー

フロントページの続き (72)発明者 山木 信彦 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 安藤 敦司 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 橘高 敏晴 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA22 AB14 AB32 AB44 AC64 AC66 AD22 AE02 AE03 AE18 AE21 AE22

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 １.０重量％以上のＡｌおよび１.０重量
   ％を超えるＭｇを含有した溶融Ｚｎめっき浴に連続的に
   通板される鋼帯を該浴から連続的に引き上げるさいに，
   未だ凝固を完了していない３７０℃以上のめっき層の表
   面に水または水溶液のミストを吹付けることを特徴とす
   る溶融Ｚｎ基めっき鋼板のエッジしわ防止法。
2. 【請求項２】 溶融Ｚｎ基めっき浴中のＡｌ含有量が
   ４.０〜１０重量％，Ｍｇ含有量が１.０〜４.０重量％
   であり，該ミストの吹付けを，該めっき層の温度が未だ
   凝固を完了していない３５０℃を超える温度域で行って
   Ｚｎ₁₁Ｍｇ₂系相の晶出を抑制する請求項１に記載のエ
   ッジしわ防止法。
3. 【請求項３】 該ミストの吹付けは，未だ凝固を完了し
   ていない３７０℃以上のめっき層の全表面に対して行わ
   れる請求項１または２に記載のエッジしわ防止法。
4. 【請求項４】 該ミストの吹付けは，未だ凝固を完了し
   ていない３７０℃以上のめっき層のエッジ近くの表面だ
   けに対して行われる請求項１または２に記載のエッジし
   わ防止法。
5. 【請求項５】 該ミストの平均粒径を３μｍ以上１７μ
   ｍ未満としてめっき層に光沢肌を付与する請求項１，２
   または３に記載のエッジしわ防止法。
6. 【請求項６】 該ミストの平均粒径を１７μｍ以上１０
   ０μｍ以下としてめっき層に白色肌を付与する請求項
   １，２または３に記載のエッジしわ防止法。
7. 【請求項７】 めっき浴の浴温からめっき層の凝固完了
   温度まで平均４℃／秒以上の冷却速度で冷却する請求項
   １ないし６のいずれかに記載のエッジしわ防止法。
8. 【請求項８】 溶融Ｚｎ基めっき浴は，Ａｌ：４.０〜
   １０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，Ｔｉ：０.０
   ０２〜０.１重量％，Ｂ：０.００１〜０.０４５重量
   ％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる請求項１
   ないし７のいずれかに記載のエッジしわ防止法。
9. 【請求項９】 溶融Ｚｎ基めっき浴の浴温は４８０℃未
   満である請求項１ないし８のいずれかに記載のエッジし
   わ防止法。
10. 【請求項１０】 鋼帯の連続溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
    っき設備におけるめっき浴の上方に，該めっき浴から連
    続的に引き上げられる鋼帯のめっき層表面に対して水ま
    たは水溶液を噴霧するための噴霧ノズルを，該めっき層
    の凝固完了位置より下方の位置に配置したことを特徴と
    する溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板のエッジしわ防
    止装置。
11. 【請求項１１】 噴霧ノズルは，めっき層温度が３５０
    ℃以上に相当する位置に設置される請求項１０に記載の
    エッジしわ防止装置。
12. 【請求項１２】 噴霧ノズルは，排気装置付きの噴霧ボ
    ックス内に設置される請求項１０に記載のエッジしわ防
    止装置。
13. 【請求項１３】 噴霧ボックスは，ワイピングノズルを
    その中に設置したシールボックスの上方に設置される請
    求項１２に記載のエッジしわ防止装置。
14. 【請求項１４】 噴霧ボックスは，エアージエットクー
    ラーの下方に設置される請求項１２または１３に記載の
    エッジしわ防止装置。