JP3148173B2 - 溶融Ｚｎ基めっき鋼板 - Google Patents
溶融Ｚｎ基めっき鋼板Info
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- JP3148173B2 JP3148173B2 JP01834298A JP1834298A JP3148173B2 JP 3148173 B2 JP3148173 B2 JP 3148173B2 JP 01834298 A JP01834298 A JP 01834298A JP 1834298 A JP1834298 A JP 1834298A JP 3148173 B2 JP3148173 B2 JP 3148173B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，耐食性と表面外観
の良好な溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板に関する。
の良好な溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｚｎ中にＡｌとＭｇを適量含有させため
っき浴を用いた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板は耐食
性に優れるので，従来より種々の開発研究が進められて
きた。しかし，現在のところ工業製品としての商業的成
功例を見ない。
っき浴を用いた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板は耐食
性に優れるので，従来より種々の開発研究が進められて
きた。しかし，現在のところ工業製品としての商業的成
功例を見ない。
【０００３】例えば米国特許第3,505,043 号明細書にお
いてＡｌ：３〜１７重量％，Ｍｇ：１〜５％重量％，残
部がＺｎからなる溶融めっき浴を用いた耐食性に優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板が提案されて以来，こ
の種の基本浴組成に対して各種の添加元素を配合したり
製造条件を規制することにより，一層の耐食性や製造性
を改善する提案が特公昭６４−８７０２号公報，特公昭
６４−１１１１２号公報，特開平８−６０３２４号公
報，特開平８−３５０４９号公報等になされている。
いてＡｌ：３〜１７重量％，Ｍｇ：１〜５％重量％，残
部がＺｎからなる溶融めっき浴を用いた耐食性に優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板が提案されて以来，こ
の種の基本浴組成に対して各種の添加元素を配合したり
製造条件を規制することにより，一層の耐食性や製造性
を改善する提案が特公昭６４−８７０２号公報，特公昭
６４−１１１１２号公報，特開平８−６０３２４号公
報，特開平８−３５０４９号公報等になされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】かような溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の工業的な製造にあたっては，得
られる溶融めっき鋼板が優れた耐食性を有することはも
とより，表面外観が良好な帯成品を製造性よく連続生産
できることが必要である。ところが，この系統のめっき
浴に対し，鋼帯を連続的に浸漬し，浴から引き上げてワ
イピング（通常はガス吹付け）するという通常の溶融め
っき技術を適用すると，板表面に「たれ」が不均一に発
生するという現象が起きる。すなわち，めっき表面に板
の幅方向に延びる線状の模様が縞状となって間隔をあけ
て発生する。この板幅方向の線状の縞模様を本明細書で
は「たれ模様」と呼ぶ。このたれ模様が発生すると，製
品の表面外観を著しく悪くする。
ｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の工業的な製造にあたっては，得
られる溶融めっき鋼板が優れた耐食性を有することはも
とより，表面外観が良好な帯成品を製造性よく連続生産
できることが必要である。ところが，この系統のめっき
浴に対し，鋼帯を連続的に浸漬し，浴から引き上げてワ
イピング（通常はガス吹付け）するという通常の溶融め
っき技術を適用すると，板表面に「たれ」が不均一に発
生するという現象が起きる。すなわち，めっき表面に板
の幅方向に延びる線状の模様が縞状となって間隔をあけ
て発生する。この板幅方向の線状の縞模様を本明細書で
は「たれ模様」と呼ぶ。このたれ模様が発生すると，製
品の表面外観を著しく悪くする。
【０００５】これは，浴から引き上げられた鋼帯表面の
めっき層には，その溶融状態でＭｇ系の酸化皮膜が生成
し，これによって，めっき金属の均一なたれを阻害する
からであろうと本発明者らは考えている。
めっき層には，その溶融状態でＭｇ系の酸化皮膜が生成
し，これによって，めっき金属の均一なたれを阻害する
からであろうと本発明者らは考えている。
【０００６】本発明は，この溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき特有の「たれ模様」の発生を回避することを課題と
したものである。前記の公報類には，この「たれ模様」
の発生を回避する手段について，何ら示されていない。
っき特有の「たれ模様」の発生を回避することを課題と
したものである。前記の公報類には，この「たれ模様」
の発生を回避する手段について，何ら示されていない。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは，溶融Ｚｎ
−Ａｌ−Ｍｇ系めっき特有の「たれ模様」の発生は，当
該めっき浴に適量のＢｅを添加すれば回避できることを
見い出した。すなわち本発明によれば，重量％でＡｌ：
４.０〜１０％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｂｅ：０.００
１〜０.０５％，残部がＺｎおよび不可避的不純物から
なる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを鋼板表面に施して
なる，耐食性および表面外観の優れた溶融Ｚｎ基めっき
鋼板を提供する。
−Ａｌ−Ｍｇ系めっき特有の「たれ模様」の発生は，当
該めっき浴に適量のＢｅを添加すれば回避できることを
見い出した。すなわち本発明によれば，重量％でＡｌ：
４.０〜１０％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｂｅ：０.００
１〜０.０５％，残部がＺｎおよび不可避的不純物から
なる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを鋼板表面に施して
なる，耐食性および表面外観の優れた溶融Ｚｎ基めっき
鋼板を提供する。
【０００８】また，本発明によれば，重量％で，Ａｌ：
４.０〜１０％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００
２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，Ｂｅ：０.
００１〜０.０５％，残部がＺｎおよび不可避的不純物
からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを鋼板表面に施
してなる，耐食性および表面外観の優れた溶融Ｚｎ基め
っき鋼板を提供する。
４.０〜１０％，Ｍｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００
２〜０.１％，Ｂ：０.００１〜０.０４５％，Ｂｅ：０.
００１〜０.０５％，残部がＺｎおよび不可避的不純物
からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを鋼板表面に施
してなる，耐食性および表面外観の優れた溶融Ｚｎ基め
っき鋼板を提供する。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明は，通常の溶融亜鉛めっき
鋼板の製造の場合と同様に，連続溶融めっきラインに鋼
帯を通板して溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造
することを意図し，その基本浴組成としては，Ａｌ：
４.０〜１０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部
がＺｎおよび不可避的不純物からなるものを使用し，こ
れに適量のＢｅを添加することにより，たれ模様を回避
したものである。
鋼板の製造の場合と同様に，連続溶融めっきラインに鋼
帯を通板して溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を製造
することを意図し，その基本浴組成としては，Ａｌ：
４.０〜１０重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部
がＺｎおよび不可避的不純物からなるものを使用し，こ
れに適量のＢｅを添加することにより，たれ模様を回避
したものである。
【００１０】先ず基本浴組成について説明する。先に特
願平８−３５２４６７号において，Ａｌ：４.０〜１０
重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部がＺｎおよび
不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき層
を鋼板表面に形成した溶融Ｚｎ基めっき鋼板であって，
当該めっき層の金属組織を，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇ
の三元共晶組織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚ
ｎ単相〕が混在した組織とすることによって耐食性と表
面外観を向上させた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板を
提案したが，この先願発明の基本浴組成をそのまま本願
発明でも適用する。また先願発明の特殊な金属組織をも
つ溶融Ｚｎ基めっき鋼板および該金属組織を晶出させる
ための方法を本願発明でも適用できる。
願平８−３５２４６７号において，Ａｌ：４.０〜１０
重量％，Ｍｇ：１.０〜４.０重量％，残部がＺｎおよび
不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき層
を鋼板表面に形成した溶融Ｚｎ基めっき鋼板であって，
当該めっき層の金属組織を，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ2Ｍｇ
の三元共晶組織〕の素地中に〔初晶Ａｌ相〕更には〔Ｚ
ｎ単相〕が混在した組織とすることによって耐食性と表
面外観を向上させた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板を
提案したが，この先願発明の基本浴組成をそのまま本願
発明でも適用する。また先願発明の特殊な金属組織をも
つ溶融Ｚｎ基めっき鋼板および該金属組織を晶出させる
ための方法を本願発明でも適用できる。
【００１１】基本浴組成のうち，Ａｌ成分は当該めっき
鋼板の耐食性の向上および当該めっき浴のドロス発生を
抑制する作用を供する。Ａｌ含有量が４.０重量％未満
では耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系
のドロス発生を抑制する効果も低いので，４.０重量％
以上，好ましくは５.０重量％を超えるＡｌを含有させ
る。他方，Ａｌ含有量が１０重量％を越えると，めっき
層と母材鋼板との界面でＦｅ−Ａｌ合金層の成長が著し
くなり，めっき密着性が悪くなる。好ましいＡｌ含有量
は５.０超え〜１０重量％，更に好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜８.５重量％，一層好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜７.０重量％である。
鋼板の耐食性の向上および当該めっき浴のドロス発生を
抑制する作用を供する。Ａｌ含有量が４.０重量％未満
では耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系
のドロス発生を抑制する効果も低いので，４.０重量％
以上，好ましくは５.０重量％を超えるＡｌを含有させ
る。他方，Ａｌ含有量が１０重量％を越えると，めっき
層と母材鋼板との界面でＦｅ−Ａｌ合金層の成長が著し
くなり，めっき密着性が悪くなる。好ましいＡｌ含有量
は５.０超え〜１０重量％，更に好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜８.５重量％，一層好ましいＡｌ含有量は
５.０超え〜７.０重量％である。
【００１２】基本浴組成のうち，Ｍｇ成分は，めっき層
表面に均一な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の
耐食性を著しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.
０重量％未満ではかような腐食生成物を均一に生成させ
る作用が十分ではなく，他方Ｍｇ含有量が４.０重量％
を越えてもＭｇによる耐食性向上効果は飽和し，かえっ
てＭｇ酸化物系のドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ
含有量は１.０〜４.０重量％とする。好ましいＭｇ含有
量は１.５〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は
２.０〜３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５
〜３.５重量％である。
表面に均一な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の
耐食性を著しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.
０重量％未満ではかような腐食生成物を均一に生成させ
る作用が十分ではなく，他方Ｍｇ含有量が４.０重量％
を越えてもＭｇによる耐食性向上効果は飽和し，かえっ
てＭｇ酸化物系のドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ
含有量は１.０〜４.０重量％とする。好ましいＭｇ含有
量は１.５〜４.０重量％，さらに好ましいＭｇ含有量は
２.０〜３.５重量％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５
〜３.５重量％である。
【００１３】この基本浴組成に対し，適量のＢｅを添加
すると前述の「たれ模様」の発生を抑制することができ
ることがわかった。その理由は必ずしも明らかではない
が，めっき浴から出た凝固前のめっき層の表層におい
て，ＭｇよりもＢｅの方が優先的に酸化され，その結
果，Ｍｇの酸化を抑制し，たれの不均一化を起こすＭｇ
酸化物皮膜の生成を阻止するからではないかと考えられ
る。このＢｅによるたれ模様抑制効果はＢｅ含有量が
０.００１重量％程度から現れ，多くなるに従ってその
効果も増長するが，約０.０５重量％程度でその効果が
飽和する。また，Ｂｅが０.０５重量％を超えるとめっ
き層の耐食性にも悪影響が出始める。したがって，Ｂｅ
の添加量は０.００１〜０.０５重量％の範囲で添加する
のがよい。なお，基本浴組成におけるたれ模様は目付量
が多いほど顕著になるので，目付量に応じてＢｅの添加
量を前記の範囲で調整するのが好ましい。
すると前述の「たれ模様」の発生を抑制することができ
ることがわかった。その理由は必ずしも明らかではない
が，めっき浴から出た凝固前のめっき層の表層におい
て，ＭｇよりもＢｅの方が優先的に酸化され，その結
果，Ｍｇの酸化を抑制し，たれの不均一化を起こすＭｇ
酸化物皮膜の生成を阻止するからではないかと考えられ
る。このＢｅによるたれ模様抑制効果はＢｅ含有量が
０.００１重量％程度から現れ，多くなるに従ってその
効果も増長するが，約０.０５重量％程度でその効果が
飽和する。また，Ｂｅが０.０５重量％を超えるとめっ
き層の耐食性にも悪影響が出始める。したがって，Ｂｅ
の添加量は０.００１〜０.０５重量％の範囲で添加する
のがよい。なお，基本浴組成におけるたれ模様は目付量
が多いほど顕著になるので，目付量に応じてＢｅの添加
量を前記の範囲で調整するのが好ましい。
【００１４】また前記の基本浴組成に対し，Ｔｉ：０.
００２〜０.１重量％およびＢ：０.００１〜０.０４５
重量％を添加すると，Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成を抑制する
ことができるので，前記の先願発明の金属組織（Ｚｎ2
Ｍｇ系の組織）を一層有利に生成させることができる。
この点については特願平９−６３９２３号に提案した。
このＴｉおよびＢ添加の浴についても，Ｂｅ添加による
「たれ模様」の抑制効果は同様に発揮され，そのＢｅの
添加量も，先の基本浴組成と同様に０.００１〜０.０５
重量％の範囲とすればよい。
００２〜０.１重量％およびＢ：０.００１〜０.０４５
重量％を添加すると，Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成を抑制する
ことができるので，前記の先願発明の金属組織（Ｚｎ2
Ｍｇ系の組織）を一層有利に生成させることができる。
この点については特願平９−６３９２３号に提案した。
このＴｉおよびＢ添加の浴についても，Ｂｅ添加による
「たれ模様」の抑制効果は同様に発揮され，そのＢｅの
添加量も，先の基本浴組成と同様に０.００１〜０.０５
重量％の範囲とすればよい。
【００１５】このＴｉ・Ｂ添加浴におけるＴｉ添加量
は，０.００２重量％未満ではＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成
長を抑制する効果が十分ではなく，他方，Ｔｉ量が０.
１重量％を超えるとめっき層中にＴｉ−Ａｌ系の析出物
が成長し，めっき層に凹凸（ブツ）が生じて外観を損ね
るようになるので，０.００２〜０.１重量％の範囲とす
るのがよい。
は，０.００２重量％未満ではＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成
長を抑制する効果が十分ではなく，他方，Ｔｉ量が０.
１重量％を超えるとめっき層中にＴｉ−Ａｌ系の析出物
が成長し，めっき層に凹凸（ブツ）が生じて外観を損ね
るようになるので，０.００２〜０.１重量％の範囲とす
るのがよい。
【００１６】また，Ｂ添加量については，０.００１重
量％未満ではＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制する効
果が十分ではなく，他方，Ｂ量が０.０４５重量％を超
えると，めっき層中にＴｉ−ＢあるいはＡｌ−Ｂ系の析
出物が粗大化し，めっき層に凹凸（ブツ）が生じて外観
を損ねるようになるので，０.００１〜０.０４５重量％
とするのがよい。なお，Ｂ含有量の範囲では，浴中にＴ
ｉ−Ｂ系の化合物例えばＴｉＢ2が存在していても，そ
の量は僅かであるのでめっき層に凹凸を生じさせること
はない。したがって，浴へのＢとＴｉの添加にさいして
は，その一部はＴｉＢ2の形態で添加することもでき，
これによっても，Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制す
ることができる。
量％未満ではＺｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制する効
果が十分ではなく，他方，Ｂ量が０.０４５重量％を超
えると，めっき層中にＴｉ−ＢあるいはＡｌ−Ｂ系の析
出物が粗大化し，めっき層に凹凸（ブツ）が生じて外観
を損ねるようになるので，０.００１〜０.０４５重量％
とするのがよい。なお，Ｂ含有量の範囲では，浴中にＴ
ｉ−Ｂ系の化合物例えばＴｉＢ2が存在していても，そ
の量は僅かであるのでめっき層に凹凸を生じさせること
はない。したがって，浴へのＢとＴｉの添加にさいして
は，その一部はＴｉＢ2の形態で添加することもでき，
これによっても，Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成・成長を抑制す
ることができる。
【００１７】以下に実施例により，これら基本浴並びに
Ｔｉ・Ｂ添加浴にＢｅを添加した場合の「たれ模様」抑
制効果を具体的に示す。
Ｔｉ・Ｂ添加浴にＢｅを添加した場合の「たれ模様」抑
制効果を具体的に示す。
【００１８】
〔実施例１〕
【００１９】下記の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき
鋼板を製造し，得られた溶融めっき鋼板の表面に現れた
「たれ模様」の程度を目視観察で４段階評価した。評価
基準は次のとおりである。 たれ模様大（図１の写真に代表例を示す） ・・×印で
表示 たれ模様中（図２の写真に代表例を示す） ・・△印で
表示 たれ模様小（図３の写真に代表例を示す） ・・○印で
表示 たれ模様なし（図４の写真に代表例を示す）・・◎印で
表示 図１〜図４の写真は，いずれも現物より６５％縮小した
もの（写真上の６.５ｍｍが実際の１０ｍｍ）であり，
たれ模様が写り易いように，その線状の縞模様と直交す
る方向（めっき方向＝鋼帯の長手方向）から光源を当て
て撮影したものである。
鋼板を製造し，得られた溶融めっき鋼板の表面に現れた
「たれ模様」の程度を目視観察で４段階評価した。評価
基準は次のとおりである。 たれ模様大（図１の写真に代表例を示す） ・・×印で
表示 たれ模様中（図２の写真に代表例を示す） ・・△印で
表示 たれ模様小（図３の写真に代表例を示す） ・・○印で
表示 たれ模様なし（図４の写真に代表例を示す）・・◎印で
表示 図１〜図４の写真は，いずれも現物より６５％縮小した
もの（写真上の６.５ｍｍが実際の１０ｍｍ）であり，
たれ模様が写り易いように，その線状の縞模様と直交す
る方向（めっき方向＝鋼帯の長手方向）から光源を当て
て撮影したものである。
【００２０】[めっき条件] 処理設備：連続溶融めっきシミュレータ 処理鋼板：弱脱酸鋼の鋼板（厚み：０.８ｍｍ） 通板速度：５０ｍ／分 めっき浴温：４００℃ 浸漬時間：３秒 ワイピングガス：酸素５vol.％＋残窒素ガス（浴上１０
０ｍｍの位置） めっき浴組成： Ａｌ＝５.８重量％ Ｍｇ＝３.１重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ
０ｍｍの位置） めっき浴組成： Ａｌ＝５.８重量％ Ｍｇ＝３.１重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ
【００２１】表１に示すようにＢｅの含有量を変化させ
た各めっき浴に対し，ワイピングガスの噴射圧を調整す
ることにより付着量をコントロールした。各めっき鋼板
に現れた「たれ模様」を表面肌評価として表１に示し
た。
た各めっき浴に対し，ワイピングガスの噴射圧を調整す
ることにより付着量をコントロールした。各めっき鋼板
に現れた「たれ模様」を表面肌評価として表１に示し
た。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１の結果から，目付量が多いほど，たれ
模様は目立つようになるが，いずれの目付量でも，Ｂｅ
の添加により「たれ模様」が少なくなり，この効果はＢ
ｅ含有量が０.００１重量％程度から現れること，そし
て，Ｂｅの添加量が増加するにつれて評価ランクが上が
るが，０.０５重量％程度でほぼ飽和することがわか
る。
模様は目立つようになるが，いずれの目付量でも，Ｂｅ
の添加により「たれ模様」が少なくなり，この効果はＢ
ｅ含有量が０.００１重量％程度から現れること，そし
て，Ｂｅの添加量が増加するにつれて評価ランクが上が
るが，０.０５重量％程度でほぼ飽和することがわか
る。
【００２４】〔実施例２〕めっき浴組成を Ａｌ＝５.８重量％ Ｍｇ＝１.５重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００２５】〔実施例３〕めっき浴組成を Ａｌ＝９.５重量％ Ｍｇ＝３.６重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００２６】〔実施例４〕めっき浴組成を Ａｌ＝９.５重量％ Ｍｇ＝１.２重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００２７】〔実施例５〕めっき浴組成を Ａｌ＝５.８重量％ Ｍｇ＝３.１重量％ Ｔｉ＝０.０３重量％ Ｂ ＝０.００６重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００２８】〔実施例６〕めっき浴組成を Ａｌ＝５.８重量％ Ｍｇ＝１.５重量％ Ｔｉ＝０.０３重量％ Ｂ ＝０.００６重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００２９】〔実施例７〕めっき浴組成を Ａｌ＝９.５重量％ Ｍｇ＝３.６重量％ Ｔｉ＝０.０１重量％ Ｂ ＝０.００２重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００３０】〔実施例８〕めっき浴組成を Ａｌ＝９.５重量％ Ｍｇ＝１.２重量％ Ｔｉ＝０.０１重量％ Ｂ ＝０.００２重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例１を繰り返した。その結果，表１
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００３１】〔実施例９〕下記のめっき条件とした以外
は実施例１を繰り返した。各めっき鋼板に現れた「たれ
模様」を実施例１と同じ評価方法で評価し，その結果を
表２に示した。
は実施例１を繰り返した。各めっき鋼板に現れた「たれ
模様」を実施例１と同じ評価方法で評価し，その結果を
表２に示した。
【００３２】[めっき条件] 処理設備：連続溶融めっきシミュレータ 処理鋼板：弱脱酸鋼の鋼板（厚み：０.５ｍｍ） 通板速度：１００ｍ／分 めっき浴温：４２０℃ 浸漬時間：２秒 ワイピングガス：空気（浴上１５０ｍｍの位置） めっき浴組成： Ａｌ＝６.５重量％ Ｍｇ＝１.１重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ
【００３３】
【表２】
【００３４】〔実施例１０〕めっき浴組成を Ａｌ＝６.５重量％ Ｍｇ＝２.６重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例９を繰り返した。その結果，表２
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例９を繰り返した。その結果，表２
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００３５】〔実施例１１〕めっき浴組成を Ａｌ＝６.５重量％ Ｍｇ＝２.６重量％ Ｔｉ＝０.０２重量％ Ｂ ＝０.００４重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例９を繰り返した。その結果，表２
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例９を繰り返した。その結果，表２
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００３６】〔実施例１２〕めっき浴組成を Ａｌ＝６.５重量％ Ｍｇ＝１.１重量％ Ｔｉ＝０.０２重量％ Ｂ ＝０.００４重量％ Ｂｅ＝０，０.０００６，０.００１，０.０１５または
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例９を繰り返した。その結果，表２
と全く同じ表面肌評価が得られた。
０.０５重量％ 残部＝Ｚｎ とした以外は，実施例９を繰り返した。その結果，表２
と全く同じ表面肌評価が得られた。
【００３７】〔実施例１３〕下記のめっき条件で溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板を製造し，得られた溶融めっ
き鋼板の耐食性を調べた。耐食性はＳＳＴ（ＪＩＳ−Ｚ
−２３７１に従う塩水噴霧試験）を８００時間行った後
の腐食減量（g/m2) で評価し, その結果を表３に示し
た。
ｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板を製造し，得られた溶融めっ
き鋼板の耐食性を調べた。耐食性はＳＳＴ（ＪＩＳ−Ｚ
−２３７１に従う塩水噴霧試験）を８００時間行った後
の腐食減量（g/m2) で評価し, その結果を表３に示し
た。
【００３８】[めっき条件] 処理設備：連続溶融めっきシミュレータ 処理鋼板：弱脱酸鋼の鋼板（厚み：０.８ｍｍ） 通板速度：７０ｍ／分 めっき浴温：４００℃ 浸漬時間：３秒 ワイピングガス：５vol.％Ｏ2＋残Ｎ2（浴上１００ｍｍ
の位置） 片面付着量：１５０ｇ／ｍ2 めっき浴組成： Ａｌ＝６.２重量％ Ｍｇ＝２.８重量％ Ｔｉ＝０.０１重量％ Ｂ ＝０.００２重量％ Ｂｅ＝０，０.００１，０.０２，０.０４，０.０６また
は０.０８重量％ 残部＝Ｚｎ
の位置） 片面付着量：１５０ｇ／ｍ2 めっき浴組成： Ａｌ＝６.２重量％ Ｍｇ＝２.８重量％ Ｔｉ＝０.０１重量％ Ｂ ＝０.００２重量％ Ｂｅ＝０，０.００１，０.０２，０.０４，０.０６また
は０.０８重量％ 残部＝Ｚｎ
【００３９】
【表３】
【００４０】表３の結果から，０.０５重量％までのＢ
ｅの添加では耐食性に影響を与えないことがわかる。
ｅの添加では耐食性に影響を与えないことがわかる。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によると，
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき特有の「たれ模様」の発
生のない，表面肌に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき
鋼板が得られ，その優れた耐食性ゆえに従来の溶融Ｚｎ
基めっき鋼板のものではなし得なかった新たな分野への
用途の拡大ができる。
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき特有の「たれ模様」の発
生のない，表面肌に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき
鋼板が得られ，その優れた耐食性ゆえに従来の溶融Ｚｎ
基めっき鋼板のものではなし得なかった新たな分野への
用途の拡大ができる。
【図１】溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の金属めっ
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「大」
である場合の代表例である。写真の左→右方向が鋼板の
引き上げ方向であり，写真の右方から光を当てて写した
ものである（図２〜４も同様）。
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「大」
である場合の代表例である。写真の左→右方向が鋼板の
引き上げ方向であり，写真の右方から光を当てて写した
ものである（図２〜４も同様）。
【図２】溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の金属めっ
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「中」
である場合の代表例を示すものである。
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「中」
である場合の代表例を示すものである。
【図３】溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の金属めっ
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「小」
である場合の代表例を示すものである。
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「小」
である場合の代表例を示すものである。
【図４】溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の金属めっ
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「な
し」である場合の代表例を示すものである。
き表面を写したモノクロ写真であり，たれ模様が「な
し」である場合の代表例を示すものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安藤 敦司 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株 式会社技術研究所内 (72)発明者 橘高 敏晴 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株 式会社技術研究所内 (56)参考文献 特開 平３−281766（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−60324（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/06 C22C 18/04 ＥＰＡＴ（ＱＵＥＳＴＥＬ)
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で，Ａｌ：４.０〜１０％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，Ｂｅ：０.００１〜０.０５％，残
部がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ
−Ｍｇ系めっきを鋼板表面に施した溶融Ｚｎ基めっき鋼
板。 - 【請求項２】 重量％で，Ａｌ：４.０〜１０％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０％，Ｔｉ：０.００２〜０.１％，Ｂ：
０.００１〜０.０４５％，Ｂｅ：０.００１〜０.０５
％，残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融Ｚｎ
−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを鋼板表面に施した溶融Ｚｎ基め
っき鋼板。 - 【請求項３】 Ａｌ：５.０超え〜１０％である請求項
１または２に記載の溶融Ｚｎ基めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01834298A JP3148173B2 (ja) | 1997-06-05 | 1998-01-16 | 溶融Ｚｎ基めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16203597 | 1997-06-05 | ||
| JP9-162035 | 1997-06-05 | ||
| JP01834298A JP3148173B2 (ja) | 1997-06-05 | 1998-01-16 | 溶融Ｚｎ基めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150224A JPH1150224A (ja) | 1999-02-23 |
| JP3148173B2 true JP3148173B2 (ja) | 2001-03-19 |
Family
ID=26355022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01834298A Expired - Fee Related JP3148173B2 (ja) | 1997-06-05 | 1998-01-16 | 溶融Ｚｎ基めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3148173B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102235255B1 (ko) | 2017-12-26 | 2021-04-02 | 주식회사 포스코 | 내식성 및 표면 평활성이 우수한 아연합금도금강재 및 그 제조방법 |
-
1998
- 1998-01-16 JP JP01834298A patent/JP3148173B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1150224A (ja) | 1999-02-23 |
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