JPH1014256A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JPH1014256A JPH1014256A JP8167368A JP16736896A JPH1014256A JP H1014256 A JPH1014256 A JP H1014256A JP 8167368 A JP8167368 A JP 8167368A JP 16736896 A JP16736896 A JP 16736896A JP H1014256 A JPH1014256 A JP H1014256A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 交流系統の電圧波形に歪みが生じた場合等に
β進め制御を行ったとしても、このβ進め制御に起因す
る変換器の不必要なトリップを極力少なくすること。 【解決手段】 時刻ｔ１でβ進め指令が入力されたとす
ると、オア回路３１２から「１」信号つまりリセット信
号が一次遅れ回路３１４に入力され、一次遅れ回路３１
４の出力はゼロとなる。したがって、β進め角は１２０
°にダウンする。時刻ｔ１から時間Ｔ１が経過して時刻
ｔ２になると、オンディレイ回路３１６は、リセット解
除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２を一次遅れ回路３１４
に出力する。これにより一次遅れ回路３１４は動作を開
始しβ進め角は１３５°まで上昇する。そして、時刻ｔ
３でβ進め指令の入力が遮断されβ進め制御が解除され
ると、一次遅れ回路３１４は通常に動作を開始し、β進
め角は時定数Ｔでもって１６０°まで復帰する。
β進め制御を行ったとしても、このβ進め制御に起因す
る変換器の不必要なトリップを極力少なくすること。 【解決手段】 時刻ｔ１でβ進め指令が入力されたとす
ると、オア回路３１２から「１」信号つまりリセット信
号が一次遅れ回路３１４に入力され、一次遅れ回路３１
４の出力はゼロとなる。したがって、β進め角は１２０
°にダウンする。時刻ｔ１から時間Ｔ１が経過して時刻
ｔ２になると、オンディレイ回路３１６は、リセット解
除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２を一次遅れ回路３１４
に出力する。これにより一次遅れ回路３１４は動作を開
始しβ進め角は１３５°まで上昇する。そして、時刻ｔ
３でβ進め指令の入力が遮断されβ進め制御が解除され
ると、一次遅れ回路３１４は通常に動作を開始し、β進
め角は時定数Ｔでもって１６０°まで復帰する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直流送電装置、周
波数送電装置、あるいは非同期連系変換装置（ＢＴＢ変
換装置）等に用いられる電力変換装置に関するものであ
る。
波数送電装置、あるいは非同期連系変換装置（ＢＴＢ変
換装置）等に用いられる電力変換装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図１１は従来の交直変換装置を用いた直
流送電装置あるいは非同期連系変換装置（ＢＴＢ変換装
置）の一例を示す構成図である。この図において、交直
変換装置１Ａ，１Ｂは、平滑リアクトル２を有する直流
電線路３を介して互いに接続されており、さらに、変換
器用変圧器４Ａ，４Ｂを介して交流系統６Ａ，６Ｂに接
続されている。ここで、交直変換装置１Ａは逆変換を行
い、交直変換装置１Ｂは順変換を行うものとし、以後、
交直変換装置１Ａを逆変換器と呼び、交直変換装置１Ｂ
を順変換器と呼ぶ。そして、逆変換器１Ａは、定電圧制
御または定余裕角制御による運転を行い、直流電線路３
の電圧Ｖｄを決定する。また、順変換器１Ｂは、定電流
制御により運転を行い、直流電線路３の電流Ｉｄを決定
している。
流送電装置あるいは非同期連系変換装置（ＢＴＢ変換装
置）の一例を示す構成図である。この図において、交直
変換装置１Ａ，１Ｂは、平滑リアクトル２を有する直流
電線路３を介して互いに接続されており、さらに、変換
器用変圧器４Ａ，４Ｂを介して交流系統６Ａ，６Ｂに接
続されている。ここで、交直変換装置１Ａは逆変換を行
い、交直変換装置１Ｂは順変換を行うものとし、以後、
交直変換装置１Ａを逆変換器と呼び、交直変換装置１Ｂ
を順変換器と呼ぶ。そして、逆変換器１Ａは、定電圧制
御または定余裕角制御による運転を行い、直流電線路３
の電圧Ｖｄを決定する。また、順変換器１Ｂは、定電流
制御により運転を行い、直流電線路３の電流Ｉｄを決定
している。
【０００３】図１２は、逆変換器１Ａの制御装置２００
Ａの構成図である。制御装置２００Ａは、逆変換器１Ａ
及び順変換器１Ｂの起動・停止についての協調制御を司
る起動・停止制御回路１０１Ａと、この起動・停止制御
回路１０１Ａの指令に応じて直流送電系統の直流電流や
直流電圧を一定に制御する制御演算回路（基本制御回
路）１００Ａと、この制御演算回路１００Ａの出力信号
により変換器の点弧位相を決定する位相制御回路２９Ａ
と、事故発生時に最適の保護指令を出力する保護連動回
路１０２Ａと、前記各回路１０１Ａ，１００Ａ，１０２
Ａの異常発生を監視する異常監視回路１０３Ａと、から
構成されている。そして、パルス増幅回路３０Ａは、制
御装置２００Ａ内の位相制御回路２９Ａの出力信号を入
力し、シーケンシャルな点弧パルスを逆変換器１Ａに出
力している。
Ａの構成図である。制御装置２００Ａは、逆変換器１Ａ
及び順変換器１Ｂの起動・停止についての協調制御を司
る起動・停止制御回路１０１Ａと、この起動・停止制御
回路１０１Ａの指令に応じて直流送電系統の直流電流や
直流電圧を一定に制御する制御演算回路（基本制御回
路）１００Ａと、この制御演算回路１００Ａの出力信号
により変換器の点弧位相を決定する位相制御回路２９Ａ
と、事故発生時に最適の保護指令を出力する保護連動回
路１０２Ａと、前記各回路１０１Ａ，１００Ａ，１０２
Ａの異常発生を監視する異常監視回路１０３Ａと、から
構成されている。そして、パルス増幅回路３０Ａは、制
御装置２００Ａ内の位相制御回路２９Ａの出力信号を入
力し、シーケンシャルな点弧パルスを逆変換器１Ａに出
力している。
【０００４】図１３は、逆変換器１Ａ及び順変換器１Ｂ
回りの制御装置の構成図である。この図において、逆変
換器１Ａ及び順変換器１Ｂには、定余裕角制御回路１２
Ａ，１２Ｂ、定電圧制御回路１１Ａ，１１Ｂ、定電流制
御回路１３Ａ，１３Ｂ、及びβ進め制御回路３１Ａ，３
１Ｂが具備されている。定余裕角制御回路１２Ａ，１２
Ｂは、余裕角設定器１８Ａ，１８Ｂから入力する余裕角
基準値に逆変換器１Ａ及び順変換器１Ｂの余裕角が追従
するように制御を行うものである。
回りの制御装置の構成図である。この図において、逆変
換器１Ａ及び順変換器１Ｂには、定余裕角制御回路１２
Ａ，１２Ｂ、定電圧制御回路１１Ａ，１１Ｂ、定電流制
御回路１３Ａ，１３Ｂ、及びβ進め制御回路３１Ａ，３
１Ｂが具備されている。定余裕角制御回路１２Ａ，１２
Ｂは、余裕角設定器１８Ａ，１８Ｂから入力する余裕角
基準値に逆変換器１Ａ及び順変換器１Ｂの余裕角が追従
するように制御を行うものである。
【０００５】直流電圧検出器１５Ａで検出された電圧
は、制御回路で取り扱いやすい値に変換するための電圧
/ 電圧変換回路１６Ａ，１６Ｂを介してサミング回路１
７Ａ，１７Ｂに入力される。サミング回路１７Ａ，１７
Ｂは、直流電圧設定器１４Ａ，１４Ｂからの電圧基準値
と電圧/ 電圧変換回路１６Ａ，１６Ｂからの電圧検出値
との偏差を定電圧制御回路１１Ａ，１１Ｂに出力する。
そして、定電圧制御回路１１Ａ，１１Ｂは、直流電線路
３の直流電圧が電圧基準値に追従するように制御を行
う。
は、制御回路で取り扱いやすい値に変換するための電圧
/ 電圧変換回路１６Ａ，１６Ｂを介してサミング回路１
７Ａ，１７Ｂに入力される。サミング回路１７Ａ，１７
Ｂは、直流電圧設定器１４Ａ，１４Ｂからの電圧基準値
と電圧/ 電圧変換回路１６Ａ，１６Ｂからの電圧検出値
との偏差を定電圧制御回路１１Ａ，１１Ｂに出力する。
そして、定電圧制御回路１１Ａ，１１Ｂは、直流電線路
３の直流電圧が電圧基準値に追従するように制御を行
う。
【０００６】電流基準値出力回路２７からの電流基準値
は伝送制御回路２６Ａ，２６Ｂを介してサミング回路２
３Ａ，２３Ｂに出力される。なお、伝送制御回路２６
Ａ，２６Ｂ間は、通信回路１９で接続されている。サミ
ング回路２３Ａ，２３Ｂには、また、直流電流検出器２
１Ａ，２１Ｂからの電流検出値が電流/ 電圧変換回路２
２Ａ，２２Ｂを介して入力されている。サミング回路２
３Ａ，２３Ｂは、この電流検出値と伝送制御回路２６
Ａ，２６Ｂからの電流基準値との偏差を定電流制御回路
１３Ａ，１３Ｂに出力する。定電流制御回路１３Ａ，１
３Ｂは、この偏差に基き直流電線路３に流れる直流電流
が電流基準値に追従するように制御を行う。なお、スイ
ッチ２４Ａ，２４Ｂは、逆変換運転を行う変換器の方の
みが閉となり、電流マージン設定器２５Ａ，２５Ｂの出
力である電流マージンをサミング回路２３Ａ，２３Ｂに
入力するものである。したがって、今の場合は、逆変換
器１Ａ側のスイッチ２４Ａが閉となっている。
は伝送制御回路２６Ａ，２６Ｂを介してサミング回路２
３Ａ，２３Ｂに出力される。なお、伝送制御回路２６
Ａ，２６Ｂ間は、通信回路１９で接続されている。サミ
ング回路２３Ａ，２３Ｂには、また、直流電流検出器２
１Ａ，２１Ｂからの電流検出値が電流/ 電圧変換回路２
２Ａ，２２Ｂを介して入力されている。サミング回路２
３Ａ，２３Ｂは、この電流検出値と伝送制御回路２６
Ａ，２６Ｂからの電流基準値との偏差を定電流制御回路
１３Ａ，１３Ｂに出力する。定電流制御回路１３Ａ，１
３Ｂは、この偏差に基き直流電線路３に流れる直流電流
が電流基準値に追従するように制御を行う。なお、スイ
ッチ２４Ａ，２４Ｂは、逆変換運転を行う変換器の方の
みが閉となり、電流マージン設定器２５Ａ，２５Ｂの出
力である電流マージンをサミング回路２３Ａ，２３Ｂに
入力するものである。したがって、今の場合は、逆変換
器１Ａ側のスイッチ２４Ａが閉となっている。
【０００７】制御進み角優先回路２８Ａ，２８Ｂは、定
余裕角制御回路１２Ａ，１２Ｂ、定電圧制御回路１１
Ａ，１１Ｂ、定電流制御回路１３Ａ，１３Ｂ、及びβ進
め制御回路３１Ａ，３１Ｂの出力のうち最も変換器の制
御角の進んでいる出力のみをその出力とするものであ
る。上記のように、スイッチ２４Ａが閉で、スイッチ２
４Ｂが開であるから、制御進み角優先回路２８Ａは、定
余裕角制御回路１２Ａ、定電圧制御回路１１Ａからの出
力を出力し、制御進み角優先回路２８Ｂは、定電流制御
回路１３Ｂからの出力を出力する。制御進み角優先回路
２８Ａ，２８Ｂの各出力は位相制御回路２９Ａ，２９Ｂ
に出力される。位相制御回路２９Ａ，２９Ｂは、この制
御進み角優先回路２８Ａ，２８Ｂの出力信号を変換器の
点弧タイミングを決定するパルス信号に変換し、これを
パルス増幅回路３０Ａ，３０Ｂを介しゲートパルス信号
として逆変換器１Ａ及び順変換器１Ｂに出力する。
余裕角制御回路１２Ａ，１２Ｂ、定電圧制御回路１１
Ａ，１１Ｂ、定電流制御回路１３Ａ，１３Ｂ、及びβ進
め制御回路３１Ａ，３１Ｂの出力のうち最も変換器の制
御角の進んでいる出力のみをその出力とするものであ
る。上記のように、スイッチ２４Ａが閉で、スイッチ２
４Ｂが開であるから、制御進み角優先回路２８Ａは、定
余裕角制御回路１２Ａ、定電圧制御回路１１Ａからの出
力を出力し、制御進み角優先回路２８Ｂは、定電流制御
回路１３Ｂからの出力を出力する。制御進み角優先回路
２８Ａ，２８Ｂの各出力は位相制御回路２９Ａ，２９Ｂ
に出力される。位相制御回路２９Ａ，２９Ｂは、この制
御進み角優先回路２８Ａ，２８Ｂの出力信号を変換器の
点弧タイミングを決定するパルス信号に変換し、これを
パルス増幅回路３０Ａ，３０Ｂを介しゲートパルス信号
として逆変換器１Ａ及び順変換器１Ｂに出力する。
【０００８】ところで、定余裕角制御回路１２Ａは、逆
変換器１Ａが正常運転時に転流失敗を起こさないよう
に、一定の余裕角γを確保するような出力を発生するた
めの回路である。逆変換器１Ａが接続されている交流系
統６Ａの電圧波形が歪みのない正弦波である場合には、
この定余裕角制御回路１２Ａにより一定の余裕角γを確
保することができる。しかし、電圧波形に歪みが生じた
場合には、もはや一定の余裕角γを確保することができ
ず。余裕角γの不足により逆変換器１Ａは転流失敗を起
こすことになる。
変換器１Ａが正常運転時に転流失敗を起こさないよう
に、一定の余裕角γを確保するような出力を発生するた
めの回路である。逆変換器１Ａが接続されている交流系
統６Ａの電圧波形が歪みのない正弦波である場合には、
この定余裕角制御回路１２Ａにより一定の余裕角γを確
保することができる。しかし、電圧波形に歪みが生じた
場合には、もはや一定の余裕角γを確保することができ
ず。余裕角γの不足により逆変換器１Ａは転流失敗を起
こすことになる。
【０００９】そこで、β進め制御回路３１Ａは、このよ
うに交流系統６Ａの電圧波形に歪みが生じた場合にも、
β進め指令信号の入力に基き転流失敗を起こさないよう
な制御角αを得るための出力を発生する。このようなβ
進め制御回路３１Ａの動作を「β進め」または「β進め
制御」と呼ぶ。このときの制御角αの値は、逆変換器１
Ａが、定電圧制御回路１１Ａまたは定余裕角制御回路１
２Ａの出力により定常状態で制御されている場合の制御
角αよりも小さな値である。なお、αとβとの関係は、
β＝π−α であり、本来はαを制御遅れ角、βを制御
進み角というべきであるが、本明細書ではαを単に制御
角と称する。また、β進め制御回路３１Ａ，３１Ｂの出
力であるβ進め角の値も実際にはβ角ではなくα角であ
る。
うに交流系統６Ａの電圧波形に歪みが生じた場合にも、
β進め指令信号の入力に基き転流失敗を起こさないよう
な制御角αを得るための出力を発生する。このようなβ
進め制御回路３１Ａの動作を「β進め」または「β進め
制御」と呼ぶ。このときの制御角αの値は、逆変換器１
Ａが、定電圧制御回路１１Ａまたは定余裕角制御回路１
２Ａの出力により定常状態で制御されている場合の制御
角αよりも小さな値である。なお、αとβとの関係は、
β＝π−α であり、本来はαを制御遅れ角、βを制御
進み角というべきであるが、本明細書ではαを単に制御
角と称する。また、β進め制御回路３１Ａ，３１Ｂの出
力であるβ進め角の値も実際にはβ角ではなくα角であ
る。
【００１０】図１４は、β進め制御回路３１Ａ，３１Ｂ
の構成を示すブロック図であり、図示するように、ワン
ショット回路３１１、オア回路３１２、加算器３１３，
３１５、及び一次遅れ回路３１４により構成されてい
る。図１３の場合には、逆変換器１Ａの通常運転時の制
御角αの最大値を１６０°、β進め時の制御角αの値を
１２０°としている。なお、ワンショット回路３１１
は、β進め指令のパルス幅が短い場合にもオア回路３１
２からリセット信号が確実に出力されるようにするため
のものである。
の構成を示すブロック図であり、図示するように、ワン
ショット回路３１１、オア回路３１２、加算器３１３，
３１５、及び一次遅れ回路３１４により構成されてい
る。図１３の場合には、逆変換器１Ａの通常運転時の制
御角αの最大値を１６０°、β進め時の制御角αの値を
１２０°としている。なお、ワンショット回路３１１
は、β進め指令のパルス幅が短い場合にもオア回路３１
２からリセット信号が確実に出力されるようにするため
のものである。
【００１１】次に、図１４の動作を図１５のタイムチャ
ートを参照しつつ説明する。通常運転中は、β進め指令
が入力されていないので、オア回路３１２からリセット
信号が出力されておらず、一次遅れ回路３１４は通常に
動作している。そして、加算器３１３の出力は、１６０
°−１２０°＝４０° であり、加算器３１５の出力
は、１２０°＋４０°＝１６０° となる。すなわち、
β進め制御回路３１Ａから出力されるβ進め角（実際は
α角）の値は１６０°である。
ートを参照しつつ説明する。通常運転中は、β進め指令
が入力されていないので、オア回路３１２からリセット
信号が出力されておらず、一次遅れ回路３１４は通常に
動作している。そして、加算器３１３の出力は、１６０
°−１２０°＝４０° であり、加算器３１５の出力
は、１２０°＋４０°＝１６０° となる。すなわち、
β進め制御回路３１Ａから出力されるβ進め角（実際は
α角）の値は１６０°である。
【００１２】いま、時刻ｔ１でβ進め指令が入力された
とすると、オア回路３１２から「１」信号つまりリセッ
ト信号が一次遅れ回路３１４に入力され、一次遅れ回路
３１４の出力はゼロとなる。したがって、β進め角は１
２０°にダウンし、この状態は時刻ｔ２でβ進めが解除
されるまで、すなわちβ進め指令が入力されなくなるま
で継続する。そして、時刻ｔ２を過ぎると、オア回路３
１２からリセット信号が出力されなくなるので、一次遅
れ回路３１４が動作を開始し、β進め角は１６０°まで
時定数Ｔに基き復帰する。
とすると、オア回路３１２から「１」信号つまりリセッ
ト信号が一次遅れ回路３１４に入力され、一次遅れ回路
３１４の出力はゼロとなる。したがって、β進め角は１
２０°にダウンし、この状態は時刻ｔ２でβ進めが解除
されるまで、すなわちβ進め指令が入力されなくなるま
で継続する。そして、時刻ｔ２を過ぎると、オア回路３
１２からリセット信号が出力されなくなるので、一次遅
れ回路３１４が動作を開始し、β進め角は１６０°まで
時定数Ｔに基き復帰する。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】上記したβ進め制御に
より、交流系統６Ａの電圧波形に歪みが生じた場合で
も、逆変換器１Ａの転流失敗を有効に防止することがで
きる。しかし、β進め制御を行うと、逆変換器１Ａ内に
設けられているスナバ回路用抵抗器の損失が増大し、そ
の発熱量が増加するという問題がある。
より、交流系統６Ａの電圧波形に歪みが生じた場合で
も、逆変換器１Ａの転流失敗を有効に防止することがで
きる。しかし、β進め制御を行うと、逆変換器１Ａ内に
設けられているスナバ回路用抵抗器の損失が増大し、そ
の発熱量が増加するという問題がある。
【００１４】そして、従来のβ進め制御では、電圧歪み
や転流失敗等の連続発生などによりβ進め制御の継続時
間が長引き、スナバ回路用抵抗器について設定されてい
る熱的許容時間を超過した場合には、変換器をトリップ
させ運転を停止することとしている。ところが、弱小の
電力系統などでは、トランスの投入等によって電圧歪み
の状態等が長期間継続する可能性が充分あり、その度に
変換器をトリップさせ運転を停止することは、昨今の電
力事情からは好ましいことではない。
や転流失敗等の連続発生などによりβ進め制御の継続時
間が長引き、スナバ回路用抵抗器について設定されてい
る熱的許容時間を超過した場合には、変換器をトリップ
させ運転を停止することとしている。ところが、弱小の
電力系統などでは、トランスの投入等によって電圧歪み
の状態等が長期間継続する可能性が充分あり、その度に
変換器をトリップさせ運転を停止することは、昨今の電
力事情からは好ましいことではない。
【００１５】本発明は上記事情に鑑みてなされたもので
あり、β進め制御に起因する変換器の不必要なトリップ
を極力少なくすることが可能な電力変換装置を提供する
ことを目的としている。
あり、β進め制御に起因する変換器の不必要なトリップ
を極力少なくすることが可能な電力変換装置を提供する
ことを目的としている。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段として、請求項１記載の発明は、交流系統にそれ
ぞれ接続された逆変換器及び順変換器の各直流側が直流
電線路により接続され、前記逆変換器及び順変換器に対
して所定の制御を行う定電圧制御回路、定余裕角制御回
路、定電流制御回路、及びβ進め制御回路を有し、これ
ら制御回路のうち適切なものを選択し、その制御信号に
基いて前記逆変換器及び順変換器の位相制御を行うもの
であって、前記β進め制御回路は、β進め指令を入力し
た場合に、前記逆変換器に対する位相制御角αの値を所
定の値まで低減させ、β進め指令が解除された後は所定
の時定数に基き位相制御角αの値が元の値に復帰するよ
うにβ進め制御を行う、電力変換装置において、前記β
進め制御回路は、前記β進め指令を入力した時点から前
記逆変換器内のスナバ回路用抵抗器についての熱的許容
時間以内の所定の時間の間だけ前記位相制御角αの値を
所定の値まで低減させると共に、この所定の時間が経過
する時点から前記β進め指令が解除される時点までの間
は、前記位相制御角αの値を所定の制限値を上限として
前記所定の時定数に基き増加させるものである、ことを
特徴とする。
の手段として、請求項１記載の発明は、交流系統にそれ
ぞれ接続された逆変換器及び順変換器の各直流側が直流
電線路により接続され、前記逆変換器及び順変換器に対
して所定の制御を行う定電圧制御回路、定余裕角制御回
路、定電流制御回路、及びβ進め制御回路を有し、これ
ら制御回路のうち適切なものを選択し、その制御信号に
基いて前記逆変換器及び順変換器の位相制御を行うもの
であって、前記β進め制御回路は、β進め指令を入力し
た場合に、前記逆変換器に対する位相制御角αの値を所
定の値まで低減させ、β進め指令が解除された後は所定
の時定数に基き位相制御角αの値が元の値に復帰するよ
うにβ進め制御を行う、電力変換装置において、前記β
進め制御回路は、前記β進め指令を入力した時点から前
記逆変換器内のスナバ回路用抵抗器についての熱的許容
時間以内の所定の時間の間だけ前記位相制御角αの値を
所定の値まで低減させると共に、この所定の時間が経過
する時点から前記β進め指令が解除される時点までの間
は、前記位相制御角αの値を所定の制限値を上限として
前記所定の時定数に基き増加させるものである、ことを
特徴とする。
【００１７】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、前記熱的許容時間以内の所定の時間が経過
した時点から前記β進め指令が解除される時点までの間
は、前期β進め制御回路は電流基準抑制信号を出力し、
この電流基準抑制信号に基き前記定電流制御回路に対す
る電流基準値を所定の値に低減させる、ことを特徴とす
る。
明において、前記熱的許容時間以内の所定の時間が経過
した時点から前記β進め指令が解除される時点までの間
は、前期β進め制御回路は電流基準抑制信号を出力し、
この電流基準抑制信号に基き前記定電流制御回路に対す
る電流基準値を所定の値に低減させる、ことを特徴とす
る。
【００１８】請求項３記載の発明は、請求項２記載の発
明において、前記電流基準抑制信号に基き前記定電流制
御回路に対する電流基準値を所定の値だけ低減させる場
合に、この低減を予め設定してある時定数に基き行う、
ことを特徴とする。
明において、前記電流基準抑制信号に基き前記定電流制
御回路に対する電流基準値を所定の値だけ低減させる場
合に、この低減を予め設定してある時定数に基き行う、
ことを特徴とする。
【００１９】請求項４記載の発明は、請求項１乃至３の
いずれかに記載の発明において、前記β進め制御回路
は、前記β進め指令の入力に基いて前記β進め制御を行
った後であって、且つ前記熱的許容時間以内の所定の時
間から更に設定時間が経過するまでの間に再度のβ進め
指令を入力した場合は、この第１回目のβ進め指令入力
時点から設定時間経過時点までは、前記位相制御角αの
値の低減を所定の制限値までとする、ことを特徴とす
る。
いずれかに記載の発明において、前記β進め制御回路
は、前記β進め指令の入力に基いて前記β進め制御を行
った後であって、且つ前記熱的許容時間以内の所定の時
間から更に設定時間が経過するまでの間に再度のβ進め
指令を入力した場合は、この第１回目のβ進め指令入力
時点から設定時間経過時点までは、前記位相制御角αの
値の低減を所定の制限値までとする、ことを特徴とす
る。
【００２０】請求項５記載の発明は、請求項１乃至４の
いずれかに記載の発明において、前記逆変換器または順
変換器の交流電圧、直流電圧、及び直流電流の検出値に
基き前記熱的許容時間を演算する演算回路を備えた、こ
とを特徴とする。
いずれかに記載の発明において、前記逆変換器または順
変換器の交流電圧、直流電圧、及び直流電流の検出値に
基き前記熱的許容時間を演算する演算回路を備えた、こ
とを特徴とする。
【００２１】請求項６記載の発明は、請求項５記載の発
明において、前記演算回路は、前記交流電圧、直流電
圧、及び直流電流の検出値に代えて、前記スナバ回路用
抵抗器付近の温度検出値に基き前記熱的許容時間を演算
するものである、ことを特徴とする。
明において、前記演算回路は、前記交流電圧、直流電
圧、及び直流電流の検出値に代えて、前記スナバ回路用
抵抗器付近の温度検出値に基き前記熱的許容時間を演算
するものである、ことを特徴とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図に基
き説明する。但し、図１０乃至図１４で説明した構成要
素と同一の構成要素には同一符号を付して重複した説明
を省略する。図１は、第１の実施形態に係るβ進め制御
回路３１Ａの構成を示すブロック図である。図１が図１
３と異なる点は、オンディレイ回路３１６が付加されて
いる点である。このオンディレイ回路３１６は、β進め
指令を入力してから設定時間Ｔ１が経過すると、一次遅
れ回路３１４の２つの入力端子に信号を出力する。この
２つの入力端子のうち一方に出力される信号はリセット
解除信号Ｓ１として機能し、もう一方に出力される信号
は出力制限信号Ｓ２として機能する。つまり、リセット
解除信号Ｓ１が一次遅れ回路３１４に入力されると、オ
ア回路３１２がリセット信号を出力していても一次遅れ
回路３１４は動作を開始し、また、出力制限信号Ｓ２が
入力されると、一次遅れ回路３１４の出力は、例えば、
１５°を上限値として制限される。オンディレイ回路３
１６の設定時間Ｔ１は、逆変換器１Ａをβ進め角１２０
°で運転した場合におけるスナバ回路用抵抗器の熱的許
容時間以内の所定の時間として設定されたものである。
き説明する。但し、図１０乃至図１４で説明した構成要
素と同一の構成要素には同一符号を付して重複した説明
を省略する。図１は、第１の実施形態に係るβ進め制御
回路３１Ａの構成を示すブロック図である。図１が図１
３と異なる点は、オンディレイ回路３１６が付加されて
いる点である。このオンディレイ回路３１６は、β進め
指令を入力してから設定時間Ｔ１が経過すると、一次遅
れ回路３１４の２つの入力端子に信号を出力する。この
２つの入力端子のうち一方に出力される信号はリセット
解除信号Ｓ１として機能し、もう一方に出力される信号
は出力制限信号Ｓ２として機能する。つまり、リセット
解除信号Ｓ１が一次遅れ回路３１４に入力されると、オ
ア回路３１２がリセット信号を出力していても一次遅れ
回路３１４は動作を開始し、また、出力制限信号Ｓ２が
入力されると、一次遅れ回路３１４の出力は、例えば、
１５°を上限値として制限される。オンディレイ回路３
１６の設定時間Ｔ１は、逆変換器１Ａをβ進め角１２０
°で運転した場合におけるスナバ回路用抵抗器の熱的許
容時間以内の所定の時間として設定されたものである。
【００２３】次に、図１の動作を図２のタイムチャート
を参照しつつ説明する。いま、時刻ｔ１でβ進め指令が
入力されたとすると、オア回路３１２から「１」信号つ
まりリセット信号が一次遅れ回路３１４に入力され、一
次遅れ回路３１４の出力はゼロとなる。したがって、β
進め角は１２０°にダウンする。時刻ｔ１から時間Ｔ１
が経過して時刻ｔ２になると、オンディレイ回路３１６
は、前記したリセット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ
２を一次遅れ回路３１４に出力する。これにより一次遅
れ回路３１４は動作を開始しβ進め角は１３５°まで上
昇する。そして、時刻ｔ３でβ進め指令の入力が遮断さ
れβ進め制御が解除されると、一次遅れ回路３１４は通
常に動作を開始し、β進め角は時定数Ｔでもって１６０
°まで復帰する。
を参照しつつ説明する。いま、時刻ｔ１でβ進め指令が
入力されたとすると、オア回路３１２から「１」信号つ
まりリセット信号が一次遅れ回路３１４に入力され、一
次遅れ回路３１４の出力はゼロとなる。したがって、β
進め角は１２０°にダウンする。時刻ｔ１から時間Ｔ１
が経過して時刻ｔ２になると、オンディレイ回路３１６
は、前記したリセット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ
２を一次遅れ回路３１４に出力する。これにより一次遅
れ回路３１４は動作を開始しβ進め角は１３５°まで上
昇する。そして、時刻ｔ３でβ進め指令の入力が遮断さ
れβ進め制御が解除されると、一次遅れ回路３１４は通
常に動作を開始し、β進め角は時定数Ｔでもって１６０
°まで復帰する。
【００２４】上記したβ進め制御は、最低のβ進め角１
２０°で運転する時間をスナバ回路用抵抗器の熱的許容
時間Ｔ１までとし、その後は抵抗器のそれ以上の発熱を
抑制するために、１３５°を上限としてβ進め角を立ち
上げ、β進め制御が解除されるのを待とうとするもので
ある。したがって、スナバ回路用抵抗器の発熱による損
傷を防止しつつ変換器の運転を継続することができ、不
必要なトリップを防止することができる。
２０°で運転する時間をスナバ回路用抵抗器の熱的許容
時間Ｔ１までとし、その後は抵抗器のそれ以上の発熱を
抑制するために、１３５°を上限としてβ進め角を立ち
上げ、β進め制御が解除されるのを待とうとするもので
ある。したがって、スナバ回路用抵抗器の発熱による損
傷を防止しつつ変換器の運転を継続することができ、不
必要なトリップを防止することができる。
【００２５】図３は、第２の実施形態に係るβ進め制御
回路３１Ａの構成を示すブロック図である。図３が図１
と異なる点は、オンディレイ回路３１６から出力される
信号がリセット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２の他
に、Ｉｄｐ（電流基準）低減信号Ｓ３としても出力され
るようになっている点である。このＩｄｐ低減信号Ｓ３
がβ進め制御回路３１Ａから出力されると、図４に示す
ように、スイッチ８２がＩｄｐmax 側からＩｄｐn 側に
切り替わる（Ｉｄｐmax ＞Ｉｄｐn ）。この切り替えに
より、伝送制御回路２６Ａの出力側に設けられているリ
ミッタ回路８３は電流基準値出力回路２７からの電流基
準値を所定レベルだけ低減させる。したがって、β進め
制御を行っている間のスナバ回路用抵抗器の発熱をより
確実に防止することができる。
回路３１Ａの構成を示すブロック図である。図３が図１
と異なる点は、オンディレイ回路３１６から出力される
信号がリセット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２の他
に、Ｉｄｐ（電流基準）低減信号Ｓ３としても出力され
るようになっている点である。このＩｄｐ低減信号Ｓ３
がβ進め制御回路３１Ａから出力されると、図４に示す
ように、スイッチ８２がＩｄｐmax 側からＩｄｐn 側に
切り替わる（Ｉｄｐmax ＞Ｉｄｐn ）。この切り替えに
より、伝送制御回路２６Ａの出力側に設けられているリ
ミッタ回路８３は電流基準値出力回路２７からの電流基
準値を所定レベルだけ低減させる。したがって、β進め
制御を行っている間のスナバ回路用抵抗器の発熱をより
確実に防止することができる。
【００２６】図５は、第３の実施形態の要部の構成を示
すブロック図である。図５が図４と異なる点は、リミッ
タ回路８３の出力側にさらに一次遅れ回路８４が設けら
れている点である。本実施形態によれば、電流基準値が
所定のレベルだけ低減される場合に、一次遅れ回路８４
により設定されている時定数Ｔで低減されるので、定電
流制御回路１３Ａに擾乱を与えるのを防止することがで
きる。
すブロック図である。図５が図４と異なる点は、リミッ
タ回路８３の出力側にさらに一次遅れ回路８４が設けら
れている点である。本実施形態によれば、電流基準値が
所定のレベルだけ低減される場合に、一次遅れ回路８４
により設定されている時定数Ｔで低減されるので、定電
流制御回路１３Ａに擾乱を与えるのを防止することがで
きる。
【００２７】図６は、第４の実施形態に係るβ進め制御
回路３１Ａの構成を示すブロック図である。図６が図１
と異なる点は、オンディレイ回路３１７、ワンショット
回路３１８、アンド回路３１９、及びオア回路３２０が
付加されており、オア回路３２０からリセット解除信号
Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２が一次遅れ回路３１４に出力
されるようになっている点である。なお、オンディレイ
回路３１７の設定時間はオンディレイ回路３１６と同様
Ｔ１である。また、ワンショット回路３１８は、ワンシ
ョット回路３１１のように信号出力動作を確実にするこ
とを目的として付加されたものではなく、そのパルス幅
は予め定められた設定時間Ｔ２となっている。
回路３１Ａの構成を示すブロック図である。図６が図１
と異なる点は、オンディレイ回路３１７、ワンショット
回路３１８、アンド回路３１９、及びオア回路３２０が
付加されており、オア回路３２０からリセット解除信号
Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２が一次遅れ回路３１４に出力
されるようになっている点である。なお、オンディレイ
回路３１７の設定時間はオンディレイ回路３１６と同様
Ｔ１である。また、ワンショット回路３１８は、ワンシ
ョット回路３１１のように信号出力動作を確実にするこ
とを目的として付加されたものではなく、そのパルス幅
は予め定められた設定時間Ｔ２となっている。
【００２８】次に、図６の動作を図７のタイムチャート
を参照しつつ説明する。いま、時刻ｔ１でβ進め指令が
入力されたとすると、オア回路３１２から「１」信号つ
まりリセット信号が一次遅れ回路３１４に入力され、一
次遅れ回路３１４の出力はゼロとなる。したがって、β
進め角は１２０°にダウンする。時刻ｔ１から時間Ｔ１
が経過して時刻ｔ２になると、オンディレイ回路３１６
から信号が出力されるので、オア回路３２０は前記した
リセット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２を一次遅れ
回路３１４に出力する。これにより一次遅れ回路３１４
は動作を開始しβ進め角は１３５°まで上昇する。そし
て、時刻ｔ３でβ進め指令の入力が遮断されβ進め制御
が解除されると、一次遅れ回路３１４は通常に動作を開
始し、β進め角は時定数Ｔでもって１６０°まで復帰す
る。
を参照しつつ説明する。いま、時刻ｔ１でβ進め指令が
入力されたとすると、オア回路３１２から「１」信号つ
まりリセット信号が一次遅れ回路３１４に入力され、一
次遅れ回路３１４の出力はゼロとなる。したがって、β
進め角は１２０°にダウンする。時刻ｔ１から時間Ｔ１
が経過して時刻ｔ２になると、オンディレイ回路３１６
から信号が出力されるので、オア回路３２０は前記した
リセット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２を一次遅れ
回路３１４に出力する。これにより一次遅れ回路３１４
は動作を開始しβ進め角は１３５°まで上昇する。そし
て、時刻ｔ３でβ進め指令の入力が遮断されβ進め制御
が解除されると、一次遅れ回路３１４は通常に動作を開
始し、β進め角は時定数Ｔでもって１６０°まで復帰す
る。
【００２９】ところが、β進め角が１６０°まで復帰し
て間もなくの時刻ｔ４になって再びβ進め指令が入力さ
れたとする。この場合、図１の構成であれば直ちにβ進
め角は１２０°までダウンすることになるが、本実施形
態では、まず、１３５°にダウンすることになる。つま
り、時刻ｔ２を経過するとワンショット回路３１８から
の信号がアンド回路３１９の下側入力端子に入力され続
けており、時刻ｔ４でβ進め指令がオア回路３１２を介
して上側入力端子に入力されると、アンド回路３１９の
アンド条件が成立する。したがって、アンド回路３１９
が信号を出力し、この信号がオア回路３２０によりリセ
ット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２となって一次遅
れ回路３１４に出力される。このとき、オア回路３１２
からの信号がリセット信号として一次遅れ回路３１４に
出力されているが、リセット解除信号Ｓ１及び出力制限
信号Ｓ２により、一次遅れ回路３１４は出力上限値を１
５°として動作を開始する。そのため、時刻ｔ４では、
β進め角は１２０°まではダウンせず、１３５°までの
ダウンにとどまっている。
て間もなくの時刻ｔ４になって再びβ進め指令が入力さ
れたとする。この場合、図１の構成であれば直ちにβ進
め角は１２０°までダウンすることになるが、本実施形
態では、まず、１３５°にダウンすることになる。つま
り、時刻ｔ２を経過するとワンショット回路３１８から
の信号がアンド回路３１９の下側入力端子に入力され続
けており、時刻ｔ４でβ進め指令がオア回路３１２を介
して上側入力端子に入力されると、アンド回路３１９の
アンド条件が成立する。したがって、アンド回路３１９
が信号を出力し、この信号がオア回路３２０によりリセ
ット解除信号Ｓ１及び出力制限信号Ｓ２となって一次遅
れ回路３１４に出力される。このとき、オア回路３１２
からの信号がリセット信号として一次遅れ回路３１４に
出力されているが、リセット解除信号Ｓ１及び出力制限
信号Ｓ２により、一次遅れ回路３１４は出力上限値を１
５°として動作を開始する。そのため、時刻ｔ４では、
β進め角は１２０°まではダウンせず、１３５°までの
ダウンにとどまっている。
【００３０】その後、ワンショット回路３１８からの出
力が切れる時刻ｔ５になると、オア回路３２０の出力が
停止されるため、β進め角は１２０°までダウンする。
そして、時刻ｔ６になると、オンディレイ回路３１６が
信号を出力し、オア回路３２０からリセット解除信号Ｓ
１及び出力制限信号Ｓ２が出力されるので、この後は最
初にβ進め指令が入力された場合と同様の動作を行う。
上述した例は、β進め指令が再度入力された場合に、β
進め角が最終的に１２０°までダウンした例を示した
が、時刻ｔ４〜ｔ５の間にβ進めが解除された場合はも
ちろん１２０°までダウンすることなく１６０°まで復
帰することになる。
力が切れる時刻ｔ５になると、オア回路３２０の出力が
停止されるため、β進め角は１２０°までダウンする。
そして、時刻ｔ６になると、オンディレイ回路３１６が
信号を出力し、オア回路３２０からリセット解除信号Ｓ
１及び出力制限信号Ｓ２が出力されるので、この後は最
初にβ進め指令が入力された場合と同様の動作を行う。
上述した例は、β進め指令が再度入力された場合に、β
進め角が最終的に１２０°までダウンした例を示した
が、時刻ｔ４〜ｔ５の間にβ進めが解除された場合はも
ちろん１２０°までダウンすることなく１６０°まで復
帰することになる。
【００３１】図８は第５の実施形態の要部を示す構成図
である。この図におけるディジタル演算回路９１は、交
流電圧検出器９０から交流電圧Ｖｓを、直流電流検出器
２１Ａから直流電流Ｉｄを、直流電圧検出器１５Ａから
直流電圧Ｅｄをそれぞれ入力し、既述したスナバ回路用
抵抗器の熱的許容時間を演算すると共に、この熱的許容
時間に基きβ進め指令を出力し、さらに、そのときのβ
進め角も演算する。
である。この図におけるディジタル演算回路９１は、交
流電圧検出器９０から交流電圧Ｖｓを、直流電流検出器
２１Ａから直流電流Ｉｄを、直流電圧検出器１５Ａから
直流電圧Ｅｄをそれぞれ入力し、既述したスナバ回路用
抵抗器の熱的許容時間を演算すると共に、この熱的許容
時間に基きβ進め指令を出力し、さらに、そのときのβ
進め角も演算する。
【００３２】スナバ回路では、サイリスタ等のスイッチ
ング素子のオン・オフに応じて充放電を繰り返すので、
抵抗器において熱が発生する。スナバ回路の損失Ｐは、
一般に、 Ｐ＝Ｋ１・Ｃｄ・Ｖｓ2 ［ｓｉｎ2 α＋ｓｉｎ2 （α＋ｕ）］ … （１） で求められる。ここで、Ｋ１は定数、Ｃｄはスナバコン
デンサの容量、ｕは後述する重なり角である。また、制
御角αは、 Ｅｄ＝１. ３５Ｖｓ・ｃｏｓα−（１/ ２）・Ｘｉ・Ｉｄ … （２） の関係で求められる。なお、Ｘｉは交直変換装置のリア
クタンスであり、既知の値である。そして、重なり角ｕ
は、Ｋ２を定数とすれば、 ｕ＝Ｋ２・（Ｉｄ/ Ｅｄ） … （３） により求められる。（２）式の関係から、Ｅｄ，Ｖｓ，
Ｉｄがわかれば、制御角αを求めることができる。結
局、損失Ｐは制御角αの関数として求めることができ
る。なお、この技術内容は、既に特開平５- １１１１４
３号により開示されている。
ング素子のオン・オフに応じて充放電を繰り返すので、
抵抗器において熱が発生する。スナバ回路の損失Ｐは、
一般に、 Ｐ＝Ｋ１・Ｃｄ・Ｖｓ2 ［ｓｉｎ2 α＋ｓｉｎ2 （α＋ｕ）］ … （１） で求められる。ここで、Ｋ１は定数、Ｃｄはスナバコン
デンサの容量、ｕは後述する重なり角である。また、制
御角αは、 Ｅｄ＝１. ３５Ｖｓ・ｃｏｓα−（１/ ２）・Ｘｉ・Ｉｄ … （２） の関係で求められる。なお、Ｘｉは交直変換装置のリア
クタンスであり、既知の値である。そして、重なり角ｕ
は、Ｋ２を定数とすれば、 ｕ＝Ｋ２・（Ｉｄ/ Ｅｄ） … （３） により求められる。（２）式の関係から、Ｅｄ，Ｖｓ，
Ｉｄがわかれば、制御角αを求めることができる。結
局、損失Ｐは制御角αの関数として求めることができ
る。なお、この技術内容は、既に特開平５- １１１１４
３号により開示されている。
【００３３】スナバ回路の損失Ｐと、運転許容時間すな
わち熱的許容時間との間には、図９に示すような反時限
特性の関係がある。つまり、周囲温度が高くなるか、あ
るいは冷却条件が悪くなるほど特性曲線は矢印で示すよ
うに下方に移動することになる。
わち熱的許容時間との間には、図９に示すような反時限
特性の関係がある。つまり、周囲温度が高くなるか、あ
るいは冷却条件が悪くなるほど特性曲線は矢印で示すよ
うに下方に移動することになる。
【００３４】上記のように、ディジタル演算回路９１
は、（１），（２），（３）式に基いて損失Ｐを演算
し、図９の特性曲線からスナバ回路用抵抗器の熱的許容
時間を求める。そして、この熱的許容時間に基きβ進め
指令を出力し、さらに、そのときのβ進め角も演算す
る。したがって、本実施形態のディジタル演算回路９１
によれば、より的確なβ進め制御を行うことができる。
は、（１），（２），（３）式に基いて損失Ｐを演算
し、図９の特性曲線からスナバ回路用抵抗器の熱的許容
時間を求める。そして、この熱的許容時間に基きβ進め
指令を出力し、さらに、そのときのβ進め角も演算す
る。したがって、本実施形態のディジタル演算回路９１
によれば、より的確なβ進め制御を行うことができる。
【００３５】図１０は第６の実施形態の要部を示す構成
図である。この図において、赤外線放射検知器９４が逆
変換器１Ａ内のスナバ回路用抵抗器の近傍に取り付けら
れている。赤外線放射検知器９４は、スナバ回路用抵抗
器が発熱したときに、光信号をライトガイドを介して光
電変換器９６に出力し、光電変換器９６は、この光信号
を変換した電気信号をディジタル演算回路９１に出力す
る。ディジタル演算回路９１は、この電気信号に基いて
スナバ回路用抵抗器の熱的許容時間を判断する。本実施
形態では、スナバ回路用抵抗器の実際の発熱状態に基い
て、ディジタル演算回路９１が演算を行っているので、
より的確に熱的許容時間を求めることができる。
図である。この図において、赤外線放射検知器９４が逆
変換器１Ａ内のスナバ回路用抵抗器の近傍に取り付けら
れている。赤外線放射検知器９４は、スナバ回路用抵抗
器が発熱したときに、光信号をライトガイドを介して光
電変換器９６に出力し、光電変換器９６は、この光信号
を変換した電気信号をディジタル演算回路９１に出力す
る。ディジタル演算回路９１は、この電気信号に基いて
スナバ回路用抵抗器の熱的許容時間を判断する。本実施
形態では、スナバ回路用抵抗器の実際の発熱状態に基い
て、ディジタル演算回路９１が演算を行っているので、
より的確に熱的許容時間を求めることができる。
【００３６】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、交流系
統の電圧波形に歪みが生じた場合等にβ進め制御を行っ
たとしても、このβ進め制御に起因する変換器の不必要
なトリップを極力少なくすることが可能になる。
統の電圧波形に歪みが生じた場合等にβ進め制御を行っ
たとしても、このβ進め制御に起因する変換器の不必要
なトリップを極力少なくすることが可能になる。
【図１】本発明の第１の実施形態に係るβ進め制御回路
３１Ａの構成を示すブロック図。
３１Ａの構成を示すブロック図。
【図２】図１の動作を説明するためのタイムチャート。
【図３】本発明の第２の実施形態に係るβ進め制御回路
３１Ａの構成を示すブロック図。
３１Ａの構成を示すブロック図。
【図４】本発明の第２の実施形態の一部の構成を示すブ
ロック図。
ロック図。
【図５】本発明の第３の実施形態の一部の構成を示すブ
ロック図。
ロック図。
【図６】本発明の第４の実施形態に係るβ進め制御回路
３１Ａの構成を示すブロック図。
３１Ａの構成を示すブロック図。
【図７】図６の動作を説明するためのタイムチャート。
【図８】本発明の第５の実施形態の一部の構成を示すブ
ロック図。
ロック図。
【図９】図８におけるディジタル演算回路９１が用いる
特性曲線を示す特性図。
特性曲線を示す特性図。
【図１０】本発明の第６の実施形態の一部の構成を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図１１】従来の交直変換装置を用いた直流送電装置あ
るいは非同期連系変換装置の一例を示す構成図。
るいは非同期連系変換装置の一例を示す構成図。
【図１２】図１１における逆変換器１Ａを制御する制御
装置２００Ａについての構成図。
装置２００Ａについての構成図。
【図１３】逆変換器１Ａ及び順変換器１Ｂ回りの制御装
置の構成図。
置の構成図。
【図１４】図１３におけるβ進め制御回路３１Ａの構成
を示すブロック図。
を示すブロック図。
【図１５】図１４の動作を説明するためのタイムチャー
ト。
ト。
１Ａ 逆変換器 １Ｂ 順変換器 ２ 平滑リアクトル ３ 直流電線路 ４Ａ，４Ｂ 変換器用変圧器 ６Ａ，６Ｂ 交流系統６ １１Ａ，１１Ｂ 定電圧制御回路 １２Ａ，１２Ｂ 定余裕角制御回路 １３Ａ，１３Ｂ 定電流制御回路 １４Ａ，１４Ｂ 直流電圧設定器 １５Ａ 直流電圧検出器 １６Ａ，１６Ｂ 電圧/ 電圧変換回路 １７Ａ，１７Ｂ サミング回路 １８ 余裕角設定器 ２３Ａ，２３Ｂ サミング回路 ２４Ａ，２４Ｂ スイッチ ２６Ａ，２６Ｂ 伝送制御回路 ２７ 電流基準値出力回路 ２８Ａ，２８Ｂ 制御進み角優先回路 ２９Ａ，２９Ｂ 位相制御回路 ３０Ａ，３０Ｂ パルス増幅回路 ３１Ａ，３１Ｂ β進め制御回路 ９０ 交流電圧検出器 ９１ ディジタル演算回路 ９４ 赤外線放射検知器 ９５ ライトガイド ９６ 光電変換器 １００Ａ 制御演算回路 １０１Ａ 起動・停止制御回路 １０２Ａ 保護連動回路 １０３Ａ 異常監視回路 ２００Ａ 制御装置 ３１１ ワンショット回路 ３１２ オア回路 ３１３，３１５ 加算器 ３１４ 一次遅れ回路 ３１６ オンディレイ回路 ３１７ オンディレイ回路 ３１８ ワンショット回路 ３１９ アンド回路 ３２０ オア回路
Claims (6)
- 【請求項１】交流系統にそれぞれ接続された逆変換器及
び順変換器の各直流側が直流電線路により接続され、前
記逆変換器及び順変換器に対して所定の制御を行う定電
圧制御回路、定余裕角制御回路、定電流制御回路、及び
β進め制御回路を有し、これら制御回路のうち適切なも
のを選択し、その制御信号に基いて前記逆変換器及び順
変換器の位相制御を行うものであって、前記β進め制御
回路は、β進め指令を入力した場合に、前記逆変換器に
対する位相制御角αの値を所定の値まで低減させ、β進
め指令が解除された後は所定の時定数に基き位相制御角
αの値が元の値に復帰するようにβ進め制御を行う、電
力変換装置において、 前記β進め制御回路は、前記β進め指令を入力した時点
から前記逆変換器内のスナバ回路用抵抗器についての熱
的許容時間以内の所定の時間の間だけ前記位相制御角α
の値を所定の値まで低減させると共に、この所定の時間
が経過する時点から前記β進め指令が解除される時点ま
での間は、前記位相制御角αの値を所定の制限値を上限
として前記所定の時定数に基き増加させるものである、 ことを特徴とする電力変換装置。 - 【請求項２】請求項１記載の電力変換装置において、 前記熱的許容時間以内の所定の時間が経過した時点から
前期β進め指令が解除される時点までの間は、前記β進
め制御回路は電流基準抑制信号を出力し、この電流基準
抑制信号に基き前記定電流制御回路に対する電流基準値
を所定の値に低減させる、 ことを特徴とする電力変換装置。 - 【請求項３】請求項２記載の電力変換装置において、 前記電流基準抑制信号に基き前記定電流制御回路に対す
る電流基準値を所定の値だけ低減させる場合に、この低
減を予め設定してある時定数に基き行う、 ことを特徴とする電力変換装置。 - 【請求項４】請求項１乃至３のいずれかに記載の電力変
換装置において、 前記β進め制御回路は、前記β進め指令の入力に基いて
前記β進め制御を行った後であって、且つ前記熱的許容
時間以内の所定の時間から更に設定時間が経過するまで
の間に再度のβ進め指令を入力した場合は、この第１回
目のβ進め指令入力時点から設定時間経過時点までは、
前記位相制御角αの値の低減を所定の制限値までとす
る、 ことを特徴とする電力変換装置。 - 【請求項５】請求項１乃至４のいずれかに記載の電力変
換装置において、 前記逆変換器の交流電圧、直流電圧、及び直流電流の検
出値に基き前記熱的許容時間を演算する演算回路を備え
た、 ことを特徴とする電力変換装置。 - 【請求項６】請求項５記載の電力変換装置において、 前記演算回路は、前記交流電圧、直流電圧、及び直流電
流の検出値に代えて、前記スナバ回路用抵抗器付近の温
度検出値に基き前記熱的許容時間を演算するものであ
る、 ことを特徴とする電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8167368A JPH1014256A (ja) | 1996-06-27 | 1996-06-27 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8167368A JPH1014256A (ja) | 1996-06-27 | 1996-06-27 | 電力変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1014256A true JPH1014256A (ja) | 1998-01-16 |
Family
ID=15848422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8167368A Pending JPH1014256A (ja) | 1996-06-27 | 1996-06-27 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1014256A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015022860A1 (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-19 | 日産自動車株式会社 | スイッチング装置 |
| EP3288166A4 (en) * | 2015-04-23 | 2018-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Control device for power converter |
| WO2020220449A1 (zh) * | 2019-04-30 | 2020-11-05 | 深圳市华星光电半导体显示技术有限公司 | 电压转换电路 |
-
1996
- 1996-06-27 JP JP8167368A patent/JPH1014256A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015022860A1 (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-19 | 日産自動車株式会社 | スイッチング装置 |
| EP3288166A4 (en) * | 2015-04-23 | 2018-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Control device for power converter |
| WO2020220449A1 (zh) * | 2019-04-30 | 2020-11-05 | 深圳市华星光电半导体显示技术有限公司 | 电压转换电路 |
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