JPH10109031A - 触媒およびアルキルメルカプタンの合成法並びに該触媒の製造法 - Google Patents
触媒およびアルキルメルカプタンの合成法並びに該触媒の製造法Info
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- JPH10109031A JPH10109031A JP9258404A JP25840497A JPH10109031A JP H10109031 A JPH10109031 A JP H10109031A JP 9258404 A JP9258404 A JP 9258404A JP 25840497 A JP25840497 A JP 25840497A JP H10109031 A JPH10109031 A JP H10109031A
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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- B01J23/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C319/00—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides
- C07C319/02—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides of thiols
- C07C319/08—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides of thiols by replacement of hydroxy groups or etherified or esterified hydroxy groups
Abstract
(57)【要約】
【課題】 プロモータとしてのアルカリ金属タングステ
ン酸塩を含有する、メチルメルカプタンの合成のための
酸化アルミニウムの成形体からなる触媒。 【解決手段】 本発明の触媒は、アルカリ金属タングス
テン酸塩をプロモータとして含有している酸化アルミニ
ウムの成形体からなる。 【効果】 本発明の触媒は、硫化水素対メタノールの小
さなモル比の場合に、活性および選択性が公知の触媒と
比べて改善されている。
ン酸塩を含有する、メチルメルカプタンの合成のための
酸化アルミニウムの成形体からなる触媒。 【解決手段】 本発明の触媒は、アルカリ金属タングス
テン酸塩をプロモータとして含有している酸化アルミニ
ウムの成形体からなる。 【効果】 本発明の触媒は、硫化水素対メタノールの小
さなモル比の場合に、活性および選択性が公知の触媒と
比べて改善されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、メタノールおよび
硫化水素からのメチルメルカプタンの合成のための触媒
並びに前記触媒の製造法に関する。
硫化水素からのメチルメルカプタンの合成のための触媒
並びに前記触媒の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】メチルメルカプタンは、メチオニンの合
成並びにジメチルスルホキシドおよびジメチルスルホン
の製造のための工業的に重要な中間生成物である。これ
らは、今日では主として、メタノールおよび硫化水素か
ら、酸化アルミニウムからなる触媒との接触反応によっ
て製造されている。メチルメルカプタンの合成は、通
常、気相中で３００〜５００℃の温度および１〜２５バ
ールの圧力で行われている。
成並びにジメチルスルホキシドおよびジメチルスルホン
の製造のための工業的に重要な中間生成物である。これ
らは、今日では主として、メタノールおよび硫化水素か
ら、酸化アルミニウムからなる触媒との接触反応によっ
て製造されている。メチルメルカプタンの合成は、通
常、気相中で３００〜５００℃の温度および１〜２５バ
ールの圧力で行われている。
【０００３】反応ガス混合物は、形成されたメチルメル
カプタンとともに、反応していない出発物質および副生
成物、例えばジメチル硫化物およびジメチルエーテル並
びに反応の範囲内での不活性ガス、例えばメタン、一酸
化炭素、水素および窒素を含有している。前記反応混合
物から、形成されたメチルメルカプタンは分離される。
カプタンとともに、反応していない出発物質および副生
成物、例えばジメチル硫化物およびジメチルエーテル並
びに反応の範囲内での不活性ガス、例えばメタン、一酸
化炭素、水素および窒素を含有している。前記反応混合
物から、形成されたメチルメルカプタンは分離される。
【０００４】硫化水素およびメタノールの反応は、触媒
に接して高められた温度で実施され、こうして、メチル
メルカプタンの製造の生成物が（７バールを上回る）高
められた圧力で生じる場合、ドイツ連邦共和国特許第１
７６８８２６号明細書中に記載されているように、メチ
ルメルカプタンは、２５℃の洗浄器の頭部温度でメタノ
ールを用いる洗浄によって分離することができる。反応
生成物が標準圧力で生じる場合、メチルメルカプタンを
液状の形で取得できるようにするためには、処理の際に
−６０℃で作業しなければならない（特開昭４５−１０
７２８号公報）。反応しなかった硫化水素は、ドイツ連
邦共和国特許第１７６８８２６号明細書中に記載されて
いるように、再度反応器に返送することができる。
に接して高められた温度で実施され、こうして、メチル
メルカプタンの製造の生成物が（７バールを上回る）高
められた圧力で生じる場合、ドイツ連邦共和国特許第１
７６８８２６号明細書中に記載されているように、メチ
ルメルカプタンは、２５℃の洗浄器の頭部温度でメタノ
ールを用いる洗浄によって分離することができる。反応
生成物が標準圧力で生じる場合、メチルメルカプタンを
液状の形で取得できるようにするためには、処理の際に
−６０℃で作業しなければならない（特開昭４５−１０
７２８号公報）。反応しなかった硫化水素は、ドイツ連
邦共和国特許第１７６８８２６号明細書中に記載されて
いるように、再度反応器に返送することができる。
【０００５】前記方法の経済性のため、反応ガス混合物
からの形成されたメチルメルカプタンの分離の際の費用
をできるだけ少なく保持するためには、メチルメルカプ
タンにするためのメタノールおよび硫化水素の接触反応
の際に、できるだけ高い選択性が必要とされている。こ
の場合、殊にメチルメルカプタンの縮合のための反応ガ
ス混合物の冷却のためのエネルギー費は、大きな費用の
要因である。
からの形成されたメチルメルカプタンの分離の際の費用
をできるだけ少なく保持するためには、メチルメルカプ
タンにするためのメタノールおよび硫化水素の接触反応
の際に、できるだけ高い選択性が必要とされている。こ
の場合、殊にメチルメルカプタンの縮合のための反応ガ
ス混合物の冷却のためのエネルギー費は、大きな費用の
要因である。
【０００６】酸化アルミニウム触媒の反応性および選択
性の向上のために、この触媒は、常法によれば、タング
ステン酸カリウムを用いて促進されている。この場合、
プロモータは、通常、触媒の全重量に対して１５重量％
までの量で使用されている。また、反応性および選択性
の改善は、硫化水素対メタノールのモル比の増大によっ
ても得られる。常法によれば、１〜１０のモル比が使用
されている。
性の向上のために、この触媒は、常法によれば、タング
ステン酸カリウムを用いて促進されている。この場合、
プロモータは、通常、触媒の全重量に対して１５重量％
までの量で使用されている。また、反応性および選択性
の改善は、硫化水素対メタノールのモル比の増大によっ
ても得られる。常法によれば、１〜１０のモル比が使用
されている。
【０００７】高いモル比は、確かにまた、反応ガス混合
物中の硫化水素の多くの過剰量を意味し、ひいては大量
のガスを循環させる必要性を意味する。従って、このた
めに必要とされたエネルギー費の削減のために、硫化水
素対メタノールの割合は、僅かに１だけ異なっていなけ
ればならない。更に、反応器の熱損失の減少のために、
反応をできるだけ低い温度で実施することが望ましい。
物中の硫化水素の多くの過剰量を意味し、ひいては大量
のガスを循環させる必要性を意味する。従って、このた
めに必要とされたエネルギー費の削減のために、硫化水
素対メタノールの割合は、僅かに１だけ異なっていなけ
ればならない。更に、反応器の熱損失の減少のために、
反応をできるだけ低い温度で実施することが望ましい。
【０００８】米国特許第２８２００６２号明細書には、
触媒の重量に対して１．５〜１５重量％の量でのタング
ステン酸カリウムで促進されている活性酸化アルミニウ
ムからなる触媒を使用する有機チオールの製造法が記載
されている。前記触媒を用いた場合、良好な活性および
選択性は、４００℃の反応温度および２のモル比で達成
される。前記米国特許明細書には、酸化アルミニウム中
へのタングステン酸カリウムの導入のための種々の方法
が挙げられている。従って、含浸法、同時沈殿法および
純粋な混合物が使用可能ということである。触媒の本来
の製造は、メチルメルカプタンの合成法の経済性にとっ
てさしたる重要性が認められていない。
触媒の重量に対して１．５〜１５重量％の量でのタング
ステン酸カリウムで促進されている活性酸化アルミニウ
ムからなる触媒を使用する有機チオールの製造法が記載
されている。前記触媒を用いた場合、良好な活性および
選択性は、４００℃の反応温度および２のモル比で達成
される。前記米国特許明細書には、酸化アルミニウム中
へのタングステン酸カリウムの導入のための種々の方法
が挙げられている。従って、含浸法、同時沈殿法および
純粋な混合物が使用可能ということである。触媒の本来
の製造は、メチルメルカプタンの合成法の経済性にとっ
てさしたる重要性が認められていない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、硫化
水素対メタノールの小さなモル比の場合に、公知の触媒
と比べて改善された活性および選択性によって顕著であ
る触媒および該触媒の良好な経済性を生じる製造法を記
載することである。
水素対メタノールの小さなモル比の場合に、公知の触媒
と比べて改善された活性および選択性によって顕著であ
る触媒および該触媒の良好な経済性を生じる製造法を記
載することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題は、アルカリ金
属タングステン酸塩をプロモータとして含有している酸
化アルミニウムの成形体からなる触媒によって解決され
る。この触媒は、プロモータが、完成触媒の全重量に対
して１５重量％を上回り４０重量％まで、有利に２０〜
３５重量％の量で施与されているタングステン酸セシウ
ムであることによって特徴付けられる。
属タングステン酸塩をプロモータとして含有している酸
化アルミニウムの成形体からなる触媒によって解決され
る。この触媒は、プロモータが、完成触媒の全重量に対
して１５重量％を上回り４０重量％まで、有利に２０〜
３５重量％の量で施与されているタングステン酸セシウ
ムであることによって特徴付けられる。
【００１１】公知技術水準の場合に専ら使用されたタン
グステン酸カリウムと比べて、タングステン酸セシウム
は、触媒に、改善された活性と同時に改善された選択性
を付与することが見出された。前記の改善された効率デ
ータは、まず、常用のプロモータの場合のタングステン
酸カリウムよりも、本発明により使用すべきプロモータ
の本質的に高い濃度で達成される。１５重量％の濃度を
下回る場合には、タングステン酸セシウムは、タングス
テン酸カリウムと比べた利点はない。更に増大された濃
度を有するタングステン酸カリウムが、触媒の効率デー
タの更なる改善をもたらさないのに対して、タングステ
ン酸セシウムの使用の場合、予想外のことに、２５重量
％の濃度を上回るまで活性および選択性の改善を示して
いる。４０重量％の濃度上限を上回る場合に、本質的な
効率増大はもはや達成されない。
グステン酸カリウムと比べて、タングステン酸セシウム
は、触媒に、改善された活性と同時に改善された選択性
を付与することが見出された。前記の改善された効率デ
ータは、まず、常用のプロモータの場合のタングステン
酸カリウムよりも、本発明により使用すべきプロモータ
の本質的に高い濃度で達成される。１５重量％の濃度を
下回る場合には、タングステン酸セシウムは、タングス
テン酸カリウムと比べた利点はない。更に増大された濃
度を有するタングステン酸カリウムが、触媒の効率デー
タの更なる改善をもたらさないのに対して、タングステ
ン酸セシウムの使用の場合、予想外のことに、２５重量
％の濃度を上回るまで活性および選択性の改善を示して
いる。４０重量％の濃度上限を上回る場合に、本質的な
効率増大はもはや達成されない。
【００１２】前記触媒のための酸化アルミニウムとして
は、いわゆる活性酸化アルミニウムが使用される。前記
材料は、約１０〜４００ｍ2／ｇの大きな比表面積を有
し、かつ主として酸化アルミニウムの結晶相の転位列の
酸化物からなる（例えば、Ullmann's Enzyclopedia of
Industrial Chemistry、１９８５年、第Ａ１巻、第５６
１〜５６２頁を見よ）。前記の転位酸化物には、χ−酸
化アルミニウム、κ−酸化アルミニウム、γ−酸化アル
ミニウム、δ−酸化アルミニウム、η−酸化アルミニウ
ムおよびθ−酸化アルミニウムがある。前記の全ての結
晶相は、１１００℃を上回る温度への酸化アルミニウム
の加熱の際に、熱安定性のα−酸化アルミニウムに変化
する。
は、いわゆる活性酸化アルミニウムが使用される。前記
材料は、約１０〜４００ｍ2／ｇの大きな比表面積を有
し、かつ主として酸化アルミニウムの結晶相の転位列の
酸化物からなる（例えば、Ullmann's Enzyclopedia of
Industrial Chemistry、１９８５年、第Ａ１巻、第５６
１〜５６２頁を見よ）。前記の転位酸化物には、χ−酸
化アルミニウム、κ−酸化アルミニウム、γ−酸化アル
ミニウム、δ−酸化アルミニウム、η−酸化アルミニウ
ムおよびθ−酸化アルミニウムがある。前記の全ての結
晶相は、１１００℃を上回る温度への酸化アルミニウム
の加熱の際に、熱安定性のα−酸化アルミニウムに変化
する。
【００１３】活性酸化アルミニウムは、市販により触媒
に使用するために、種々の品質および供給形態で提供さ
れている。１〜５ｍｍの粒径、１８０〜４００ｍ2／ｇ
の比表面積、０．３〜１．０ｍｌ／ｇの全細孔容積並び
に３００〜９００ｇ／ｌの嵩密度を有する造粒されたか
または押し出された酸化アルミニウムの形での成形体
は、本発明の目的に好適である。本発明の目的には、完
成触媒の触媒活性が酸化アルミニウムの表面積の増大と
ともに若干向上するので、有利に２００ｍ2／ｇを上回
る比表面積を有する酸化アルミニウムが使用される。タ
ングステン酸セシウムの含浸水溶液は、簡単な方法で、
市販のタングステン酸（Ｈ2ＷＯ4）および水酸化セシウ
ム（ＣｓＯＨ・Ｈ2Ｏ）から製造できる。このため、タ
ングステン酸は水中に懸濁され、かつ塩基の添加および
加熱より溶解される。水酸化セシウムは、タングステン
酸とは別個に同様に水中に溶解される。２つの溶液は、
引き続き合わせられる。完成含浸溶液の安定化のため
に、該含浸溶液のｐＨ値は、８〜１４の間のアルカリ性
の領域である。前記の手段なしに、清澄な溶液を得るこ
とはできない。
に使用するために、種々の品質および供給形態で提供さ
れている。１〜５ｍｍの粒径、１８０〜４００ｍ2／ｇ
の比表面積、０．３〜１．０ｍｌ／ｇの全細孔容積並び
に３００〜９００ｇ／ｌの嵩密度を有する造粒されたか
または押し出された酸化アルミニウムの形での成形体
は、本発明の目的に好適である。本発明の目的には、完
成触媒の触媒活性が酸化アルミニウムの表面積の増大と
ともに若干向上するので、有利に２００ｍ2／ｇを上回
る比表面積を有する酸化アルミニウムが使用される。タ
ングステン酸セシウムの含浸水溶液は、簡単な方法で、
市販のタングステン酸（Ｈ2ＷＯ4）および水酸化セシウ
ム（ＣｓＯＨ・Ｈ2Ｏ）から製造できる。このため、タ
ングステン酸は水中に懸濁され、かつ塩基の添加および
加熱より溶解される。水酸化セシウムは、タングステン
酸とは別個に同様に水中に溶解される。２つの溶液は、
引き続き合わせられる。完成含浸溶液の安定化のため
に、該含浸溶液のｐＨ値は、８〜１４の間のアルカリ性
の領域である。前記の手段なしに、清澄な溶液を得るこ
とはできない。
【００１４】含浸溶液の安定化には、無機塩基並びに有
機塩基が適している。有利に、触媒の最終的な熱処理に
よって残分なしに分離できるような塩基が使用される。
前記の塩基には、水酸化アンモニウムおよび有機塩基、
例えば種々のアミンがある。
機塩基が適している。有利に、触媒の最終的な熱処理に
よって残分なしに分離できるような塩基が使用される。
前記の塩基には、水酸化アンモニウムおよび有機塩基、
例えば種々のアミンがある。
【００１５】含浸溶液の施与の前に、酸化アルミニウム
からなる成形体から、２５０〜６００℃の温度で１〜１
０時間、有利に２〜６時間のか焼によって吸着された水
および別の揮発性不純物を除去することは好ましい。し
かしながら、前記の前処理は、どうしても必要だという
のではない。
からなる成形体から、２５０〜６００℃の温度で１〜１
０時間、有利に２〜６時間のか焼によって吸着された水
および別の揮発性不純物を除去することは好ましい。し
かしながら、前記の前処理は、どうしても必要だという
のではない。
【００１６】タングステン酸セシウムの施与のために、
種々の含浸技術、例えば浸漬含浸、噴霧含浸および細孔
容積への含浸を、１つまたはそれ以上の工程で使用する
ことができる。選択された含浸法は、望ましい大きさの
負荷量のタングステン酸セシウムを、成形体の全横断面
積に亘って良好な均一性を有する酸化アルミニウム上に
施与することだけを可能にしなければならない。含浸の
均一性は、付加的に、含浸された酸化アルミニウムの室
温で数時間に亘る緩徐な予備乾燥によって改善すること
ができる。
種々の含浸技術、例えば浸漬含浸、噴霧含浸および細孔
容積への含浸を、１つまたはそれ以上の工程で使用する
ことができる。選択された含浸法は、望ましい大きさの
負荷量のタングステン酸セシウムを、成形体の全横断面
積に亘って良好な均一性を有する酸化アルミニウム上に
施与することだけを可能にしなければならない。含浸の
均一性は、付加的に、含浸された酸化アルミニウムの室
温で数時間に亘る緩徐な予備乾燥によって改善すること
ができる。
【００１７】有利にタングステン酸セシウムは、一工程
での細孔容積への含浸によって成形体の上に施与され
る。室温で２〜２０時間の予備乾燥後に、初期の濃度勾
配が、成形体の横断面積に亘って十分に均衡にされてい
る。引き続き、こうして得られた触媒前駆物質は、３０
０〜６００℃で１〜１０時間か焼される。これによっ
て、タングステン酸セシウムは酸化アルミニウム上で固
定され、含浸溶液の塩基が分解され、かつ分離される。
での細孔容積への含浸によって成形体の上に施与され
る。室温で２〜２０時間の予備乾燥後に、初期の濃度勾
配が、成形体の横断面積に亘って十分に均衡にされてい
る。引き続き、こうして得られた触媒前駆物質は、３０
０〜６００℃で１〜１０時間か焼される。これによっ
て、タングステン酸セシウムは酸化アルミニウム上で固
定され、含浸溶液の塩基が分解され、かつ分離される。
【００１８】残留湿分の速すぎる排出による触媒の損傷
を回避するために、予備乾燥後の温度は、緩徐に室温か
らか焼のための最終温度に昇温されなければならない。
また、１００〜２００℃で約０．５〜４時間の別個の中
間乾燥を使用することもできる。
を回避するために、予備乾燥後の温度は、緩徐に室温か
らか焼のための最終温度に昇温されなければならない。
また、１００〜２００℃で約０．５〜４時間の別個の中
間乾燥を使用することもできる。
【００１９】以下の実施例のために、２つの異なる種類
の酸化アルミニウムを使用した。前記酸化アルミニウム
の性質は、以下の表１中に記載されている。
の酸化アルミニウムを使用した。前記酸化アルミニウム
の性質は、以下の表１中に記載されている。
【００２０】
【表１】
【００２１】
比較例 １：酸化アルミニウムＩ１ｋｇを、タングステ
ン酸カリウム８重量％と一緒に細孔容積への含浸を用い
て含浸した。このために、詳細には以下のように行っ
た。
ン酸カリウム８重量％と一緒に細孔容積への含浸を用い
て含浸した。このために、詳細には以下のように行っ
た。
【００２２】粒状物を、まず、空気に接して４５５℃で
４時間か焼した。
４時間か焼した。
【００２３】タングステン酸カリウム溶液の製造のため
に、タングステン酸６６．６ｇを水５００ｍｌ中に懸濁
させ、かつ水酸化カリウム２９．９ｇを水４５０ｍｌ中
に溶解した。２つの成分を、引き続き、一緒に注ぎ込
み、かつ撹拌しながら９５℃に昇温させ、この場合、清
澄な溶液が形成され、この溶液を被覆釜（Dragierkesse
l）中で回転させた粒状物の上に噴霧した。含浸溶液の
容積は、装入された粒状物量の実験により定められた吸
水量の約１１０％に相応していた。
に、タングステン酸６６．６ｇを水５００ｍｌ中に懸濁
させ、かつ水酸化カリウム２９．９ｇを水４５０ｍｌ中
に溶解した。２つの成分を、引き続き、一緒に注ぎ込
み、かつ撹拌しながら９５℃に昇温させ、この場合、清
澄な溶液が形成され、この溶液を被覆釜（Dragierkesse
l）中で回転させた粒状物の上に噴霧した。含浸溶液の
容積は、装入された粒状物量の実験により定められた吸
水量の約１１０％に相応していた。
【００２４】含浸された粒状物を、空気に接して１６時
間貯蔵し、引き続き、残留湿分の除去のために１６０℃
で２時間乾燥させた。この後、該粒状物を空気に接して
４５５℃で４時間か焼した。
間貯蔵し、引き続き、残留湿分の除去のために１６０℃
で２時間乾燥させた。この後、該粒状物を空気に接して
４５５℃で４時間か焼した。
【００２５】比較例 ２：比較例１を繰り返したが、し
かし、粒状物をタングステン酸カリウム１６重量％で被
覆した。このために、タングステン酸および水酸化カリ
ウムの使用量を相応して増大させた。
かし、粒状物をタングステン酸カリウム１６重量％で被
覆した。このために、タングステン酸および水酸化カリ
ウムの使用量を相応して増大させた。
【００２６】比較例 ３：酸化アルミニウムＩＩ１ｋｇ
を、比較例１と同様にして、含浸された酸化アルミニウ
ムの全重量に対してタングステン酸カリウム８重量％で
被覆した。このために、タングステン酸６６．６ｇを水
４００ｍｌ中に懸濁させ、水酸化カリウム２９．９ｇを
水１７０ｍｌ中に溶解し、引き続き、双方の成分を９５
℃に昇温しながら互いに撹拌し、この場合、清澄な溶液
が形成された。酸化アルミニウムＩＩのより少ない細孔
容積のために、前記含浸溶液の容積は、装入された粒状
物量の実験により定められた吸水量の約１１０％に相応
していた。
を、比較例１と同様にして、含浸された酸化アルミニウ
ムの全重量に対してタングステン酸カリウム８重量％で
被覆した。このために、タングステン酸６６．６ｇを水
４００ｍｌ中に懸濁させ、水酸化カリウム２９．９ｇを
水１７０ｍｌ中に溶解し、引き続き、双方の成分を９５
℃に昇温しながら互いに撹拌し、この場合、清澄な溶液
が形成された。酸化アルミニウムＩＩのより少ない細孔
容積のために、前記含浸溶液の容積は、装入された粒状
物量の実験により定められた吸水量の約１１０％に相応
していた。
【００２７】比較例 ４：比較例３を繰り返したが、し
かし、粒状物をタングステン酸カリウム１６重量％で被
覆した。このために、タングステン酸および水酸化カリ
ウムの使用量を相応して増大させた。
かし、粒状物をタングステン酸カリウム１６重量％で被
覆した。このために、タングステン酸および水酸化カリ
ウムの使用量を相応して増大させた。
【００２８】比較例 ５：２０重量％に増大させた負荷
量のタングステン酸カリウムを用いて比較例４を繰り返
した。
量のタングステン酸カリウムを用いて比較例４を繰り返
した。
【００２９】比較例 ６：酸化アルミニウムＩＩを、二
工程の含浸法で、タングステン酸カリウム全部で１６重
量％で被覆した。第一の含浸工程で、過剰量の含浸溶液
を用いて作業した。第２の含浸工程で、細孔容積への含
浸を使用した。
工程の含浸法で、タングステン酸カリウム全部で１６重
量％で被覆した。第一の含浸工程で、過剰量の含浸溶液
を用いて作業した。第２の含浸工程で、細孔容積への含
浸を使用した。
【００３０】詳細には、以下の通りに行った：酸化アル
ミニウムＩＩ１ｋｇを、空気に接して４５５℃で４時間
か焼した。容器中に存在する粒状物の上に、全触媒粒子
が被覆されるまで、水中でタングステン酸カリウム８．
７重量％の調整溶液を９５℃の温度で注ぎ込んだ。４０
分間の待機時間後に、過剰量の水を傾瀉し、湿った触媒
粒子を、空気に接して室温で１６時間予備乾燥させ、引
き続き、１２０℃で２時間乾燥させた。触媒粒子上に、
前記の処理によって、タングステン酸カリウム７重量
％、即ち、７５ｇを堆積させた。
ミニウムＩＩ１ｋｇを、空気に接して４５５℃で４時間
か焼した。容器中に存在する粒状物の上に、全触媒粒子
が被覆されるまで、水中でタングステン酸カリウム８．
７重量％の調整溶液を９５℃の温度で注ぎ込んだ。４０
分間の待機時間後に、過剰量の水を傾瀉し、湿った触媒
粒子を、空気に接して室温で１６時間予備乾燥させ、引
き続き、１２０℃で２時間乾燥させた。触媒粒子上に、
前記の処理によって、タングステン酸カリウム７重量
％、即ち、７５ｇを堆積させた。
【００３１】細孔容積への含浸の実施のために、タング
ステン酸カリウム１１５．２ｇを、触媒材料の測定され
た吸水能の１００％に相応する水５２０ｍｌ中に、９５
℃の温度で溶解し、被覆釜中で回転させた粒状物の上に
分布させた。これに、再度空気に接しての１６時間の予
備乾燥を続け、１１０℃で２時間の乾燥を続けた。引き
続き、触媒粒子を空気に接して４５５℃で４時間か焼し
た。
ステン酸カリウム１１５．２ｇを、触媒材料の測定され
た吸水能の１００％に相応する水５２０ｍｌ中に、９５
℃の温度で溶解し、被覆釜中で回転させた粒状物の上に
分布させた。これに、再度空気に接しての１６時間の予
備乾燥を続け、１１０℃で２時間の乾燥を続けた。引き
続き、触媒粒子を空気に接して４５５℃で４時間か焼し
た。
【００３２】比較例 ７：酸化アルミニウムＩＩ１ｋｇ
を、比較例３の方法と同様にしてタングステン酸セシウ
ム８重量％で含浸させた。
を、比較例３の方法と同様にしてタングステン酸セシウ
ム８重量％で含浸させた。
【００３３】このために、タングステン酸４２．３ｇを
水４００ｍｌ中に懸濁させ、かつＣｓＯＨ・Ｈ2Ｏ５
６．９ｇを水１７０ｍｌ中に溶解した。双方の溶液の混
合後に、撹拌しながら６５℃に昇温させ、この場合、若
干混濁した溶液が形成された。タングステン酸カリウム
の場合と同様の９５℃への溶液の昇温は、この溶液がよ
り高い温度で沈殿物を形成するので不可能であった。
水４００ｍｌ中に懸濁させ、かつＣｓＯＨ・Ｈ2Ｏ５
６．９ｇを水１７０ｍｌ中に溶解した。双方の溶液の混
合後に、撹拌しながら６５℃に昇温させ、この場合、若
干混濁した溶液が形成された。タングステン酸カリウム
の場合と同様の９５℃への溶液の昇温は、この溶液がよ
り高い温度で沈殿物を形成するので不可能であった。
【００３４】含浸、貯蔵およびか焼を、既に２つの記載
された比較例中と同様に行った。
された比較例中と同様に行った。
【００３５】例 １：酸化アルミニウムＩＩ１ｋｇを、
タングステン酸セシウム２０重量％で被覆した。このた
めに、タングステン酸１２１．６ｇを水１４０ｍｌ中に
懸濁させ、かつ２５％のアンモニア溶液２６０ｍｌの添
加および５０℃への昇温によって完全に溶解した。Ｃｓ
ＯＨ・Ｈ2Ｏ１６３．５ｇを水１７０ｍｌ中に溶解し、
かつ第一の溶液と混合した。
タングステン酸セシウム２０重量％で被覆した。このた
めに、タングステン酸１２１．６ｇを水１４０ｍｌ中に
懸濁させ、かつ２５％のアンモニア溶液２６０ｍｌの添
加および５０℃への昇温によって完全に溶解した。Ｃｓ
ＯＨ・Ｈ2Ｏ１６３．５ｇを水１７０ｍｌ中に溶解し、
かつ第一の溶液と混合した。
【００３６】予備か焼、含浸、乾燥および最終的なか焼
を、前記の実施例中と同様に実施した。
を、前記の実施例中と同様に実施した。
【００３７】例 ２および３：タングステン酸セシウム
を用いる酸化アルミニウムの２５％の負荷および３０％
の負荷を用いて例１を繰り返した。
を用いる酸化アルミニウムの２５％の負荷および３０％
の負荷を用いて例１を繰り返した。
【００３８】使用例 触媒を、その効率データに関連して、硫化水素およびメ
タノールからのメチルメルカプタンの合成の際に試験し
た。
タノールからのメチルメルカプタンの合成の際に試験し
た。
【００３９】前記合成を、内径１４ｍｍおよび長さ５０
０ｍｍの精鋼管中で実施した。それぞれ３２．４ｍｌの
触媒堆積物を、両側から、ガラス玉からなる不活性堆積
物によって反応管中で固定した。この反応管を、約３５
０℃の反応温度に電気的に加熱した。
０ｍｍの精鋼管中で実施した。それぞれ３２．４ｍｌの
触媒堆積物を、両側から、ガラス玉からなる不活性堆積
物によって反応管中で固定した。この反応管を、約３５
０℃の反応温度に電気的に加熱した。
【００４０】この生成物、メチルメルカプタン、硫化ジ
メチル、ジメチルエーテルおよび反応しなかったメタノ
ールを、メタノールと一緒に生成物を冷却した後に２５
℃でガス流から洗い流し、かつ蒸留により後処理した。
メチル、ジメチルエーテルおよび反応しなかったメタノ
ールを、メタノールと一緒に生成物を冷却した後に２５
℃でガス流から洗い流し、かつ蒸留により後処理した。
【００４１】試験条件は、以下の記載から明らかであ
る。
る。
【００４２】 ＧＨＳＶ：１２８０ｈ-1（標準条件に対して） ＬＨＳＶ：０．５６ｈ-1（液状ＭｅＯＨに対して） 反応温度：３００〜４００℃ Ｈ2Ｓ／ＭｅＯＨのモル比：１．５ 圧力：９バール 反応混合物についてオンライン−ガスクロマトグラフィ
ーによって得られた測定結果並びに試験された触媒の組
成は、表２により明らかである。触媒の活性の尺度とし
て、９０％のメタノール変換率に必要な反応温度Ｔ90%
を定めた。更に、表２には、前記の作業点で測定された
選択性が含まれている。
ーによって得られた測定結果並びに試験された触媒の組
成は、表２により明らかである。触媒の活性の尺度とし
て、９０％のメタノール変換率に必要な反応温度Ｔ90%
を定めた。更に、表２には、前記の作業点で測定された
選択性が含まれている。
【００４３】表２の結果が示すように、より大きな比表
面積を有する酸化アルミニウムの使用により、触媒の活
性およびまた狭い範囲での該触媒の選択性が改善されて
いる。８重量％から１６重量％へのタングステン酸カリ
ウム負荷の増大により、確かに触媒の活性は劣ったもの
になっているが、しかし、該触媒の選択性は全く決定的
に改善されている。２０重量％への負荷のもう１つの増
大は、活性を更に劣ったものにしている。選択性が僅か
に増大するにすぎないので、１６重量％を上回るタング
ステン酸カリウム含有する触媒は、メチルメルカプタン
の製造の際に経済性の向上を実現できない。
面積を有する酸化アルミニウムの使用により、触媒の活
性およびまた狭い範囲での該触媒の選択性が改善されて
いる。８重量％から１６重量％へのタングステン酸カリ
ウム負荷の増大により、確かに触媒の活性は劣ったもの
になっているが、しかし、該触媒の選択性は全く決定的
に改善されている。２０重量％への負荷のもう１つの増
大は、活性を更に劣ったものにしている。選択性が僅か
に増大するにすぎないので、１６重量％を上回るタング
ステン酸カリウム含有する触媒は、メチルメルカプタン
の製造の際に経済性の向上を実現できない。
【００４４】同様の挙動は、タングステン酸セシウムを
用いる負荷にも期待された。しかしながら驚異的なこと
に、タングステン酸セシウムを用いて促進された触媒
は、本質的に向上した活性と同時に良好な選択性を示し
ている。２０重量％を上回り９２重量％までの負荷の増
大によって選択性を向上させることができ、これによっ
て、活性を過度に劣ったものにすることはない。
用いる負荷にも期待された。しかしながら驚異的なこと
に、タングステン酸セシウムを用いて促進された触媒
は、本質的に向上した活性と同時に良好な選択性を示し
ている。２０重量％を上回り９２重量％までの負荷の増
大によって選択性を向上させることができ、これによっ
て、活性を過度に劣ったものにすることはない。
【００４５】
【表２】
【００４６】ＶＢ１：比較例１による触媒*) 二工程含浸法 前記により、メチルメルカプタンの合成の際の問題を簡
単に限定した。しかしながら、当業者には、本発明によ
る触媒がオレフィン系炭化水素と硫化水素との接触反応
による一般的なメルカプタンの合成にも同様に適してい
ることは明白である。
単に限定した。しかしながら、当業者には、本発明によ
る触媒がオレフィン系炭化水素と硫化水素との接触反応
による一般的なメルカプタンの合成にも同様に適してい
ることは明白である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ０７Ｂ 61/00 ３００ Ｃ０７Ｂ 61/00 ３００ (72)発明者 ルーカス フォン ヒッペル ドイツ連邦共和国 アルツェナウ ディー ゼルシュトラーセ ７ (72)発明者 ヴェルナー ブルクハルト ドイツ連邦共和国 ブラハトタール ライ ヒェンバッハシュトラーセ ９ (72)発明者 シュテファン ラオテンベルク ドイツ連邦共和国 ハナウ グリューナウ シュトラーセ 17 (72)発明者 ディートリッヒ アルンツ ドイツ連邦共和国 オーバーウアゼル ロ ルスバッハシュトラーセ 32 (72)発明者 ヴィリィ ホーフェン ドイツ連邦共和国 ローデンバッハ ジュ ートリング 54
Claims (5)
- 【請求項１】 プロモータとしてのアルカリ金属タング
ステン酸塩を含有する、メチルメルカプタンの合成のた
めの酸化アルミニウムの成形体からなる触媒において、
プロモータが、完成触媒の全重量に対して１５〜４０重
量％を上回る量で施与されているタングステン酸セシウ
ムであることを特徴とする、酸化アルミニウムの成形体
からなる触媒。 - 【請求項２】 酸化アルミニウムが１８０〜４００ｍ2
／ｇの比表面積を有する、請求項１に記載の触媒。 - 【請求項３】 請求項１に記載の触媒を製造するための
方法において、以下の処理工程、 ａ）タングステン酸セシウムのアルカリ性水溶液を用い
る酸化アルミニウムからなる成形体の含浸、 ｂ）得られた触媒前駆物質を室温で数時間の乾燥、およ
び ｃ）３００〜５００℃の温度で２〜１０時間の最終か焼
を用いることを特徴とする、請求項１に記載の触媒の製
造法。 - 【請求項４】 アルカノールおよび硫化水素からのアル
キルメルカプタンの合成のための請求項１または２に記
載の触媒の使用。 - 【請求項５】 メタノールおよび硫化水素からのメチル
メルカプタンの合成のための請求項１または２に記載の
触媒の使用。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19639584.4 | 1996-09-26 | ||
| DE19639584A DE19639584A1 (de) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Katalysator, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung zur Synthese von Methylmercaptan |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10109031A true JPH10109031A (ja) | 1998-04-28 |
| JP3976852B2 JP3976852B2 (ja) | 2007-09-19 |
Family
ID=7806976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25840497A Expired - Lifetime JP3976852B2 (ja) | 1996-09-26 | 1997-09-24 | 触媒およびアルキルメルカプタンの合成法並びに該触媒の製造法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5852219A (ja) |
| EP (1) | EP0832687B1 (ja) |
| JP (1) | JP3976852B2 (ja) |
| CN (1) | CN1090532C (ja) |
| BR (1) | BR9704898A (ja) |
| DE (2) | DE19639584A1 (ja) |
| ES (1) | ES2166029T3 (ja) |
| RU (1) | RU2191069C2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003033667A (ja) * | 2001-07-23 | 2003-02-04 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 多元系固体触媒の迅速探索方法 |
| JP2007503300A (ja) * | 2003-08-23 | 2007-02-22 | デグサ アクチエンゲゼルシャフト | アルキルメルカプタンを合成するための触媒及びその製造方法 |
| JP2008508096A (ja) * | 2004-08-04 | 2008-03-21 | エボニック デグサ ゲーエムベーハー | アルキルメルカプタンを合成するためのタングステン酸塩含有触媒およびその製造方法 |
| JP2008523967A (ja) * | 2004-12-18 | 2008-07-10 | エボニック デグサ ゲーエムベーハー | アルキルメルカプタンを合成するためのハロゲン化物含有のアルカリ金属タングステン酸塩を含む触媒及びその製造方法 |
| JP2011167677A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Korea Inst Of Energy Research | タングステンオキサイドアルミナ触媒の製造方法、その方法によって製造されたタングステンオキサイドアルミナ触媒及びその触媒を用いて遊離脂肪酸が含まれた廃食用油から遊離脂肪酸を除去する方法 |
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