JPH0987732A - 溶鋼の精錬方法 - Google Patents
溶鋼の精錬方法Info
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- JPH0987732A JPH0987732A JP24623395A JP24623395A JPH0987732A JP H0987732 A JPH0987732 A JP H0987732A JP 24623395 A JP24623395 A JP 24623395A JP 24623395 A JP24623395 A JP 24623395A JP H0987732 A JPH0987732 A JP H0987732A
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- vacuum
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＲＨ脱ガス設備を使用して溶鋼中に効率良く
Ｃａを添加する。 【解決手段】 ＲＨ真空脱ガス設備を使用してＣａを添
加する溶鋼の精練方法において、減圧精練後、真空脱ガ
ス槽内の真空度を５０〜２５０ｔｏｒｒに規制し、真空
脱ガス槽内の溶鋼中または上昇する溶鋼環流に向かっ
て、金属ＣａまたはＣａ合金を吹き込むことを特徴とす
る溶鋼の精練方法である。 【効果】 ＲＨ単一プロセスで脱水素、脱硫、Ｃａ添加
処理並びに清浄鋼の溶製が同時に達成され、トータルの
処理時間短縮、精練コストの低減が可能となる。
Ｃａを添加する。 【解決手段】 ＲＨ真空脱ガス設備を使用してＣａを添
加する溶鋼の精練方法において、減圧精練後、真空脱ガ
ス槽内の真空度を５０〜２５０ｔｏｒｒに規制し、真空
脱ガス槽内の溶鋼中または上昇する溶鋼環流に向かっ
て、金属ＣａまたはＣａ合金を吹き込むことを特徴とす
る溶鋼の精練方法である。 【効果】 ＲＨ単一プロセスで脱水素、脱硫、Ｃａ添加
処理並びに清浄鋼の溶製が同時に達成され、トータルの
処理時間短縮、精練コストの低減が可能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＲＨ真空脱ガス設
備を用いてＣａを溶鋼中に添加する溶鋼の精錬方法に関
するものである。
備を用いてＣａを溶鋼中に添加する溶鋼の精錬方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、ラインパイプ材における鋼材品質
への要求は厳しくなっている。この要求に答えるために
は、極低水素化、極低硫化に加えて、Ｃａ添加による硫
化物（介在物）の形態制御、並びに高清浄化の４つの条
件を満たす鋼の溶製が必要不可欠となっている。
への要求は厳しくなっている。この要求に答えるために
は、極低水素化、極低硫化に加えて、Ｃａ添加による硫
化物（介在物）の形態制御、並びに高清浄化の４つの条
件を満たす鋼の溶製が必要不可欠となっている。
【０００３】このような鋼を溶製するため、従来は真空
脱ガス設備で脱水素した後、取鍋精錬設備に移動して脱
硫し、Ｃａを添加していたため、トータルの処理時間の
延長や溶鋼温度降下による熱ロスを招いていた。
脱ガス設備で脱水素した後、取鍋精錬設備に移動して脱
硫し、Ｃａを添加していたため、トータルの処理時間の
延長や溶鋼温度降下による熱ロスを招いていた。
【０００４】最近、上記４つの条件を満たす鋼を、真空
脱ガス設備を用いて溶製する技術が開示されている。例
えば、特開平５−２８７３５６号公報には、真空脱ガス
設備を用いた取鍋精錬方法において、減圧し、取鍋底部
に設けたランスから溶鋼中にＣａＯを主体とするフラッ
クスとＣａ合金を吹き込んで脱硫した後、真空脱ガス槽
内を大気圧に復圧し、再びＣａ合金を吹き込んでＣａ処
理を行う方法が開示されている。
脱ガス設備を用いて溶製する技術が開示されている。例
えば、特開平５−２８７３５６号公報には、真空脱ガス
設備を用いた取鍋精錬方法において、減圧し、取鍋底部
に設けたランスから溶鋼中にＣａＯを主体とするフラッ
クスとＣａ合金を吹き込んで脱硫した後、真空脱ガス槽
内を大気圧に復圧し、再びＣａ合金を吹き込んでＣａ処
理を行う方法が開示されている。
【０００５】特開昭５８−２２３２０号公報には、前述
と同様に真空脱ガス設備を用いた取鍋精錬方法におい
て、真空脱ガス槽内を減圧した状態（１〜２ｔｏｒｒの
高真空）とし、取鍋内溶鋼中に脱硫剤を吹き込んで、脱
水素、脱硫、脱酸し、引続いて減圧状態でガスを吹き込
んで脱水素（脱硫剤が持ち込んだ水分を抜く）した後、
大気圧に復圧し、Ｃａ合金またはＣａ化合物を吹き込ん
でＣａ添加処理を行い、脱水素、脱硫、Ｃａ添加処理を
行いつつ、清浄鋼を溶製する方法が開示されている。
と同様に真空脱ガス設備を用いた取鍋精錬方法におい
て、真空脱ガス槽内を減圧した状態（１〜２ｔｏｒｒの
高真空）とし、取鍋内溶鋼中に脱硫剤を吹き込んで、脱
水素、脱硫、脱酸し、引続いて減圧状態でガスを吹き込
んで脱水素（脱硫剤が持ち込んだ水分を抜く）した後、
大気圧に復圧し、Ｃａ合金またはＣａ化合物を吹き込ん
でＣａ添加処理を行い、脱水素、脱硫、Ｃａ添加処理を
行いつつ、清浄鋼を溶製する方法が開示されている。
【０００６】これら２つの従来技術は、いずれも真空脱
ガス槽と取鍋を組み合わせた単一の精錬プロセスで、前
述の４つの条件を満たす鋼を溶製するため、トータルの
処理時間短縮と、溶鋼温度降下の低減による熱ロス低減
を得るものである。
ガス槽と取鍋を組み合わせた単一の精錬プロセスで、前
述の４つの条件を満たす鋼を溶製するため、トータルの
処理時間短縮と、溶鋼温度降下の低減による熱ロス低減
を得るものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
２つの従来技術は、Ｃａを添加する際に、いずれも高真
空状態（１〜２ｔｏｒｒ程度）から大気圧に復圧するた
め、処理時間は延長し、溶鋼温度降下量も増大する問題
がある。
２つの従来技術は、Ｃａを添加する際に、いずれも高真
空状態（１〜２ｔｏｒｒ程度）から大気圧に復圧するた
め、処理時間は延長し、溶鋼温度降下量も増大する問題
がある。
【０００８】また、大気圧下でＣａを添加するから、真
空脱ガス槽と取鍋間の溶鋼環流が停止してしまって、添
加されたＣａが溶鋼中に均一に分散するまでの時間（こ
れを均一化時間という）が増加して、処理時間の延長を
招く。
空脱ガス槽と取鍋間の溶鋼環流が停止してしまって、添
加されたＣａが溶鋼中に均一に分散するまでの時間（こ
れを均一化時間という）が増加して、処理時間の延長を
招く。
【０００９】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るために提案されたものであって、ＲＨ真空脱ガス設備
を用いてＣａを添加するにあたり、大気圧に復圧するこ
となくＣａを添加して処理時間の短縮を図り、しかも安
定したＣａ添加歩留の得られる溶鋼の精錬方法を提供す
ることを目的とする。
るために提案されたものであって、ＲＨ真空脱ガス設備
を用いてＣａを添加するにあたり、大気圧に復圧するこ
となくＣａを添加して処理時間の短縮を図り、しかも安
定したＣａ添加歩留の得られる溶鋼の精錬方法を提供す
ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＲＨ真空脱ガ
ス設備を使用してＣａを添加する溶鋼の精錬方法におい
て、減圧精錬後、真空脱ガス槽内の真空度を５０〜２５
０ｔｏｒｒに規制し、真空脱ガス槽内の溶鋼中または上
昇する溶鋼環流に向かって金属ＣａまたはＣａ合金を吹
き込むことを特徴とする溶鋼の精錬方法である。
ス設備を使用してＣａを添加する溶鋼の精錬方法におい
て、減圧精錬後、真空脱ガス槽内の真空度を５０〜２５
０ｔｏｒｒに規制し、真空脱ガス槽内の溶鋼中または上
昇する溶鋼環流に向かって金属ＣａまたはＣａ合金を吹
き込むことを特徴とする溶鋼の精錬方法である。
【００１１】一般に、ＲＨ真空脱ガス設備を使用してＣ
ａ添加を行う溶鋼温度領域は、通常１５００℃以上であ
るので、Ｃａは沸点を越えており、かつその蒸気圧が高
い。特に減圧下では、Ｃａは容易に蒸発してしまうか
ら、Ｃａを溶鋼中に安定して歩留らせることは従来より
困難であった。
ａ添加を行う溶鋼温度領域は、通常１５００℃以上であ
るので、Ｃａは沸点を越えており、かつその蒸気圧が高
い。特に減圧下では、Ｃａは容易に蒸発してしまうか
ら、Ｃａを溶鋼中に安定して歩留らせることは従来より
困難であった。
【００１２】本発明者らは、上記問題点を解決するため
鋭意研究を行った結果、真空脱ガス精練、真空脱炭精
練、または脱硫フラックスを減圧下の溶鋼中に吹き込ん
で脱硫精練をする等の、いわゆる減圧精練を行った後、
真空脱ガス槽内の真空度を５０〜２５０ｔｏｒｒに規制
し、Ｃａを吹き込むことにより、安定したＣａ歩留と、
処理時間の短縮が得られることを見出した。
鋭意研究を行った結果、真空脱ガス精練、真空脱炭精
練、または脱硫フラックスを減圧下の溶鋼中に吹き込ん
で脱硫精練をする等の、いわゆる減圧精練を行った後、
真空脱ガス槽内の真空度を５０〜２５０ｔｏｒｒに規制
し、Ｃａを吹き込むことにより、安定したＣａ歩留と、
処理時間の短縮が得られることを見出した。
【００１３】ここで、真空度が５０ｔｏｒｒ未満では、
吹き込まれたＣａはＣａ蒸気として容易に抜け出てしま
い、Ｃａを安定して歩留らせることができない。真空度
が２５０ｔｏｒｒを越えると、安定したＣａ添加歩留を
得られるが、溶鋼環流量が減少して、Ｃａの均一化時間
が増大してしまい、処理時間延長を招く。
吹き込まれたＣａはＣａ蒸気として容易に抜け出てしま
い、Ｃａを安定して歩留らせることができない。真空度
が２５０ｔｏｒｒを越えると、安定したＣａ添加歩留を
得られるが、溶鋼環流量が減少して、Ｃａの均一化時間
が増大してしまい、処理時間延長を招く。
【００１４】この際に、上記真空度範囲に規制しつつ、
真空脱ガス槽内の溶鋼中または上昇する溶鋼環流に向か
ってＣａを吹き込むので、Ｃａは溶鋼中を攪拌されなが
ら、溶鋼環流に伴われて真空脱ガス槽から下降管を経由
して取鍋内に循環する。この過程で、Ｃａは溶鋼中の硫
黄、酸素と反応し、生成した脱硫生成物、脱酸生成物は
取鍋内を浮上して、溶鋼は脱硫、清浄化されるととも
に、溶鋼中に溶解したＣａ（溶鋼中に歩留ったＣａ）は
溶鋼中で均一に分散する。
真空脱ガス槽内の溶鋼中または上昇する溶鋼環流に向か
ってＣａを吹き込むので、Ｃａは溶鋼中を攪拌されなが
ら、溶鋼環流に伴われて真空脱ガス槽から下降管を経由
して取鍋内に循環する。この過程で、Ｃａは溶鋼中の硫
黄、酸素と反応し、生成した脱硫生成物、脱酸生成物は
取鍋内を浮上して、溶鋼は脱硫、清浄化されるととも
に、溶鋼中に溶解したＣａ（溶鋼中に歩留ったＣａ）は
溶鋼中で均一に分散する。
【００１５】Ｃａの吹き込み箇所として、真空脱ガス槽
内の溶鋼中に換えて、上昇管側壁に貫通して設けた羽
口、または上昇管直下の溶鋼中に浸漬させた吹き込みラ
ンス等の、いわゆる上昇する溶鋼環流に向かってＣａを
吹き込む方法を採用すると、吹き込み位置は低くなっ
て、Ｃａ蒸気（気泡）が溶鋼から受けるヘッド圧はより
増大するから、更に安定したＣａ歩留が得られる。
内の溶鋼中に換えて、上昇管側壁に貫通して設けた羽
口、または上昇管直下の溶鋼中に浸漬させた吹き込みラ
ンス等の、いわゆる上昇する溶鋼環流に向かってＣａを
吹き込む方法を採用すると、吹き込み位置は低くなっ
て、Ｃａ蒸気（気泡）が溶鋼から受けるヘッド圧はより
増大するから、更に安定したＣａ歩留が得られる。
【００１６】またＣａの形態として、金属Ｃａ（Ｃａ純
度はほぼ１００％）に比べ、Ｃａ純度の低いＣａ合金を
吹き込むことにより、Ｃａの吹き込み速度（単位時間当
たり吹き込み重量）は減少する。このため、吹き込み中
のＣａ蒸気発生量は減少して、湯面の暴れが減少し、安
定した添加歩留が確保される。
度はほぼ１００％）に比べ、Ｃａ純度の低いＣａ合金を
吹き込むことにより、Ｃａの吹き込み速度（単位時間当
たり吹き込み重量）は減少する。このため、吹き込み中
のＣａ蒸気発生量は減少して、湯面の暴れが減少し、安
定した添加歩留が確保される。
【００１７】本発明における減圧精練の一例として、脱
硫フラックスを減圧下、例えば１ｔｏｒｒ以下の溶鋼中
に吹き込んで脱硫精練を実施すれば、脱硫と同時に脱ガ
ス処理も進行するから、別途脱ガス工程が省略できる
し、脱硫フラックス吹き込みによる水素ピックアップ
（フラックス中に含有する水分から溶鋼中に持ち込まれ
た水素）も防止できる。
硫フラックスを減圧下、例えば１ｔｏｒｒ以下の溶鋼中
に吹き込んで脱硫精練を実施すれば、脱硫と同時に脱ガ
ス処理も進行するから、別途脱ガス工程が省略できる
し、脱硫フラックス吹き込みによる水素ピックアップ
（フラックス中に含有する水分から溶鋼中に持ち込まれ
た水素）も防止できる。
【００１８】従って、この後のＣａ吹き込みを組み合わ
せることにより、ＲＨ真空脱ガス設備を使用した単一精
錬プロセスにより、脱水素、脱硫、Ｃａ添加処理、並び
にＣａ添加による清浄鋼の溶製が同時に達成されるた
め、これを溶製する際のトータルの処理時間は短縮さ
れ、しかも安定したＣａ添加歩留が得られる。
せることにより、ＲＨ真空脱ガス設備を使用した単一精
錬プロセスにより、脱水素、脱硫、Ｃａ添加処理、並び
にＣａ添加による清浄鋼の溶製が同時に達成されるた
め、これを溶製する際のトータルの処理時間は短縮さ
れ、しかも安定したＣａ添加歩留が得られる。
【００１９】
【発明の実施の形態】図１は、ＲＨ真空脱ガス設備を使
用して、Ｃａを添加する溶鋼の精錬方法の一実施形態を
示す。
用して、Ｃａを添加する溶鋼の精錬方法の一実施形態を
示す。
【００２０】ここで、１は真空脱ガス槽、２は上昇管、
３は下降管、４は排気管、５は合金鉄投入口、６は取
鍋、７は溶鋼、８は取鍋スラグ、９は吹き込みランス、
１０は気泡、１１はフラックス粒子、１２は環流用Ａｒ
ガス供給配管、１３は脱硫フラックスホッパー、１４は
Ｃａ−Ｓｉ合金ホッパー、１５は粉体供給配管ある。
３は下降管、４は排気管、５は合金鉄投入口、６は取
鍋、７は溶鋼、８は取鍋スラグ、９は吹き込みランス、
１０は気泡、１１はフラックス粒子、１２は環流用Ａｒ
ガス供給配管、１３は脱硫フラックスホッパー、１４は
Ｃａ−Ｓｉ合金ホッパー、１５は粉体供給配管ある。
【００２１】吹き込みランス９は金属製パイプの表面に
耐火物が被覆されており、先端部は、上昇管２直下の取
鍋６内の溶鋼７中に浸漬され、噴出口が上昇管２の開口
部に向けて配置されており、この噴出口より環流用Ａｒ
ガスを吹き込むと、全てのＡｒガスは上昇管２内に誘導
されて、溶鋼を環流するために働く。
耐火物が被覆されており、先端部は、上昇管２直下の取
鍋６内の溶鋼７中に浸漬され、噴出口が上昇管２の開口
部に向けて配置されており、この噴出口より環流用Ａｒ
ガスを吹き込むと、全てのＡｒガスは上昇管２内に誘導
されて、溶鋼を環流するために働く。
【００２２】真空脱ガス槽内が減圧され、環流用Ａｒガ
ス供給配管１２より所定の環流用Ａｒガス流量が供給さ
れると、真空脱ガス槽１と取鍋６の間で溶鋼は環流す
る。
ス供給配管１２より所定の環流用Ａｒガス流量が供給さ
れると、真空脱ガス槽１と取鍋６の間で溶鋼は環流す
る。
【００２３】吹き込みランス９の後端部は、環流用Ａｒ
ガス供給配管１２と粉体供給配管１５が接続されてお
り、粉体供給配管１５には脱硫フラックスホッパー１
３、Ｃａ−Ｓｉ合金ホッパー１４が接続されている。
ガス供給配管１２と粉体供給配管１５が接続されてお
り、粉体供給配管１５には脱硫フラックスホッパー１
３、Ｃａ−Ｓｉ合金ホッパー１４が接続されている。
【００２４】粉体状の脱硫フラックスが、Ａｒガス（キ
ャリアーガス）と共に粉体供給配管１５を経由して、吹
き込みランス９の噴出口より吹き込まれると、Ａｒガス
気泡１０およびフラックス粒子１１は溶鋼環流に導かれ
て、真空脱ガス槽１内に入った後、下降管３を経由して
取鍋６内の溶鋼７に入って環流する。
ャリアーガス）と共に粉体供給配管１５を経由して、吹
き込みランス９の噴出口より吹き込まれると、Ａｒガス
気泡１０およびフラックス粒子１１は溶鋼環流に導かれ
て、真空脱ガス槽１内に入った後、下降管３を経由して
取鍋６内の溶鋼７に入って環流する。
【００２５】このフラックス粒子１１は溶鋼と接触する
と加熱されて溶融する。またキャリアーガスは環流用Ａ
ｒガスと合流し、両者の合計流量が環流するために働
く。
と加熱されて溶融する。またキャリアーガスは環流用Ａ
ｒガスと合流し、両者の合計流量が環流するために働
く。
【００２６】フラックス粒子１１は、真空脱ガス槽１内
のおける溶鋼７との攪拌、および取鍋６内を浮上する過
程で、メタルースラグ反応が促進され脱硫が進行する。
のおける溶鋼７との攪拌、および取鍋６内を浮上する過
程で、メタルースラグ反応が促進され脱硫が進行する。
【００２７】脱硫フラックス組成としては、脱硫反応が
トランジトリーな反応であり迅速に溶解する必要がある
から、ＣａＯ−ＣａＦ2 系が望ましい。しかし、ＣａＦ
2 を添加すると、浸漬管等の耐火物損傷が増大する。こ
れを抑制するため、ＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 を添加した
ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスが
望ましく、本発明者らは、両者のバランスを考慮し、５
０〜７０％ＣａＯ、２０〜５０％ＣａＦ2 、５〜２０％
ＭｇＯ、５〜１０％Ａｌ2 Ｏ3 の範囲を選択した。
トランジトリーな反応であり迅速に溶解する必要がある
から、ＣａＯ−ＣａＦ2 系が望ましい。しかし、ＣａＦ
2 を添加すると、浸漬管等の耐火物損傷が増大する。こ
れを抑制するため、ＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 を添加した
ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスが
望ましく、本発明者らは、両者のバランスを考慮し、５
０〜７０％ＣａＯ、２０〜５０％ＣａＦ2 、５〜２０％
ＭｇＯ、５〜１０％Ａｌ2 Ｏ3 の範囲を選択した。
【００２８】脱硫処理後、金属ＣａまたはＣａ合金が、
Ａｒガス（キャリアーガス）と共に、吹き込みランス９
の噴出口より上昇管２の開口部に向かって吹き込まれて
Ｃａが添加される。
Ａｒガス（キャリアーガス）と共に、吹き込みランス９
の噴出口より上昇管２の開口部に向かって吹き込まれて
Ｃａが添加される。
【００２９】添加されるＣａの形態は、安定かつ高い添
加歩留が得られるＣａ−Ｓｉ合金を選択し、粒径は３〜
３０ｍｍ範囲とする。
加歩留が得られるＣａ−Ｓｉ合金を選択し、粒径は３〜
３０ｍｍ範囲とする。
【００３０】また脱硫フラックスを溶鋼中に吹き込んで
減圧下で脱硫処理をする方法として、真空脱ガス槽内の
溶鋼中または上昇する溶鋼環流に向かって、脱硫フラッ
クスを吹き込む方法等がある。どちらも、溶鋼環流の持
つ攪拌エネルギーによって、フラックスの溶解および脱
硫反応の促進作用を得られるが、上昇する溶鋼環流に向
かって吹き込む方が、脱硫フラックスは吹き込まれた後
から取鍋内を浮上するまでの滞留時間、言い換えると、
溶鋼と長い接触時間が確保できるため、脱硫反応はより
効率良く進行する。
減圧下で脱硫処理をする方法として、真空脱ガス槽内の
溶鋼中または上昇する溶鋼環流に向かって、脱硫フラッ
クスを吹き込む方法等がある。どちらも、溶鋼環流の持
つ攪拌エネルギーによって、フラックスの溶解および脱
硫反応の促進作用を得られるが、上昇する溶鋼環流に向
かって吹き込む方が、脱硫フラックスは吹き込まれた後
から取鍋内を浮上するまでの滞留時間、言い換えると、
溶鋼と長い接触時間が確保できるため、脱硫反応はより
効率良く進行する。
【００３１】
【実施例】図１のＲＨ真空脱ガス設備を使用して、脱
硫、Ｃａ添加試験を実施した。以下に説明する。
硫、Ｃａ添加試験を実施した。以下に説明する。
【００３２】高炉溶銑に対して脱珪、脱燐、脱硫処理
（溶銑予備処理）を実施し、予備処理溶銑を転炉に装入
した。転炉では主に脱炭精錬を行い、出鋼成分としてＳ
濃度を４０ｐｐｍ以下、可溶性酸素濃度をおよそ４００
ｐｐｍに調整した未脱酸溶鋼２５０トンを取鍋６内に出
鋼した。
（溶銑予備処理）を実施し、予備処理溶銑を転炉に装入
した。転炉では主に脱炭精錬を行い、出鋼成分としてＳ
濃度を４０ｐｐｍ以下、可溶性酸素濃度をおよそ４００
ｐｐｍに調整した未脱酸溶鋼２５０トンを取鍋６内に出
鋼した。
【００３３】転炉出鋼時、炉裏から取鍋内スラグ上に焼
石灰を１トン、金属Ａｌを２００ｋｇ投入して、スラグ
中の酸素ポテンシャルを低減して過酸化スラグを改質
し、この後の脱硫以降のＲＨ処理中に発生する取鍋スラ
グの揺動（溶鋼環流エネルギーにより上下方向に５〜１
５０ｍｍ揺動する）による復硫並びに溶鋼酸化の防止を
図った。
石灰を１トン、金属Ａｌを２００ｋｇ投入して、スラグ
中の酸素ポテンシャルを低減して過酸化スラグを改質
し、この後の脱硫以降のＲＨ処理中に発生する取鍋スラ
グの揺動（溶鋼環流エネルギーにより上下方向に５〜１
５０ｍｍ揺動する）による復硫並びに溶鋼酸化の防止を
図った。
【００３４】このような転炉溶鋼に対して、ＲＨ真空脱
ガス設備では、吹き込みランス９より環流用Ａｒガス流
量１５００Ｎｌ／ｍｉｎを吹き込みつつ減圧して、溶鋼
を環流させて、合金鉄投入口５から金属Ａｌを２００ｋ
ｇ投入して溶鋼を還元した後、吹き込みランス９より、
Ａｒガス（キャリアーガス）と共に、６０％ＣａＯ−２
０％ＣａＦ2 −１５％ＭｇＯ−５％Ａｌ2 Ｏ3 組成の脱
硫フラックス３〜７ｋｇ／ｔｏｎを、真空度２ｔｏｒｒ
以下で２０分間吹き込んで、脱硫処理を実施した。
ガス設備では、吹き込みランス９より環流用Ａｒガス流
量１５００Ｎｌ／ｍｉｎを吹き込みつつ減圧して、溶鋼
を環流させて、合金鉄投入口５から金属Ａｌを２００ｋ
ｇ投入して溶鋼を還元した後、吹き込みランス９より、
Ａｒガス（キャリアーガス）と共に、６０％ＣａＯ−２
０％ＣａＦ2 −１５％ＭｇＯ−５％Ａｌ2 Ｏ3 組成の脱
硫フラックス３〜７ｋｇ／ｔｏｎを、真空度２ｔｏｒｒ
以下で２０分間吹き込んで、脱硫処理を実施した。
【００３５】脱硫処理中の真空度を２ｔｏｒｒ以下と
し、脱水素も同時に進行させるとともに、脱硫生成物の
浮上も図った。
し、脱水素も同時に進行させるとともに、脱硫生成物の
浮上も図った。
【００３６】脱硫処理後、実施例では真空度を５０〜２
５０ｔｏｒｒ範囲に復圧し、粒度５〜３０ｍｍの６５％
Ｃａ−Ｓｉ合金を吹き込みランス９から１ｋｇ／ｔｏｎ
吹き込んでＣａ添加処理を実施した。Ｃａ成分の均一
化、およびＣａ添加による脱硫、脱酸生成物の浮上促進
を図るため、Ｃａ吹き込み開始から３分間、環流用Ａｒ
ガス流量を１５００Ｎｌ／ｍｉｎ流して、全ての処理を
終了した。一方、比較例では、真空度を１、４０、２７
０、３００ｔｏｒｒに各々復圧し、実施例と同様の条件
でＣａ添加処理を実施した。
５０ｔｏｒｒ範囲に復圧し、粒度５〜３０ｍｍの６５％
Ｃａ−Ｓｉ合金を吹き込みランス９から１ｋｇ／ｔｏｎ
吹き込んでＣａ添加処理を実施した。Ｃａ成分の均一
化、およびＣａ添加による脱硫、脱酸生成物の浮上促進
を図るため、Ｃａ吹き込み開始から３分間、環流用Ａｒ
ガス流量を１５００Ｎｌ／ｍｉｎ流して、全ての処理を
終了した。一方、比較例では、真空度を１、４０、２７
０、３００ｔｏｒｒに各々復圧し、実施例と同様の条件
でＣａ添加処理を実施した。
【００３７】また、本試験では、Ｃａ吹き込み後、取鍋
内溶鋼を採取し、Ｃａ成分の均一化時間を測定した。表
１に試験結果を示す。
内溶鋼を採取し、Ｃａ成分の均一化時間を測定した。表
１に試験結果を示す。
【００３８】
【表１】
【００３９】表１の結果より、脱硫フラックスを３〜７
ｋｇ／ｔｏｎ吹き込みにより、Ｓ濃度は１０ｐｐｍ以下
に脱硫された。またＣａ添加時の真空度が低下するに従
って、添加後のＣａ濃度は増加しており、真空度が５０
ｔｏｒｒ以上の実施例１〜実施例５では、１５ｐｐｍ以
上のＣａ濃度が確保され、Ｃａ成分の均一化時間も３分
以内であった。
ｋｇ／ｔｏｎ吹き込みにより、Ｓ濃度は１０ｐｐｍ以下
に脱硫された。またＣａ添加時の真空度が低下するに従
って、添加後のＣａ濃度は増加しており、真空度が５０
ｔｏｒｒ以上の実施例１〜実施例５では、１５ｐｐｍ以
上のＣａ濃度が確保され、Ｃａ成分の均一化時間も３分
以内であった。
【００４０】一方、真空度が５０ｔｏｒｒ未満の比較例
１、比較例２では、１５ｐｐｍ以上のＣａ濃度が確保さ
れなかった。また真空度が２５０ｔｏｒｒを越える比較
例３、比較例４では、実施例１〜実施例５に比べ更に高
いＣａ歩留が得られたが、Ｃａ成分の均一化時間はおよ
そ６分間を要した。
１、比較例２では、１５ｐｐｍ以上のＣａ濃度が確保さ
れなかった。また真空度が２５０ｔｏｒｒを越える比較
例３、比較例４では、実施例１〜実施例５に比べ更に高
いＣａ歩留が得られたが、Ｃａ成分の均一化時間はおよ
そ６分間を要した。
【００４１】
【発明の効果】本発明は、ＲＨ真空脱ガス設備を用いて
Ｃａを添加する際に、減圧精練後、真空度を適切な範囲
に規制するから、安定したＣａ歩留が確保でき、かつ処
理時間も短縮できる。また、減圧精練として脱硫フラッ
クスを減圧下の溶鋼中に吹き込むことにより、脱水素、
脱硫、Ｃａ添加処理並びにＣａ添加による清浄鋼の溶製
が同時に達成される。この結果、ＲＨ真空脱ガス設備を
使用した単一精錬プロセスにより、上記の４つの条件を
満たす鋼を溶製する際のトータルの処理時間は短縮さ
れ、精錬コストも低減できる。
Ｃａを添加する際に、減圧精練後、真空度を適切な範囲
に規制するから、安定したＣａ歩留が確保でき、かつ処
理時間も短縮できる。また、減圧精練として脱硫フラッ
クスを減圧下の溶鋼中に吹き込むことにより、脱水素、
脱硫、Ｃａ添加処理並びにＣａ添加による清浄鋼の溶製
が同時に達成される。この結果、ＲＨ真空脱ガス設備を
使用した単一精錬プロセスにより、上記の４つの条件を
満たす鋼を溶製する際のトータルの処理時間は短縮さ
れ、精錬コストも低減できる。
【図１】ＲＨ真空脱ガス設備を使用して、Ｃａ添加処理
を実施している本発明の一実施形態を示す図である。
を実施している本発明の一実施形態を示す図である。
１ 真空脱ガス槽 ２ 上昇管 ３ 下降管 ７ 溶鋼 ９ 吹き込みランス １２ 環流用Ａｒガス供給配管 １３ 脱硫フラックスホッパー １４ Ｃａ−Ｓｉ合金ホッパー １５ 粉体供給配管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川嶋 一斗士 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 櫻井 栄司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＲＨ真空脱ガス設備を使用してＣａを添
加する溶鋼の精錬方法において、 減圧精錬後、真空脱ガス槽内の真空度を５０〜２５０ｔ
ｏｒｒに規制し、真空脱ガス槽内の溶鋼中または上昇す
る溶鋼環流に向かって、金属ＣａまたはＣａ合金を吹き
込むことを特徴とする溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24623395A JPH0987732A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24623395A JPH0987732A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 溶鋼の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987732A true JPH0987732A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17145498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24623395A Pending JPH0987732A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0987732A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000087127A (ja) * | 1998-09-04 | 2000-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高清浄耐ｈｉｃ鋼の製造方法 |
| DE19860893C1 (de) * | 1998-12-31 | 2001-06-13 | Sms Vacmetal Ges Fuer Vacuum M | Verfahren und Vorrichtung zum Entsticken von Stahlschmelzen |
| CN102477477A (zh) * | 2010-11-30 | 2012-05-30 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 一种钢水真空精炼方法 |
| CN102899448A (zh) * | 2011-07-25 | 2013-01-30 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 一种钢水钙处理的方法 |
| CN108330246A (zh) * | 2017-01-20 | 2018-07-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种非真空状态下无取向电工钢加钙方法 |
| CN115505684A (zh) * | 2022-08-30 | 2022-12-23 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种溶钙析钙气浴法的夹杂物变性去除工艺 |
-
1995
- 1995-09-25 JP JP24623395A patent/JPH0987732A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000087127A (ja) * | 1998-09-04 | 2000-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高清浄耐ｈｉｃ鋼の製造方法 |
| DE19860893C1 (de) * | 1998-12-31 | 2001-06-13 | Sms Vacmetal Ges Fuer Vacuum M | Verfahren und Vorrichtung zum Entsticken von Stahlschmelzen |
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| CN108330246A (zh) * | 2017-01-20 | 2018-07-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种非真空状态下无取向电工钢加钙方法 |
| CN108330246B (zh) * | 2017-01-20 | 2020-01-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种非真空状态下无取向电工钢加钙方法 |
| CN115505684A (zh) * | 2022-08-30 | 2022-12-23 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种溶钙析钙气浴法的夹杂物变性去除工艺 |
| CN115505684B (zh) * | 2022-08-30 | 2024-01-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种溶钙析钙气浴法的夹杂物变性去除工艺 |
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