JPH0933455A - 合金化めっき層の合金化度測定方法 - Google Patents
合金化めっき層の合金化度測定方法Info
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- JPH0933455A JPH0933455A JP17832695A JP17832695A JPH0933455A JP H0933455 A JPH0933455 A JP H0933455A JP 17832695 A JP17832695 A JP 17832695A JP 17832695 A JP17832695 A JP 17832695A JP H0933455 A JPH0933455 A JP H0933455A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】母材表面のめっき層側に形成された複数層の合
金相を有する合金化めっき金属板にＸ線を照射し、得ら
れる回折線強度を用いて合金化めっき層の合金化度を測
定するに際し、試験材（例えば、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板５８）の前記各合金相及び前記母材の所定の結晶面
間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値（Ｘ線強度計数管５
１〜５６で測定される）と、予め求めておいた前記試験
材と同一めっき層構造の基準材についての前記所定の結
晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値と、回折Ｘ線の
理論強度式とを用い、試験材の合金化度を求める。 【効果】従来に比べ基準材を少なくすることが可能で、
分析の準備に要する費用及び時間を減少させることがで
き、かつ正確に合金化度を求めることができる。また、
この方法は、オンラインで迅速に分析を行う方法として
好適である。
金相を有する合金化めっき金属板にＸ線を照射し、得ら
れる回折線強度を用いて合金化めっき層の合金化度を測
定するに際し、試験材（例えば、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板５８）の前記各合金相及び前記母材の所定の結晶面
間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値（Ｘ線強度計数管５
１〜５６で測定される）と、予め求めておいた前記試験
材と同一めっき層構造の基準材についての前記所定の結
晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値と、回折Ｘ線の
理論強度式とを用い、試験材の合金化度を求める。 【効果】従来に比べ基準材を少なくすることが可能で、
分析の準備に要する費用及び時間を減少させることがで
き、かつ正確に合金化度を求めることができる。また、
この方法は、オンラインで迅速に分析を行う方法として
好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は合金化めっき層の合金化
度測定方法に関し、より詳細には合金化溶融亜鉛めっき
鋼板等、母材表面に複数層の合金相を有する金属板の製
造時に必要なオンライン分析に用いられる合金化めっき
層の合金化度測定方法に関する。
度測定方法に関し、より詳細には合金化溶融亜鉛めっき
鋼板等、母材表面に複数層の合金相を有する金属板の製
造時に必要なオンライン分析に用いられる合金化めっき
層の合金化度測定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】合金化めっき金属板、例えば合金化溶融
亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板をめっき後に加
熱して母材である鋼板のＦｅとめっき層のＺｎを相互拡
散させ、めっき層を合金化させたものである。この合金
化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板に比べて
溶接性、塗膜密着性、塗装後の耐食性に優れ、自動車、
家電製品、建材などの分野でその需要が拡大してきてい
る。
亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板をめっき後に加
熱して母材である鋼板のＦｅとめっき層のＺｎを相互拡
散させ、めっき層を合金化させたものである。この合金
化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板に比べて
溶接性、塗膜密着性、塗装後の耐食性に優れ、自動車、
家電製品、建材などの分野でその需要が拡大してきてい
る。
【０００３】図１は前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめ
っき層を構成する合金相の一例を示す断面図である。鋼
板１１の表面に形成されためっき層を構成する合金相
は、溶融亜鉛めっき鋼板の熱処理の仕方等により異なる
が、例えば図１に示したように、ζ相１４（ＦｅＺ
ｎ13）、δ1 相１３（ＦｅＺｎ10）、Γ相１２（Ｆｅ3
Ｚｎ10）の合金相により構成される。
っき層を構成する合金相の一例を示す断面図である。鋼
板１１の表面に形成されためっき層を構成する合金相
は、溶融亜鉛めっき鋼板の熱処理の仕方等により異なる
が、例えば図１に示したように、ζ相１４（ＦｅＺ
ｎ13）、δ1 相１３（ＦｅＺｎ10）、Γ相１２（Ｆｅ3
Ｚｎ10）の合金相により構成される。
【０００４】合金化溶融亜鉛めっき鋼板の溶接性、パウ
ダリング性、塗膜密着性、塗装後の耐食性等の物性は、
めっき層の合金化度、すなわちめっき層中における母材
金属の含有率により異なるため、前記合金化溶融亜鉛め
っき鋼板を製造する際には、製造された合金化溶融亜鉛
めっき鋼板のめっき層の合金化度を迅速かつ正確に知
り、製造工程に反映させる必要がある。
ダリング性、塗膜密着性、塗装後の耐食性等の物性は、
めっき層の合金化度、すなわちめっき層中における母材
金属の含有率により異なるため、前記合金化溶融亜鉛め
っき鋼板を製造する際には、製造された合金化溶融亜鉛
めっき鋼板のめっき層の合金化度を迅速かつ正確に知
り、製造工程に反映させる必要がある。
【０００５】ところで、結晶に平行性の良いＸ線を照射
した場合に起こる回折現象を利用して試料中の結晶相の
同定等を行う、いわゆるＸ線回折法と呼ばれる分析方法
がある。このＸ線回折法は本来構造解析の手段である
が、例えば前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層を
構成する個々の合金相により回折されたＸ線強度は、前
記めっき層中の各合金相の厚さと相関があるため、基本
的にはめっき層中の各合金相に対応する特定の回折Ｘ線
強度を測定することによりそれぞれの合金相の厚さを知
ることができ、これらの厚さから合金化度を算出するこ
とができる。
した場合に起こる回折現象を利用して試料中の結晶相の
同定等を行う、いわゆるＸ線回折法と呼ばれる分析方法
がある。このＸ線回折法は本来構造解析の手段である
が、例えば前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層を
構成する個々の合金相により回折されたＸ線強度は、前
記めっき層中の各合金相の厚さと相関があるため、基本
的にはめっき層中の各合金相に対応する特定の回折Ｘ線
強度を測定することによりそれぞれの合金相の厚さを知
ることができ、これらの厚さから合金化度を算出するこ
とができる。
【０００６】図２は平行ビーム光学系Ｘ線回折装置の概
念図である。図中のＳはＣｒ管球、Ｓ1 及びＳ2 は開き
角１．２°のソーラースリット、Ｆは厚さ２０μｍのバ
ナジウムフィルタ、２１は合金化溶融亜鉛めっき鋼板、
２２は計数管をそれぞれ示している。前述したように、
試料である合金化溶融亜鉛めっき鋼板２１に平行性のよ
いＸ線を照射すると、合金化溶融亜鉛めっき鋼板２１の
めっき層を構成する合金相であるζ相１４、δ1 相１
３、Γ相１２の結晶面及び鋼板１１の結晶面で弾性散乱
されたＸ線は、入射Ｘ線に対して合金相及び結晶面に固
有の方向２θでのみ観測される。この２θは結晶面間隔
ｄ及び管球ターゲットの種類により次の数１式で与えら
れる。
念図である。図中のＳはＣｒ管球、Ｓ1 及びＳ2 は開き
角１．２°のソーラースリット、Ｆは厚さ２０μｍのバ
ナジウムフィルタ、２１は合金化溶融亜鉛めっき鋼板、
２２は計数管をそれぞれ示している。前述したように、
試料である合金化溶融亜鉛めっき鋼板２１に平行性のよ
いＸ線を照射すると、合金化溶融亜鉛めっき鋼板２１の
めっき層を構成する合金相であるζ相１４、δ1 相１
３、Γ相１２の結晶面及び鋼板１１の結晶面で弾性散乱
されたＸ線は、入射Ｘ線に対して合金相及び結晶面に固
有の方向２θでのみ観測される。この２θは結晶面間隔
ｄ及び管球ターゲットの種類により次の数１式で与えら
れる。
【０００７】
【数１】
【０００８】ここでλは、例えば図２においてＣｒ管球
Ｓから発生する特性Ｘ線の波長である。
Ｓから発生する特性Ｘ線の波長である。
【０００９】図３は前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板につ
いてＸ線回折を行った際のＸ線回折パターンを示したグ
ラフである。めっき層を構成する各合金相に対応する回
折線として、ζ相の（１６０）面に対応する２θが１３
０．６°（ｄ＝１．２６０Ａ）の回折線、δ1 相の（５
５４）面に対応する１２７．０°（ｄ＝１．２７９Ａ）
の回折線、Γ相の（６３３）面に対応する１３９．０゜
（ｄ＝１．２２２Ａ）の回折線、鋼板（α−Ｆｅ）の
（２１１）面に対応する１５６．０°（ｄ＝１．１７０
Ａ）の回折線等が観測される。
いてＸ線回折を行った際のＸ線回折パターンを示したグ
ラフである。めっき層を構成する各合金相に対応する回
折線として、ζ相の（１６０）面に対応する２θが１３
０．６°（ｄ＝１．２６０Ａ）の回折線、δ1 相の（５
５４）面に対応する１２７．０°（ｄ＝１．２７９Ａ）
の回折線、Γ相の（６３３）面に対応する１３９．０゜
（ｄ＝１．２２２Ａ）の回折線、鋼板（α−Ｆｅ）の
（２１１）面に対応する１５６．０°（ｄ＝１．１７０
Ａ）の回折線等が観測される。
【００１０】但し、前記特定の合金相に対応する回折Ｘ
線の強度は、その合金相の厚さと相関があるのみなら
ず、その合金相より表面側に存在する合金相（以下、表
層側合金相と記す）の厚さや調質圧延圧下率との相関も
あるため、単純に前記特定の回折Ｘ線強度の測定値から
各合金相の厚さを求め、合金化度を算出することはでき
ない。
線の強度は、その合金相の厚さと相関があるのみなら
ず、その合金相より表面側に存在する合金相（以下、表
層側合金相と記す）の厚さや調質圧延圧下率との相関も
あるため、単純に前記特定の回折Ｘ線強度の測定値から
各合金相の厚さを求め、合金化度を算出することはでき
ない。
【００１１】特定の回折Ｘ線強度を用いて合金化度を求
める方法として、前記した合金相Γの回折Ｘ線強度とバ
ックグランド強度との比から合金化度を求める方法があ
る。
める方法として、前記した合金相Γの回折Ｘ線強度とバ
ックグランド強度との比から合金化度を求める方法があ
る。
【００１２】この方法は、Γ相の（６３３）面に対応す
るｄ＝１．２２２Ａの回折線強度と図３中に示されてい
るバックグランド強度との比を変数とし、所定範囲のめ
っき付着量毎に重回帰により合金化度と回折Ｘ線強度比
との関係を示す曲線（検量線）を得、この曲線から合金
化度を算出する方法である（川崎製鉄技報、１８（１９
８６）２、ｐ．３１）。
るｄ＝１．２２２Ａの回折線強度と図３中に示されてい
るバックグランド強度との比を変数とし、所定範囲のめ
っき付着量毎に重回帰により合金化度と回折Ｘ線強度比
との関係を示す曲線（検量線）を得、この曲線から合金
化度を算出する方法である（川崎製鉄技報、１８（１９
８６）２、ｐ．３１）。
【００１３】また、本発明者は、前記のΓ相の（６３
３）面に対応するｄ＝１．２２２Ａの回折線強度とζ相
の（１６０）面に対応するｄ＝１．２６０Ａの回折線強
度との比を変数とし、所定範囲のめっき付着量毎に重回
帰により検量線を得、この検量線から合金化度を算出す
る方法を提案した（特開平５ー４５３０５号公報）。な
お、この方法および前記のΓ相の（６３３）面に対応す
るｄ＝１．２２２Ａの回折線強度とバックグランド強度
との比を用いる方法を、以下、重回帰法と呼ぶ。
３）面に対応するｄ＝１．２２２Ａの回折線強度とζ相
の（１６０）面に対応するｄ＝１．２６０Ａの回折線強
度との比を変数とし、所定範囲のめっき付着量毎に重回
帰により検量線を得、この検量線から合金化度を算出す
る方法を提案した（特開平５ー４５３０５号公報）。な
お、この方法および前記のΓ相の（６３３）面に対応す
るｄ＝１．２２２Ａの回折線強度とバックグランド強度
との比を用いる方法を、以下、重回帰法と呼ぶ。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】上記の重回帰法は、合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に必要なオンライン分析
への適用が可能であり、しかも、前記の本発明者が提案
した方法によれば、実用的な合金化度域において、非常
に良好な正確度σd でめっき層の合金化度を測定するこ
とができる。
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に必要なオンライン分析
への適用が可能であり、しかも、前記の本発明者が提案
した方法によれば、実用的な合金化度域において、非常
に良好な正確度σd でめっき層の合金化度を測定するこ
とができる。
【００１５】しかしながら、前記重回帰法では、検量線
を得るために生産ラインで製造した各種製品の中から数
十点の基準材を偏りなく採取する必要があり、基準材の
採取は製品の歩留りを低下させるうえ、前記基準材の合
金化度の基準値を得るために行う「皮膜溶解−溶液分析
（化学分析）」の実施には多大の時間を要する。そのた
め、検量線を得るという分析の準備に多大の費用及び時
間を要するという問題があった。
を得るために生産ラインで製造した各種製品の中から数
十点の基準材を偏りなく採取する必要があり、基準材の
採取は製品の歩留りを低下させるうえ、前記基準材の合
金化度の基準値を得るために行う「皮膜溶解−溶液分析
（化学分析）」の実施には多大の時間を要する。そのた
め、検量線を得るという分析の準備に多大の費用及び時
間を要するという問題があった。
【００１６】また、前記合金化度を算出するための回帰
式は測定データの統計処理により得られたもので、物理
的根拠を有していないため、めっき層を構成する各合金
相の厚さや結晶性・配向等が基準材と異なる試験材に適
用すると算出される合金化度の誤差が大きくなるという
欠点がある。
式は測定データの統計処理により得られたもので、物理
的根拠を有していないため、めっき層を構成する各合金
相の厚さや結晶性・配向等が基準材と異なる試験材に適
用すると算出される合金化度の誤差が大きくなるという
欠点がある。
【００１７】さらに、正確な合金化度を得るためには、
めっき付着量のみならず、亜鉛めっき浴中のアルミニウ
ム濃度、合金化炉の温度、合金化炉の加熱様式、めっき
鋼板の通板速度、調質圧延圧下率等の製造パラメータ毎
に前記の合金化度と回折Ｘ線強度比との関係を示す検量
線を求めておかなければならないため、実用的ではな
く、めっき付着量が未知の場合はどの検量線を用いてよ
いかわからないという問題もあった。
めっき付着量のみならず、亜鉛めっき浴中のアルミニウ
ム濃度、合金化炉の温度、合金化炉の加熱様式、めっき
鋼板の通板速度、調質圧延圧下率等の製造パラメータ毎
に前記の合金化度と回折Ｘ線強度比との関係を示す検量
線を求めておかなければならないため、実用的ではな
く、めっき付着量が未知の場合はどの検量線を用いてよ
いかわからないという問題もあった。
【００１８】本発明はこのような課題に鑑みなされたも
ので、基準材を少なくして分析の準備に要する費用と時
間を削減することができ、めっき層を構成する各合金相
の厚さや結晶性・配向等が基準材と異なる試験材にも適
用でき、合金化めっき鋼板の製造パラメータ毎に検量線
を使い分けなくても適用でき、かつ、良好な正確度を有
する、オンライン分析に適用可能なめっき層の合金化度
測定方法を提供することを目的としている。
ので、基準材を少なくして分析の準備に要する費用と時
間を削減することができ、めっき層を構成する各合金相
の厚さや結晶性・配向等が基準材と異なる試験材にも適
用でき、合金化めっき鋼板の製造パラメータ毎に検量線
を使い分けなくても適用でき、かつ、良好な正確度を有
する、オンライン分析に適用可能なめっき層の合金化度
測定方法を提供することを目的としている。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の要旨は、下記の合金化めっき層の合金化度測
定方法にある。
の本発明の要旨は、下記の合金化めっき層の合金化度測
定方法にある。
【００２０】母材表面のめっき層側に母材及びめっき層
を構成する元素によって形成された複数層の合金相を有
する合金化めっき金属板にＸ線を照射し、得られる回折
線強度を用いて合金化度を測定する合金化めっき層の合
金化度測定方法において、試験材の前記各合金相及び前
記母材の所定の結晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定
値と、予め求めておいた前記試験材と同一めっき層構造
の基準材についての各合金相及び母材の前記試験材と同
一の結晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値と、回折
Ｘ線の理論強度式とを用い、前記試験材の前記合金化度
を求めることを特徴とする合金化めっき層の合金化度測
定方法。
を構成する元素によって形成された複数層の合金相を有
する合金化めっき金属板にＸ線を照射し、得られる回折
線強度を用いて合金化度を測定する合金化めっき層の合
金化度測定方法において、試験材の前記各合金相及び前
記母材の所定の結晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定
値と、予め求めておいた前記試験材と同一めっき層構造
の基準材についての各合金相及び母材の前記試験材と同
一の結晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値と、回折
Ｘ線の理論強度式とを用い、前記試験材の前記合金化度
を求めることを特徴とする合金化めっき層の合金化度測
定方法。
【００２１】本発明方法で用いる回折Ｘ線の理論強度式
とは、以下の数２式〜数５式である。これらの理論強度
式は、本発明者が先に提案した「めっき層合金相厚さの
測定方法」（特開平６−３４７２４７号公報）で導出し
た理論強度式と同じもので、めっき層を構成する各合金
相について、深さｘの薄層による回折強度を、光の吸収
に関するランバートの法則を適用し、深さ０〜ｔ（ｔは
各合金相の質量厚さ）で積分することにより得られる。
なお、これらの式中の記号の意味は表１に示したとおり
である。また、回折Ｘ線の理論強度は、いずれも各合金
相のバックグランドを差し引いた正味の回折強度であ
る。
とは、以下の数２式〜数５式である。これらの理論強度
式は、本発明者が先に提案した「めっき層合金相厚さの
測定方法」（特開平６−３４７２４７号公報）で導出し
た理論強度式と同じもので、めっき層を構成する各合金
相について、深さｘの薄層による回折強度を、光の吸収
に関するランバートの法則を適用し、深さ０〜ｔ（ｔは
各合金相の質量厚さ）で積分することにより得られる。
なお、これらの式中の記号の意味は表１に示したとおり
である。また、回折Ｘ線の理論強度は、いずれも各合金
相のバックグランドを差し引いた正味の回折強度であ
る。
【００２２】
【数２】
【００２３】
【数３】
【００２４】
【数４】
【００２５】
【数５】
【００２６】
【表１】
【００２７】合金相ζ、δ1 及びΓ、ならびに母材であ
るα−Ｆｅの回折角が近似している場合、すなわち、θ
（ζ）≒θ（δ1 ）≒θ（Γ）≒θ（α−Ｆｅ）＝θの
ときは、前記の数２式〜数５式から、各合金層の質量厚
さを表す数６式〜数８式が得られる。
るα−Ｆｅの回折角が近似している場合、すなわち、θ
（ζ）≒θ（δ1 ）≒θ（Γ）≒θ（α−Ｆｅ）＝θの
ときは、前記の数２式〜数５式から、各合金層の質量厚
さを表す数６式〜数８式が得られる。
【００２８】
【数６】
【００２９】
【数７】
【００３０】
【数８】
【００３１】但し、Ｒ（Ｒ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ
（Γ）及びＲ（Ｆｅ））は下記の数９式で表される相対
Ｘ線強度（以下、回折強度比という）で、回折効率Ｋ
（Ｋ（ζ）、Ｋ（δ1 ）、Ｋ（Γ）及びＫ（Ｆｅ））を
消去するために、各合金層の質量厚さＴ（Ｔ（ζ）、Ｔ
（δ1 ）及びＴ（Γ））が既知である基準材の回折Ｘ線
強度で規格化した値である。また、定数ｋ（ζ）、ｋ
（δ1 ）及びｋ（Γ）は以下の数１０式〜数１２式で表
される。
（Γ）及びＲ（Ｆｅ））は下記の数９式で表される相対
Ｘ線強度（以下、回折強度比という）で、回折効率Ｋ
（Ｋ（ζ）、Ｋ（δ1 ）、Ｋ（Γ）及びＫ（Ｆｅ））を
消去するために、各合金層の質量厚さＴ（Ｔ（ζ）、Ｔ
（δ1 ）及びＴ（Γ））が既知である基準材の回折Ｘ線
強度で規格化した値である。また、定数ｋ（ζ）、ｋ
（δ1 ）及びｋ（Γ）は以下の数１０式〜数１２式で表
される。
【００３２】
【数９】
【００３３】
【数１０】
【００３４】
【数１１】
【００３５】
【数１２】
【００３６】Ｘ線源としてＣｒ管球を使用した場合、前
記の図３で観測されるζ相の（１６０）面に対応する２
θは１３０．６°、δ1 相の（５５４）面に対応する２
θは１２７．０°、Γ相の（６３３）面に対応する２θ
は１３９．０°であることから、２θ＝１３０°とす
る。さらに、ＣｒＫα線に対する質量吸収係数μは、μ
（ζ）＝１６５ｃｍ2 ／ｇ、μ（δ1 ）＝１６３ｃｍ2
／ｇ、μ（Γ）＝１５５ｃｍ2 ／ｇであるから、数１０
式〜数１２式に基準材の各合金相の質量厚さＴ（Ｔ
（ζ）、Ｔ（δ1 ）及びＴ（Γ））を代入すると定数ｋ
（ｋ（ζ）、ｋ（δ1）及びｋ（Γ））が求まり、この
ｋ及び回折強度比Ｒ（Ｒ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ（Γ）
及びＲ（Ｆｅ））を数６式〜数８式に代入することによ
り、試験材の各合金相の質量厚さｔ（ｔ（ζ）、ｔ（δ
1 ）及びｔ（Γ））を求めることができる。
記の図３で観測されるζ相の（１６０）面に対応する２
θは１３０．６°、δ1 相の（５５４）面に対応する２
θは１２７．０°、Γ相の（６３３）面に対応する２θ
は１３９．０°であることから、２θ＝１３０°とす
る。さらに、ＣｒＫα線に対する質量吸収係数μは、μ
（ζ）＝１６５ｃｍ2 ／ｇ、μ（δ1 ）＝１６３ｃｍ2
／ｇ、μ（Γ）＝１５５ｃｍ2 ／ｇであるから、数１０
式〜数１２式に基準材の各合金相の質量厚さＴ（Ｔ
（ζ）、Ｔ（δ1 ）及びＴ（Γ））を代入すると定数ｋ
（ｋ（ζ）、ｋ（δ1）及びｋ（Γ））が求まり、この
ｋ及び回折強度比Ｒ（Ｒ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ（Γ）
及びＲ（Ｆｅ））を数６式〜数８式に代入することによ
り、試験材の各合金相の質量厚さｔ（ｔ（ζ）、ｔ（δ
1 ）及びｔ（Γ））を求めることができる。
【００３７】めっき層の合金化度は、ζ相、δ1 相及び
Γ相の鉄含有率の許容幅が狭く、かつ鉄含有率の平均的
な値がそれぞれ７、１０及び３０ｗｔ％であることか
ら、前記の各合金相の質量厚さｔを用いて下記の数１３
式により求めることができる。
Γ相の鉄含有率の許容幅が狭く、かつ鉄含有率の平均的
な値がそれぞれ７、１０及び３０ｗｔ％であることか
ら、前記の各合金相の質量厚さｔを用いて下記の数１３
式により求めることができる。
【００３８】
【数１３】
【００３９】このように、母材金属板表面のめっき層側
に母材及びめっき層を構成する元素によって形成された
複数層の合金相を有する合金化めっき金属板の試験材に
Ｘ線を照射して得られる各合金相の所定の面間隔に対す
る回折線の強度と、この合金化めっき金属板の基準材に
Ｘ線を照射して得られる前記試験材の結晶面間隔と同一
の結晶面間隔に対応する回折線の強度との比をＸ線回折
の理論強度式から導出した各合金相の厚さを表す式に代
入することにより、前記各合金相の厚さを求め、このよ
うにして求めた各合金相の厚さから合金化度を求めるこ
とができる。
に母材及びめっき層を構成する元素によって形成された
複数層の合金相を有する合金化めっき金属板の試験材に
Ｘ線を照射して得られる各合金相の所定の面間隔に対す
る回折線の強度と、この合金化めっき金属板の基準材に
Ｘ線を照射して得られる前記試験材の結晶面間隔と同一
の結晶面間隔に対応する回折線の強度との比をＸ線回折
の理論強度式から導出した各合金相の厚さを表す式に代
入することにより、前記各合金相の厚さを求め、このよ
うにして求めた各合金相の厚さから合金化度を求めるこ
とができる。
【００４０】本発明方法を適用することができる対象
は、上記の例（鋼板に溶融亜鉛めっきを施した板材）に
限定されない。すなわち、母材となる金属板は鋼板に限
られず、また、めっき材も亜鉛に限られず、例えば鋼板
にすずめっきまたはアルミニウムめっきした後に熱処理
を施した板材、アルミニウム板に亜鉛めっきした後に熱
処理を施した板材等、任意の母材金属板と、その表面に
形成された母材金属とは異なる金属と母材金属との合金
化めっき層からなる金属板に対しても、めっき層が結晶
構造を有している限り、本発明方法を適用することがで
きる。
は、上記の例（鋼板に溶融亜鉛めっきを施した板材）に
限定されない。すなわち、母材となる金属板は鋼板に限
られず、また、めっき材も亜鉛に限られず、例えば鋼板
にすずめっきまたはアルミニウムめっきした後に熱処理
を施した板材、アルミニウム板に亜鉛めっきした後に熱
処理を施した板材等、任意の母材金属板と、その表面に
形成された母材金属とは異なる金属と母材金属との合金
化めっき層からなる金属板に対しても、めっき層が結晶
構造を有している限り、本発明方法を適用することがで
きる。
【００４１】本発明方法で用いられる基準材は、試験材
と近似していることが望ましいが、めっき層を構成する
各合金相の厚さや結晶性・配向等が基準材と試験材とで
大幅に異ならない限り、基準材として用いることができ
る。
と近似していることが望ましいが、めっき層を構成する
各合金相の厚さや結晶性・配向等が基準材と試験材とで
大幅に異ならない限り、基準材として用いることができ
る。
【００４２】
【作用】上記本発明方法により合金化めっき層の合金化
度を測定するに際しては、例えば前記の合金化溶融亜鉛
めっき鋼板を例にとると、基準材を定電流電解して各合
金相に対応する電位での電解時間から各合金相の質量厚
さを求める定電流電解法により、予め基準材のめっき層
を構成するζ相、δ1 相及びΓ相の質量厚さＴ
（（ζ）、Ｔ（δ1 ）及びＴ（Γ））を求めておく。
度を測定するに際しては、例えば前記の合金化溶融亜鉛
めっき鋼板を例にとると、基準材を定電流電解して各合
金相に対応する電位での電解時間から各合金相の質量厚
さを求める定電流電解法により、予め基準材のめっき層
を構成するζ相、δ1 相及びΓ相の質量厚さＴ
（（ζ）、Ｔ（δ1 ）及びＴ（Γ））を求めておく。
【００４３】これら基準材のめっき層を構成する各合金
相の質量厚さＴを数１０式〜数１２式に代入することに
より、定数ｋ（ｋ（ζ）、ｋ（δ1 ）及びｋ（Γ））が
求められ、一方、基準材及び試験材の回折Ｘ線強度の測
定値から、ζ相の（１６０）面、δ1 相の（５５４）
面、Γ相の（６３３）面及びα−Ｆｅ相（２１１）面に
ついての回折強度比Ｒ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ（Γ）及
びＲ（Ｆｅ）が求められる。
相の質量厚さＴを数１０式〜数１２式に代入することに
より、定数ｋ（ｋ（ζ）、ｋ（δ1 ）及びｋ（Γ））が
求められ、一方、基準材及び試験材の回折Ｘ線強度の測
定値から、ζ相の（１６０）面、δ1 相の（５５４）
面、Γ相の（６３３）面及びα−Ｆｅ相（２１１）面に
ついての回折強度比Ｒ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ（Γ）及
びＲ（Ｆｅ）が求められる。
【００４４】このようにして得られたｋ（ζ）、ｋ（δ
1 ）及びｋ（Γ）、ならびにＲ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ
（Γ）及びＲ（Ｆｅ）を数６式〜数８式に代入すること
により、試験材のめっき層を構成する各合金相の質量厚
さｔ（ζ）、ｔ（δ1 ）及びｔ（Γ）が求められ、これ
らの値を数１３式に代入することにより合金化度が求め
られる。
1 ）及びｋ（Γ）、ならびにＲ（ζ）、Ｒ（δ1 ）、Ｒ
（Γ）及びＲ（Ｆｅ）を数６式〜数８式に代入すること
により、試験材のめっき層を構成する各合金相の質量厚
さｔ（ζ）、ｔ（δ1 ）及びｔ（Γ）が求められ、これ
らの値を数１３式に代入することにより合金化度が求め
られる。
【００４５】本発明方法で用いられる基準材は、前述の
ように試験材と近似していることが望ましいが、前記の
重回帰法と異なり、本発明方法では合金化度の算出過程
で物理的な根拠を有する回折Ｘ線の理論強度式を用いる
ので、試験材の種類が変わっても各合金相の厚さや結晶
性・配向等が基準材と試験材とで大幅に異ならない限
り、同一の基準材を小数用意すればよい。従って、試験
材の種類毎に試験材と近似する数多くの基準材を用意す
る必要がなく、前記の重回帰法に比較して基準材の数を
大幅に減少させることができる。
ように試験材と近似していることが望ましいが、前記の
重回帰法と異なり、本発明方法では合金化度の算出過程
で物理的な根拠を有する回折Ｘ線の理論強度式を用いる
ので、試験材の種類が変わっても各合金相の厚さや結晶
性・配向等が基準材と試験材とで大幅に異ならない限
り、同一の基準材を小数用意すればよい。従って、試験
材の種類毎に試験材と近似する数多くの基準材を用意す
る必要がなく、前記の重回帰法に比較して基準材の数を
大幅に減少させることができる。
【００４６】
【実施例】合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、本発明
方法によりめっき層の合金化度を測定し、正確度を算出
して、重回帰法により求めた合金化度の正確度と比較し
た。なお、正確度とは下記の数１４式で表されるもの
で、同式中の「Ｘ線分析値」は本発明方法または重回帰
法により得られた合金化度であり、「化学分析値」は後
述の化学分析により得られた合金化度（基準値）であ
る。
方法によりめっき層の合金化度を測定し、正確度を算出
して、重回帰法により求めた合金化度の正確度と比較し
た。なお、正確度とは下記の数１４式で表されるもの
で、同式中の「Ｘ線分析値」は本発明方法または重回帰
法により得られた合金化度であり、「化学分析値」は後
述の化学分析により得られた合金化度（基準値）であ
る。
【００４７】
【数１４】
【００４８】本発明方法を実施するに際しては、前記の
図２に示した平行ビーム光学系Ｘ線回折装置を用い、表
２に示す条件で３０個の合金化溶融亜鉛めっき鋼板試験
材及び２個の合金化溶融亜鉛めっき鋼板基準材について
回折Ｘ線強度を測定した。
図２に示した平行ビーム光学系Ｘ線回折装置を用い、表
２に示す条件で３０個の合金化溶融亜鉛めっき鋼板試験
材及び２個の合金化溶融亜鉛めっき鋼板基準材について
回折Ｘ線強度を測定した。
【００４９】表３に、用いた基準材につき、各合金相の
質量厚さ（ｇ／ｃｍ2 ）と付着量（各合金相の質量厚さ
の和、ｇ／ｃｍ2 ）を示す。これらの値は、回折Ｘ線強
度の測定後に前記の「皮膜溶解−溶液分析（化学分
析）」により求めたものである。
質量厚さ（ｇ／ｃｍ2 ）と付着量（各合金相の質量厚さ
の和、ｇ／ｃｍ2 ）を示す。これらの値は、回折Ｘ線強
度の測定後に前記の「皮膜溶解−溶液分析（化学分
析）」により求めたものである。
【００５０】また、表４には、用いた試験材の合金化
度、付着量及び製造パラメータ（調質圧延圧下率、めっ
き浴中のＡｌ濃度及び合金化炉の温度）の範囲を示し
た。これらの値は、回折Ｘ線強度を測定した後、めっき
層を塩酸で溶解し、溶液中の亜鉛及び鉄の濃度をＩＣＰ
発光分光分析により求めた（以下、化学分析による合金
化度という）。
度、付着量及び製造パラメータ（調質圧延圧下率、めっ
き浴中のＡｌ濃度及び合金化炉の温度）の範囲を示し
た。これらの値は、回折Ｘ線強度を測定した後、めっき
層を塩酸で溶解し、溶液中の亜鉛及び鉄の濃度をＩＣＰ
発光分光分析により求めた（以下、化学分析による合金
化度という）。
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【００５４】本発明方法では、前記の基準材及び試験材
についての回折Ｘ線強度の測定値から、試験材の各合金
相に対応する回折強度比Ｒを求め、前記の理論強度式
（数２式〜数５式）から得られた数６式〜数８式に代入
してζ相、δ1 相及びΓ相の質量厚さを求め、これら各
合金相の質量厚さを数１３式に代入することにより各試
験材のめっき層の合金化度を求めた。なお、正確度σd
は、前記の数１４式により求めた。
についての回折Ｘ線強度の測定値から、試験材の各合金
相に対応する回折強度比Ｒを求め、前記の理論強度式
（数２式〜数５式）から得られた数６式〜数８式に代入
してζ相、δ1 相及びΓ相の質量厚さを求め、これら各
合金相の質量厚さを数１３式に代入することにより各試
験材のめっき層の合金化度を求めた。なお、正確度σd
は、前記の数１４式により求めた。
【００５５】重回帰法により合金化度を求めるに際し、
供試材としては、表５に示す３０個の合金化溶融亜鉛め
っき鋼板試験材を用いた。回折Ｘ線強度の測定条件は本
発明方法の場合と同様である。
供試材としては、表５に示す３０個の合金化溶融亜鉛め
っき鋼板試験材を用いた。回折Ｘ線強度の測定条件は本
発明方法の場合と同様である。
【００５６】
【表５】
【００５７】用いた重回帰式は、下記の数１５式、数１
６式のとおりであった。これらの重回帰式中の係数ａ〜
ｇは、供試材の合金化度（化学分析値）を回折Ｘ線強度
比で重回帰して求めた。すなわち、供試材を基準材とし
ても用いた。なお、バックグランド強度の算出は、各合
金相の回折線が見られない回折角９０．０°及び１５
０．０°でのＸ線強度を、各合金相の回折線位置へ内挿
または外挿することにより求めた。
６式のとおりであった。これらの重回帰式中の係数ａ〜
ｇは、供試材の合金化度（化学分析値）を回折Ｘ線強度
比で重回帰して求めた。すなわち、供試材を基準材とし
ても用いた。なお、バックグランド強度の算出は、各合
金相の回折線が見られない回折角９０．０°及び１５
０．０°でのＸ線強度を、各合金相の回折線位置へ内挿
または外挿することにより求めた。
【００５８】
【数１５】
【００５９】
【数１６】
【００６０】測定結果を図４〜図６に示す。
【００６１】図４は本発明例で、本発明方法により求め
た合金化度と化学分析により求めた合金化度とを比較し
たグラフである。また、図５は数１５式により求めた合
金化度と化学分析により求めた合金化度との関係を示し
たグラフ（比較例）、図６は数１６式により求めた合金
化度と化学分析により求めた合金化度との関係を示した
グラフ（比較例）である。
た合金化度と化学分析により求めた合金化度とを比較し
たグラフである。また、図５は数１５式により求めた合
金化度と化学分析により求めた合金化度との関係を示し
たグラフ（比較例）、図６は数１６式により求めた合金
化度と化学分析により求めた合金化度との関係を示した
グラフ（比較例）である。
【００６２】これらの図からも明らかなように、本発明
方法は、２個の基準材を用いただけで、付着量及び製造
パラメータ毎に検量線を使い分けなくても、重回帰法に
比べてばらつきが少なかった。付着量が３０〜１００ｇ
／ｍ2 、合金化度が７〜１２％の範囲で合金化度分析の
正確度σd を求めたところ、０．６％と良好であった。
これに対し、図５に示した比較例では０．９％、図６に
示した比較例では０．８％と、実施例の２個に比較して
はるかに多い３０個の基準材を用いたにもかかわらず悪
かった。
方法は、２個の基準材を用いただけで、付着量及び製造
パラメータ毎に検量線を使い分けなくても、重回帰法に
比べてばらつきが少なかった。付着量が３０〜１００ｇ
／ｍ2 、合金化度が７〜１２％の範囲で合金化度分析の
正確度σd を求めたところ、０．６％と良好であった。
これに対し、図５に示した比較例では０．９％、図６に
示した比較例では０．８％と、実施例の２個に比較して
はるかに多い３０個の基準材を用いたにもかかわらず悪
かった。
【００６３】上記のように、本発明方法によれば、基準
材として目付量の小さい１個、及び目付量の大きい１個
の合計２個を用意するだけでよく、通常のＸ線回折法に
より得られた回折強度を用い、従来の重回帰法に比べて
より少ない費用及び時間で分析の準備ができ、かつ合金
化度を正確に求めることができる。
材として目付量の小さい１個、及び目付量の大きい１個
の合計２個を用意するだけでよく、通常のＸ線回折法に
より得られた回折強度を用い、従来の重回帰法に比べて
より少ない費用及び時間で分析の準備ができ、かつ合金
化度を正確に求めることができる。
【００６４】本発明方法は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造する際のめっき層の合金化度をオンラインで分析
する場合に特に有用である。
を製造する際のめっき層の合金化度をオンラインで分析
する場合に特に有用である。
【００６５】以下に、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
現場で本発明方法を実施する際に用いられるＸ線回折装
置について説明する。
現場で本発明方法を実施する際に用いられるＸ線回折装
置について説明する。
【００６６】図７はオンラインで合金化溶融亜鉛めっき
鋼板のＸ線回折を行う際に用いられるＸ線回折装置の測
定ヘッド部を模式的に示した図である。測定ヘッド部５
０には、合金化溶融亜鉛めっき鋼板５８に所定の入射角
αになるようにＸ線を放射するＣｒターゲットＸ線管５
７が配設され、このＸ線管５７により放射され、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板により回折されたＸ線を測定する計
数管が、母材及びめっき層を構成する各合金相に対応す
る角度で、それぞれ個別に設置され、これらの回折Ｘ線
強度を同時に測定することができるように構成されてい
る。なお、バックグランド強度測定用の計数管も同様に
別に設けられている。
鋼板のＸ線回折を行う際に用いられるＸ線回折装置の測
定ヘッド部を模式的に示した図である。測定ヘッド部５
０には、合金化溶融亜鉛めっき鋼板５８に所定の入射角
αになるようにＸ線を放射するＣｒターゲットＸ線管５
７が配設され、このＸ線管５７により放射され、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板により回折されたＸ線を測定する計
数管が、母材及びめっき層を構成する各合金相に対応す
る角度で、それぞれ個別に設置され、これらの回折Ｘ線
強度を同時に測定することができるように構成されてい
る。なお、バックグランド強度測定用の計数管も同様に
別に設けられている。
【００６７】これら設置されている計数管は、低角度側
バックグランドＸ線強度計数管５１、δ1 相の（５５
４）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強度計数管５２、ζ相
の（１６０）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強度計数管５
３、Γ相の（６３３）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強度
計数管５４、高角度側バックグランドＸ線強度計数管５
５、α−Ｆｅ（２１１）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強
度計数管５６の合計６個である。Ｓ1 及びＳ2 はソーラ
ースリット、ＦはＫβフィルタである。
バックグランドＸ線強度計数管５１、δ1 相の（５５
４）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強度計数管５２、ζ相
の（１６０）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強度計数管５
３、Γ相の（６３３）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強度
計数管５４、高角度側バックグランドＸ線強度計数管５
５、α−Ｆｅ（２１１）面での回折Ｘ線を捕えるＸ線強
度計数管５６の合計６個である。Ｓ1 及びＳ2 はソーラ
ースリット、ＦはＫβフィルタである。
【００６８】この測定ヘッドには、図示しないＸ線発生
装置とＸ線管を冷却するための冷却水送水装置が接続さ
れている。さらに、演算処理装置が接続されており、前
記の各計数管でカウントされた各合金相及び母材の回折
Ｘ線強度からバックグランド強度が自動的に差し引か
れ、回折強度比Ｒが算出され、合金化度が算出される。
装置とＸ線管を冷却するための冷却水送水装置が接続さ
れている。さらに、演算処理装置が接続されており、前
記の各計数管でカウントされた各合金相及び母材の回折
Ｘ線強度からバックグランド強度が自動的に差し引か
れ、回折強度比Ｒが算出され、合金化度が算出される。
【００６９】このＸ線回折装置を用い、本発明方法によ
り合金化度を測定すれば、その結果を速やかに合金化制
御系にフィードバックすることが可能になるので、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板をより高い歩留で製造することが
できる。
り合金化度を測定すれば、その結果を速やかに合金化制
御系にフィードバックすることが可能になるので、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板をより高い歩留で製造することが
できる。
【００７０】
【発明の効果】以上詳述したように、試験材のめっき層
を構成する各合金相及び母材の所定の結晶面間隔に対応
する回折Ｘ線強度測定値と、予め求めておいた前記試験
材と同一めっき層構造の基準材についての各合金相及び
母材の前記試験材と同一の結晶面間隔に対応する回折Ｘ
線強度測定値と、回折Ｘ線の理論強度式とを用いて前記
試験材の各合金相の厚さを求め、これらの厚さから合金
化度を求める本発明方法によれば、従来に比べ基準材を
少なくすることが可能で、分析の準備に要する費用及び
時間を減少させることができ、かつ正確に合金化度を求
めることができる。また、この方法は、表面に合金化め
っき層を有する金属板を製造する工程において、オンラ
インで迅速に分析を行う方法として好適である。
を構成する各合金相及び母材の所定の結晶面間隔に対応
する回折Ｘ線強度測定値と、予め求めておいた前記試験
材と同一めっき層構造の基準材についての各合金相及び
母材の前記試験材と同一の結晶面間隔に対応する回折Ｘ
線強度測定値と、回折Ｘ線の理論強度式とを用いて前記
試験材の各合金相の厚さを求め、これらの厚さから合金
化度を求める本発明方法によれば、従来に比べ基準材を
少なくすることが可能で、分析の準備に要する費用及び
時間を減少させることができ、かつ正確に合金化度を求
めることができる。また、この方法は、表面に合金化め
っき層を有する金属板を製造する工程において、オンラ
インで迅速に分析を行う方法として好適である。
【図１】合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層を構成す
る合金相の一例を示した断面図である。
る合金相の一例を示した断面図である。
【図２】平行ビーム光学系Ｘ線回折装置の概念図であ
る。
る。
【図３】合金化溶融亜鉛めっき鋼板のＸ線回折パターン
の一例を示したグラフである。
の一例を示したグラフである。
【図４】本発明方法により求めた合金化度と化学分析に
より求めた合金化度とを比較したグラフである。
より求めた合金化度とを比較したグラフである。
【図５】数１５式により求めた合金化度と化学分析によ
り求めた合金化度との関係を示したグラフである。
り求めた合金化度との関係を示したグラフである。
【図６】数１６式により求めた合金化度と化学分析によ
り求めた合金化度との関係を示したグラフである。
り求めた合金化度との関係を示したグラフである。
【図７】オンラインで合金化溶融亜鉛めっき鋼板のＸ線
回折を行う際に用いられるＸ線回折装置の測定ヘッド部
を模式的に示した図である。
回折を行う際に用いられるＸ線回折装置の測定ヘッド部
を模式的に示した図である。
１１：鋼板、１２：Γ相、１３：δ1 相、１４：ζ相、
２１：合金化溶融亜鉛めっき鋼板、２２：計数管、Ｓ：
Ｃｒ管球、Ｓ1 、Ｓ2 ：ソーラースリット、Ｆ：バナジ
ウムフィルタ、５０：測定ヘッド部、５１：低角度側バ
ックグランドＸ線強度計数管、５２，５３，５４，５
６：回折Ｘ線強度計数管、５５：高角度側バックグラン
ドＸ線強度計数管、５７：ＣｒターゲットＸ線管、５
８：合金化溶融亜鉛めっき鋼板
２１：合金化溶融亜鉛めっき鋼板、２２：計数管、Ｓ：
Ｃｒ管球、Ｓ1 、Ｓ2 ：ソーラースリット、Ｆ：バナジ
ウムフィルタ、５０：測定ヘッド部、５１：低角度側バ
ックグランドＸ線強度計数管、５２，５３，５４，５
６：回折Ｘ線強度計数管、５５：高角度側バックグラン
ドＸ線強度計数管、５７：ＣｒターゲットＸ線管、５
８：合金化溶融亜鉛めっき鋼板
Claims (1)
- 【請求項１】母材表面のめっき層側に母材及びめっき層
を構成する元素によって形成された複数層の合金相を有
する合金化めっき金属板にＸ線を照射し、得られる回折
線強度を用いて合金化度を測定する合金化めっき層の合
金化度測定方法において、試験材の前記各合金相及び前
記母材の所定の結晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定
値と、予め求めておいた前記試験材と同一めっき層構造
の基準材についての各合金相及び母材の前記試験材と同
一の結晶面間隔に対応する回折Ｘ線強度測定値と、回折
Ｘ線の理論強度式とを用い、前記試験材の前記合金化度
を求めることを特徴とする合金化めっき層の合金化度測
定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17832695A JPH0933455A (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 合金化めっき層の合金化度測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17832695A JPH0933455A (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 合金化めっき層の合金化度測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0933455A true JPH0933455A (ja) | 1997-02-07 |
Family
ID=16046538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17832695A Pending JPH0933455A (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 合金化めっき層の合金化度測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0933455A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002098656A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-05 | Kawasaki Steel Corp | めっき層に含まれる金属相の付着量のオンライン測定方法および装置 |
| JP2002098657A (ja) * | 2000-09-22 | 2002-04-05 | Kawasaki Steel Corp | めっき層に含まれる金属相の付着量の測定方法および装置 |
| JP2011117086A (ja) * | 2011-03-18 | 2011-06-16 | Nippon Steel Corp | 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体 |
| JP2011184797A (ja) * | 2011-03-18 | 2011-09-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体 |
| WO2012057226A1 (ja) * | 2010-10-27 | 2012-05-03 | エヌ・イー ケムキャット株式会社 | パラジウム－金合金を有する還元用触媒 |
| WO2013161922A1 (ja) | 2012-04-25 | 2013-10-31 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板のＦｅ－Ｚｎ合金相厚さの測定方法および測定装置 |
| JP2014055353A (ja) * | 2012-08-13 | 2014-03-27 | Jfe Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の合金化度測定方法 |
| WO2015059835A1 (ja) | 2013-10-25 | 2015-04-30 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板のオンラインめっき密着性判定装置及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造ライン |
| WO2017157692A1 (de) | 2016-03-14 | 2017-09-21 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum walzen und/oder zur wärmebehandlung eines metallischen bandes |
| CN111194405A (zh) * | 2017-10-05 | 2020-05-22 | 日本制铁株式会社 | 镀层密合性评价装置、镀层密合性评价方法、合金化热浸镀锌钢板制造设备和合金化热浸镀锌钢板的制造方法 |
-
1995
- 1995-07-14 JP JP17832695A patent/JPH0933455A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002098657A (ja) * | 2000-09-22 | 2002-04-05 | Kawasaki Steel Corp | めっき層に含まれる金属相の付着量の測定方法および装置 |
| JP2002098656A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-05 | Kawasaki Steel Corp | めっき層に含まれる金属相の付着量のオンライン測定方法および装置 |
| WO2012057226A1 (ja) * | 2010-10-27 | 2012-05-03 | エヌ・イー ケムキャット株式会社 | パラジウム－金合金を有する還元用触媒 |
| JP2012091109A (ja) * | 2010-10-27 | 2012-05-17 | Ne Chemcat Corp | パラジウム−金合金を有する還元用触媒 |
| JP2011117086A (ja) * | 2011-03-18 | 2011-06-16 | Nippon Steel Corp | 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体 |
| JP2011184797A (ja) * | 2011-03-18 | 2011-09-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体 |
| WO2013161922A1 (ja) | 2012-04-25 | 2013-10-31 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板のＦｅ－Ｚｎ合金相厚さの測定方法および測定装置 |
| US9417197B2 (en) | 2012-04-25 | 2016-08-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of measuring thickness of Fe—Zn alloy phase of galvannealed steel sheet and apparatus for measuring the same |
| JP2014055353A (ja) * | 2012-08-13 | 2014-03-27 | Jfe Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の合金化度測定方法 |
| WO2015059835A1 (ja) | 2013-10-25 | 2015-04-30 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板のオンラインめっき密着性判定装置及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造ライン |
| US9927378B2 (en) | 2013-10-25 | 2018-03-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | On-line coating adhesion determination apparatus of galvannealed steel sheet, and galvannealed steel sheet manufacturing line |
| WO2017157692A1 (de) | 2016-03-14 | 2017-09-21 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum walzen und/oder zur wärmebehandlung eines metallischen bandes |
| DE102016222644A1 (de) | 2016-03-14 | 2017-09-28 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Walzen und/oder zur Wärmebehandlung eines metallischen Produkts |
| US11319611B2 (en) | 2016-03-14 | 2022-05-03 | Sms Group Gmbh | Method for rolling and/or heat treating a metal strip |
| CN111194405A (zh) * | 2017-10-05 | 2020-05-22 | 日本制铁株式会社 | 镀层密合性评价装置、镀层密合性评价方法、合金化热浸镀锌钢板制造设备和合金化热浸镀锌钢板的制造方法 |
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