JPS5946543A - ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 - Google Patents
ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法Info
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- JPS5946543A JPS5946543A JP15634882A JP15634882A JPS5946543A JP S5946543 A JPS5946543 A JP S5946543A JP 15634882 A JP15634882 A JP 15634882A JP 15634882 A JP15634882 A JP 15634882A JP S5946543 A JPS5946543 A JP S5946543A
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- Japan
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- steel plate
- alloying
- alloy formation
- galvannealed steel
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N23/00—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00
- G01N23/20—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by using diffraction of the radiation by the materials, e.g. for investigating crystal structure; by using scattering of the radiation by the materials, e.g. for investigating non-crystalline materials; by using reflection of the radiation by the materials
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板に合金化処理を施してめ
っき層を合金化したガルバニールド鋼板の合金化度の測
定方法に係９．特に１合金化度を。
っき層を合金化したガルバニールド鋼板の合金化度の測
定方法に係９．特に１合金化度を。
製造ライン上で非破壊連続的に精度良く測定することが
できるガルバニールド鋼板の合金化度の測定方法に関す
る。
できるガルバニールド鋼板の合金化度の測定方法に関す
る。
例えば、連続式溶融めっき法によって製造される溶融亜
鉛めっき鋼板の溶接性、塗料密着性及び加工性など全改
良する目的で、亜鉛めっき浴から引き上げられためつき
鋼板に−そのめっき層表面が凝固しないうちに、例えば
加熱処理を行うことによって合金化処理を施し、ｚｎを
再溶解するとともに、Ｆｅ−Ｚｎ合金を表面まで成長さ
せ、めっき層全体がＦｅ−Ｚｎ系金属間化合物のうち、
王としてδ１相（ＦｅＺｎ７）になるようにして、ガル
バニールド鋼板を製造している。
鉛めっき鋼板の溶接性、塗料密着性及び加工性など全改
良する目的で、亜鉛めっき浴から引き上げられためつき
鋼板に−そのめっき層表面が凝固しないうちに、例えば
加熱処理を行うことによって合金化処理を施し、ｚｎを
再溶解するとともに、Ｆｅ−Ｚｎ合金を表面まで成長さ
せ、めっき層全体がＦｅ−Ｚｎ系金属間化合物のうち、
王としてδ１相（ＦｅＺｎ７）になるようにして、ガル
バニールド鋼板を製造している。
このガルバニールド鋼板の品質特性は、その合金化の程
度、即ち、Ｆｅ−Ｚｎ相互拡散の多少に大きく依存して
おり。
度、即ち、Ｆｅ−Ｚｎ相互拡散の多少に大きく依存して
おり。
（１）合金化不足の場合、即ち、めっき層の表面にη相
が多量に残存すると、溶接性及び塗料密着性が劣化する
、 （２）合金化過剰の場合は、めっき層中への鉄の拡散が
大となり、Ｆ相（Ｆｅ３Ｚｎ＋ｏ）を生成するので加工
性が劣化する。
が多量に残存すると、溶接性及び塗料密着性が劣化する
、 （２）合金化過剰の場合は、めっき層中への鉄の拡散が
大となり、Ｆ相（Ｆｅ３Ｚｎ＋ｏ）を生成するので加工
性が劣化する。
等の問題を有する。
従って、溶接性−塗料密着性及び加工性などを兼ね備え
た高品質のガルバニールド鋼板を安定しで製造するため
には、オンラインで連続的に且つ精度良く合金化処理を
制御する必要がある。
た高品質のガルバニールド鋼板を安定しで製造するため
には、オンラインで連続的に且つ精度良く合金化処理を
制御する必要がある。
従来、ガルバニールド鋼板の合金化の良、否を判定する
方法としては２下記の方法が用いられている。
方法としては２下記の方法が用いられている。
（＋） めっき層表面の色調を肉眼観察する。
（２）光沢計及び光度計によってめっき層表面の反射率
を測定する。
を測定する。
しかしながら、いずれの方法も、熟練者であってもめつ
き表面の微妙゛な色調変化を判定し得ない。
き表面の微妙゛な色調変化を判定し得ない。
即ち、めっき層表面の色調変化は、同一合金化度であっ
ても、めっき原板、亜鉛浴組成、合金化処理雰囲気１表
面汚れの有無などの多くの要因により影響を受けること
から１合金化度を正確に管理することができない。従っ
て、得られる製品のばらつきが大きく、溶接性及び加工
性の劣るガルバニールド鋼板の発生率が高いなどの欠点
を有していた。
ても、めっき原板、亜鉛浴組成、合金化処理雰囲気１表
面汚れの有無などの多くの要因により影響を受けること
から１合金化度を正確に管理することができない。従っ
て、得られる製品のばらつきが大きく、溶接性及び加工
性の劣るガルバニールド鋼板の発生率が高いなどの欠点
を有していた。
一方、Ｘ線回折法を用いて合金化度を測定する方法とし
ては、特開昭５２−２１８８７号に提案されて゛いる方
法がある。この方法は、ガルバニールト鋼板のめつき層
を構成するＦ ｅ −Ｚ ｎ金属間化合物、即ち、δ相
（Ｆｅ Ｚｎ＋３）、δｌ相、Ｆ相のＸ線回折特性と合
金化度の大小との間に相関関係があることケ利用して、
ガルバニールド鋼板のＦｅ−Ｚｎ金属間化合物のＸ線の
回折強度１回折線の拡がり程度及び回折線のピーク角度
のＸ線回折特性ケ一つ以上側足し、測定したＸ線回折特
性値の一つ又は二つ以上の組み合わせによってガルバニ
ールド鋼板の合金化度を測定するようにしたものである
。
ては、特開昭５２−２１８８７号に提案されて゛いる方
法がある。この方法は、ガルバニールト鋼板のめつき層
を構成するＦ ｅ −Ｚ ｎ金属間化合物、即ち、δ相
（Ｆｅ Ｚｎ＋３）、δｌ相、Ｆ相のＸ線回折特性と合
金化度の大小との間に相関関係があることケ利用して、
ガルバニールド鋼板のＦｅ−Ｚｎ金属間化合物のＸ線の
回折強度１回折線の拡がり程度及び回折線のピーク角度
のＸ線回折特性ケ一つ以上側足し、測定したＸ線回折特
性値の一つ又は二つ以上の組み合わせによってガルバニ
ールド鋼板の合金化度を測定するようにしたものである
。
この方法によれば、原理的には、ガルバニールド鋼板の
合金化の程度を、非破壊連続的且つ定量的に測定できる
ものである。しかしながら、この特開昭５２−２１８８
７号の実施例に記載されているδ相の格子面間隔１．２
６Ａの回折強度は、極めて微弱であるため、正確な合金
化度の測定が困難であり、又、このδ相とδｌ相の格子
面間隔１．２８Ａの回折強度の化工δ／工δｌで合金化
度を管理するようにしても、充分な測定精度は得がたい
ものであるという問題点を有していた。
合金化の程度を、非破壊連続的且つ定量的に測定できる
ものである。しかしながら、この特開昭５２−２１８８
７号の実施例に記載されているδ相の格子面間隔１．２
６Ａの回折強度は、極めて微弱であるため、正確な合金
化度の測定が困難であり、又、このδ相とδｌ相の格子
面間隔１．２８Ａの回折強度の化工δ／工δｌで合金化
度を管理するようにしても、充分な測定精度は得がたい
ものであるという問題点を有していた。
本発明は一前記従来の欠点全解消するべくなされたもの
で、測定条件等の変化に拘わらす、製造ライン上で精度
良く合金化度を測定することができ、従って、より正確
な管理が可能であるガルバニールド鋼板の合金化度の測
定方法を提供することを目的とする。
で、測定条件等の変化に拘わらす、製造ライン上で精度
良く合金化度を測定することができ、従って、より正確
な管理が可能であるガルバニールド鋼板の合金化度の測
定方法を提供することを目的とする。
本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板に合金化処理ケ施してめ
っき層管合金化したガルバニールド鋼板の合金化度の測
定方法において、残存するη（Ｚｎ’１と合金比相δ１
（Ｆｅ’Ｚｎ７）の各々の回折格子面η（１０１）、δ
１（１０１）におけるＸ線回折強度を検出し、それらの
強度比■η／Ｉδｌ又はピーク面積比Σ工η／ΣＩδｌ
から合金化度を測定するようにして、前記目的を達成し
たものである。
っき層管合金化したガルバニールド鋼板の合金化度の測
定方法において、残存するη（Ｚｎ’１と合金比相δ１
（Ｆｅ’Ｚｎ７）の各々の回折格子面η（１０１）、δ
１（１０１）におけるＸ線回折強度を検出し、それらの
強度比■η／Ｉδｌ又はピーク面積比Σ工η／ΣＩδｌ
から合金化度を測定するようにして、前記目的を達成し
たものである。
発明者らが、一般的なガルバニールド鋼板のめつき層を
Ｘ線回線法により詳しく調べた結果、δ１（１０１）格
子面間隔２．１４Ａ近傍に、前記特開昭５２−２１８８
７号で測定されている回折強度の微弱なδ相より、はる
かに明瞭な残存η（１０１）格子面間隔２．０９１ Ａ
の回折Ｘ線が全てに認められた。
Ｘ線回線法により詳しく調べた結果、δ１（１０１）格
子面間隔２．１４Ａ近傍に、前記特開昭５２−２１８８
７号で測定されている回折強度の微弱なδ相より、はる
かに明瞭な残存η（１０１）格子面間隔２．０９１ Ａ
の回折Ｘ線が全てに認められた。
このことから１発明者らは−このη（Ｚｎ）とδ。
（ＦｅＺｎ７）からの回折Ｘ線の強度比Ｉη／Ｉδ１又
はピーク面積比ΣＩη／Σ工δ１（ここでピーク面積は
１回折ピークの牛値幅×ビーク強度又は実測面積）を検
出することにより、測定条件等が変化しても、精度を低
下させることなく、安定した合金化度を測定し得ること
を見出した。
はピーク面積比ΣＩη／Σ工δ１（ここでピーク面積は
１回折ピークの牛値幅×ビーク強度又は実測面積）を検
出することにより、測定条件等が変化しても、精度を低
下させることなく、安定した合金化度を測定し得ること
を見出した。
本発明は、このような知見に基いてなされたものである
。
。
次に、実施例に基き、本発明によるガルバニールド鋼板
の適切な合金化範囲について説明する。
の適切な合金化範囲について説明する。
本実施例におけるＸ線回折条件及び合金化程度の指標と
しての加工性試験方法は次の通りである。
しての加工性試験方法は次の通りである。
（１）Ｘ・線回折条件
ターゲット； Ｃｒ、フィルタ： Ｆｅ−管電圧；４０
ＫＶ−管電流；３０ｍＡ、η相格子面間隔；２．０９
１ｊｌ δ１相格子面間隔：２．１４ｘ上記Ｘ線回折
条件により測定した。第１図に示 ゛すよう７ｃ Ｘ線
回折プロファイルより、回折格子面η（１０１）とδ、
（１０１）のピーク面積比ΣＩη／ΣＩδ１を求める。
ＫＶ−管電流；３０ｍＡ、η相格子面間隔；２．０９
１ｊｌ δ１相格子面間隔：２．１４ｘ上記Ｘ線回折
条件により測定した。第１図に示 ゛すよう７ｃ Ｘ線
回折プロファイルより、回折格子面η（１０１）とδ、
（１０１）のピーク面積比ΣＩη／ΣＩδ１を求める。
（２）加工性試験方法 ゛
ガルバニールド鋼板の密着曲げ加工した外側加工部に粘
着テープを貼り付け、剥離した粘着テープ面上に脱落付
着した亜鉛粉末量（以下、パウダリング指数と略称する
）′ｆｒ：、螢光Ｘ線法により測定する。加工性の判定
基準は、次の通りである。
着テープを貼り付け、剥離した粘着テープ面上に脱落付
着した亜鉛粉末量（以下、パウダリング指数と略称する
）′ｆｒ：、螢光Ｘ線法により測定する。加工性の判定
基準は、次の通りである。
加工性Ａ；パウダリング指数ｏ、２ｙ／ｍ 未満加工
性Ｂ；パウダリング指数ｏ、２ｙ／ｙｄ以上ｉ、ｓｙ／
＊未満 加工性Ｃ；パウダリング指数１．５ ｆ／ｍ２以上ａ以
下ｏ １７ｍ”未満 加工性Ｄ；パウダリング指数３． Ｏ９７ｍ”以上ここ
で、加工性１ Ｂ、（、Ｄの順に、合金化の程度が高く
なり、加工性が悪化する。実際には、加工性Ａのものは
、めっき層表面にかなりのη相を有しており、加工性は
良いが、溶接性が低下するため％不合格とする。、オた
、加工性りのも０帆合金化過剰で加工性に問題があり、
これも不合格とする。
性Ｂ；パウダリング指数ｏ、２ｙ／ｙｄ以上ｉ、ｓｙ／
＊未満 加工性Ｃ；パウダリング指数１．５ ｆ／ｍ２以上ａ以
下ｏ １７ｍ”未満 加工性Ｄ；パウダリング指数３． Ｏ９７ｍ”以上ここ
で、加工性１ Ｂ、（、Ｄの順に、合金化の程度が高く
なり、加工性が悪化する。実際には、加工性Ａのものは
、めっき層表面にかなりのη相を有しており、加工性は
良いが、溶接性が低下するため％不合格とする。、オた
、加工性りのも０帆合金化過剰で加工性に問題があり、
これも不合格とする。
実施例
無酸化予熱方式における連続溶融亜鉛めっきラインで、
めっき板厚０．４〜１．６酊の鋼板を、ラインスピード
５０〜９０ｍ／分で、めっき浴中Ｆｅ濃度０．１３〜０
．１８重量％のめつき浴を通過させ。
めっき板厚０．４〜１．６酊の鋼板を、ラインスピード
５０〜９０ｍ／分で、めっき浴中Ｆｅ濃度０．１３〜０
．１８重量％のめつき浴を通過させ。
ワイピング装置により、それぞれ亜鉛付着量３０．６０
．９０１７ｍ２［片面）の溶融亜鉛めっきを施［７た直
後、炉温７５０〜１０００℃のガス加熱の合金化炉で連
続的に合金化処理して、ガルバニールド鋼板を製造する
に際して一本発明法により。
．９０１７ｍ２［片面）の溶融亜鉛めっきを施［７た直
後、炉温７５０〜１０００℃のガス加熱の合金化炉で連
続的に合金化処理して、ガルバニールド鋼板を製造する
に際して一本発明法により。
η（１０１）とδ（１０１）ｋＸ線回折法により同時連
続的に測定し１合金化度ΣＩη／Σ■δＩの値が０．２
５〜０．５の範囲に収まるように制御した工程材會、５
０コイル採取した。また、比較例として一上記と同様の
溶融亜鉛めっきを施し、従来法の目視判定にエリ合金化
処理を行った工程材を、４０コイル採取した。
続的に測定し１合金化度ΣＩη／Σ■δＩの値が０．２
５〜０．５の範囲に収まるように制御した工程材會、５
０コイル採取した。また、比較例として一上記と同様の
溶融亜鉛めっきを施し、従来法の目視判定にエリ合金化
処理を行った工程材を、４０コイル採取した。
このようにして得られた亜鉛付着量３０．６０．９０ｙ
／ｆｆ１（片面）のガルバニールド鋼板の加工性の分布
状況を下記筒１表に示す。
／ｆｆ１（片面）のガルバニールド鋼板の加工性の分布
状況を下記筒１表に示す。
第１表
第１表から明らかなように５本発明法による合金化度の
判定を行ってガルバニールド鋼板を製造した場合には、
従来法の目視判定による合金化度の判定を行ってガルバ
ニールド鋼板を製造した場合に比べて、著しく不合格率
を低減させることができた。
判定を行ってガルバニールド鋼板を製造した場合には、
従来法の目視判定による合金化度の判定を行ってガルバ
ニールド鋼板を製造した場合に比べて、著しく不合格率
を低減させることができた。
以上説明した通り１本発明によれば、Ｘ線管球等の測定
条件の変動や亜鉛付着量の影響を受けることなく１合金
化度を極めて精度良く安定して測定することができる。
条件の変動や亜鉛付着量の影響を受けることなく１合金
化度を極めて精度良く安定して測定することができる。
従って、例えば合金化度をオンラインで非破壊連続的に
測定して、合金化度を正確に管理することが可能になる
という優れた効果を有する。
測定して、合金化度を正確に管理することが可能になる
という優れた効果を有する。
第１図は、本発明によジガルバニールド鋼板ノ合金化度
を測定するための、Ｘ線回折プロファイルの一例を示す
線図である。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） 第１図 ２０（廣）− ２７０−
を測定するための、Ｘ線回折プロファイルの一例を示す
線図である。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） 第１図 ２０（廣）− ２７０−
Claims (1)
- （１） 溶融亜鉛めっき鋼板に合金化処理を施してめ
っき層を合金化したガルバニールド鋼板の合金化度の測
定に際して、残存するη（ｚｎ）と合金比相δ１ （Ｆ
６ Ｚｎ７） の各々の回折格子面η（１０１）、δ
１（１０１）におけるＸ線回折強度を検出し、それらの
強度比Ｉη／Ｉδｌ又はピーク面積比ΣＩη／ΣＩδ１
から合金化度を測定することを特徴とするガルバニール
ド鋼板の合金化度の測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15634882A JPS5946543A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15634882A JPS5946543A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5946543A true JPS5946543A (ja) | 1984-03-15 |
Family
ID=15625791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15634882A Pending JPS5946543A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5946543A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4637889A (en) * | 1985-02-12 | 1987-01-20 | Toray Silicone Co., Ltd. | Organopolysiloxane viscous coupler fluids |
| JPS6352045A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 亜鉛系めつき鋼板の品質判定方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5221887A (en) * | 1975-08-12 | 1977-02-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of determining the rate of alloying of alloyed galvanized iron sheets |
-
1982
- 1982-09-08 JP JP15634882A patent/JPS5946543A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5221887A (en) * | 1975-08-12 | 1977-02-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of determining the rate of alloying of alloyed galvanized iron sheets |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4637889A (en) * | 1985-02-12 | 1987-01-20 | Toray Silicone Co., Ltd. | Organopolysiloxane viscous coupler fluids |
| JPS6352045A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 亜鉛系めつき鋼板の品質判定方法 |
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