JPH08297106A - Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率の測定方法 - Google Patents
Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率の測定方法Info
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- JPH08297106A JPH08297106A JP12567395A JP12567395A JPH08297106A JP H08297106 A JPH08297106 A JP H08297106A JP 12567395 A JP12567395 A JP 12567395A JP 12567395 A JP12567395 A JP 12567395A JP H08297106 A JPH08297106 A JP H08297106A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量及
びＭｇ含有率とを非破壊にて測定する方法を提供する。 【構成】 片面当たりのめっき付着量が５０ｇ／ｍ2 以
下でＭｇ含有率が１０ｍａｓｓ％以下であるＺｎ−Ｍｇ
合金めっき鋼板のめっき付着量とＭｇ含有率を、Ｆｅと
ＺｎのＫ系列の蛍光Ｘ線（ＦｅＫα、ＺｎＫα）強度を
測定し、あらかじめ作成しておいためっき付着量とＦｅ
Ｋα線強度との対応関係からめっき付着量を、Ｚｎ量と
ＺｎＫα線強度との対応関係からＺｎ量を求め、さらに
めっき付着量からＺｎ量を差し引いて求められるＭｇ量
をめっき付着量で割ることによりＭｇ含有率を求める。
びＭｇ含有率とを非破壊にて測定する方法を提供する。 【構成】 片面当たりのめっき付着量が５０ｇ／ｍ2 以
下でＭｇ含有率が１０ｍａｓｓ％以下であるＺｎ−Ｍｇ
合金めっき鋼板のめっき付着量とＭｇ含有率を、Ｆｅと
ＺｎのＫ系列の蛍光Ｘ線（ＦｅＫα、ＺｎＫα）強度を
測定し、あらかじめ作成しておいためっき付着量とＦｅ
Ｋα線強度との対応関係からめっき付着量を、Ｚｎ量と
ＺｎＫα線強度との対応関係からＺｎ量を求め、さらに
めっき付着量からＺｎ量を差し引いて求められるＭｇ量
をめっき付着量で割ることによりＭｇ含有率を求める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっ
き鋼板のめっき付着量及びめっき層中のＭｇ含有率を、
迅速かつ非破壊で測定する方法に関する。
き鋼板のめっき付着量及びめっき層中のＭｇ含有率を、
迅速かつ非破壊で測定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】合金めっき鋼板の品質特性は、そのめっ
き付着量及び合金成分の含有率の変化に伴い広範囲に変
化するため、その製造に際してはこれらの値を同時に最
適範囲に管理することが必要である。従来より製造され
ているＺｎ系合金めっき鋼板には、電気めっき法による
Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板や、溶融めっき法による合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板等がある。これらの合金めっき
鋼板のめっき付着量及び合金元素含有率の測定には、従
来より迅速性、安定性、簡便性等の観点から蛍光Ｘ線分
析法が広く用いられている。例えばＺｎ−Ｎｉ系合金め
っき鋼板に関しては特開昭５６−３６０４５号公報にお
いて、また合金化溶融Ｚｎめっき鋼板に関しては特開昭
５６−９２４３６号公報において、それぞれ蛍光Ｘ線分
析法の適用が開示されている。これらの測定方法におい
ては、めっき鋼板に一次Ｘ線を照射した際に発生する各
合金成分元素の蛍光Ｘ線強度を測定し、それらに基づき
合金めっきの付着量及び合金元素含有率をそれぞれ算出
している。
き付着量及び合金成分の含有率の変化に伴い広範囲に変
化するため、その製造に際してはこれらの値を同時に最
適範囲に管理することが必要である。従来より製造され
ているＺｎ系合金めっき鋼板には、電気めっき法による
Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板や、溶融めっき法による合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板等がある。これらの合金めっき
鋼板のめっき付着量及び合金元素含有率の測定には、従
来より迅速性、安定性、簡便性等の観点から蛍光Ｘ線分
析法が広く用いられている。例えばＺｎ−Ｎｉ系合金め
っき鋼板に関しては特開昭５６−３６０４５号公報にお
いて、また合金化溶融Ｚｎめっき鋼板に関しては特開昭
５６−９２４３６号公報において、それぞれ蛍光Ｘ線分
析法の適用が開示されている。これらの測定方法におい
ては、めっき鋼板に一次Ｘ線を照射した際に発生する各
合金成分元素の蛍光Ｘ線強度を測定し、それらに基づき
合金めっきの付着量及び合金元素含有率をそれぞれ算出
している。
【０００３】最近、Ｚｎ系めっき鋼板の低価格化、防錆
力向上に対する要求に伴い、低付着量で高耐食性を有す
るＺｎ系合金めっき鋼板の開発が行われており、そのひ
とつとして蒸着法を用いたＺｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板
がある。Ｚｎ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造法には、合金蒸
着法や単元素を逐次蒸着した後加熱合金化する方法等が
あるが、めっき付着量及びＭｇ含有率の測定に、上述し
た蛍光Ｘ線分析法を単純に適用することは、Ｚｎに対す
るＭｇＫα線の質量吸収係数が大きいために困難であ
る。すなわち、一次Ｘ線の照射によりめっき層内部で発
生したＭｇＫα線がめっき層を通過する際に、めっき層
を構成するＺｎにより著しい吸収を受けて減衰するため
に、外部で検出されるＭｇＫα線の強度は、Ｍｇの濃度
分布等のめっき層の構造により変化する。このためＺｎ
およびＭｇの蛍光Ｘ線強度を用いてめっき付着量及びＭ
ｇ含有率の測定を行うことは困難であり、従来において
はスポット的に採取した試料を化学分析することによ
り、めっき付着量及びＭｇ含有率を測定していたため、
破壊分析でありかつ測定に多大の時間を要していた。本
発明は、上記問題点を解消し、Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき
鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率とを、迅速かつ非破
壊で測定する方法を提供することを目的としている。
力向上に対する要求に伴い、低付着量で高耐食性を有す
るＺｎ系合金めっき鋼板の開発が行われており、そのひ
とつとして蒸着法を用いたＺｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板
がある。Ｚｎ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造法には、合金蒸
着法や単元素を逐次蒸着した後加熱合金化する方法等が
あるが、めっき付着量及びＭｇ含有率の測定に、上述し
た蛍光Ｘ線分析法を単純に適用することは、Ｚｎに対す
るＭｇＫα線の質量吸収係数が大きいために困難であ
る。すなわち、一次Ｘ線の照射によりめっき層内部で発
生したＭｇＫα線がめっき層を通過する際に、めっき層
を構成するＺｎにより著しい吸収を受けて減衰するため
に、外部で検出されるＭｇＫα線の強度は、Ｍｇの濃度
分布等のめっき層の構造により変化する。このためＺｎ
およびＭｇの蛍光Ｘ線強度を用いてめっき付着量及びＭ
ｇ含有率の測定を行うことは困難であり、従来において
はスポット的に採取した試料を化学分析することによ
り、めっき付着量及びＭｇ含有率を測定していたため、
破壊分析でありかつ測定に多大の時間を要していた。本
発明は、上記問題点を解消し、Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき
鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率とを、迅速かつ非破
壊で測定する方法を提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明においては、下地鋼およびめっき層より放出
されたＦｅ及びＺｎのＫ系列の蛍光Ｘ線（ＦｅＫα及び
ＺｎＫα）強度を測定し、予め作成しためっき付着量と
ＦｅＫα線強度との対応関係からめっき付着量を、Ｚｎ
量とＺｎＫα線強度との対応関係からＺｎ量をそれぞれ
算出するとともに、めっき付着量からＺｎ量を差し引い
て得られるＭｇ量及びめっき付着量からＭｇ含有率を求
めている。
に、本発明においては、下地鋼およびめっき層より放出
されたＦｅ及びＺｎのＫ系列の蛍光Ｘ線（ＦｅＫα及び
ＺｎＫα）強度を測定し、予め作成しためっき付着量と
ＦｅＫα線強度との対応関係からめっき付着量を、Ｚｎ
量とＺｎＫα線強度との対応関係からＺｎ量をそれぞれ
算出するとともに、めっき付着量からＺｎ量を差し引い
て得られるＭｇ量及びめっき付着量からＭｇ含有率を求
めている。
【０００５】
【作用】加熱合金化により製造したＺｎ−Ｍｇ系合金め
っき鋼板の例として、図１に示す３種類の積層構造を検
討する。これらの積層構造では、めっき層中の平均Ｍｇ
濃度が同一でも、Ｍｇの深さ方向の分布が異なるため、
それぞれ異なったＭｇの蛍光Ｘ線強度が測定される。な
お、以下の検討では、計算の簡単のため、Ｚｎ−Ｍｇ合
金層がＭｇＺｎ2 相のみから形成されている場合を考え
る。図１（ａ）および図１（ｃ）の場合、一次励起の蛍
光Ｘ線のみを考えるとＺｎＫα線強度はそれぞれ式
（１）及び式（２）で表される。
っき鋼板の例として、図１に示す３種類の積層構造を検
討する。これらの積層構造では、めっき層中の平均Ｍｇ
濃度が同一でも、Ｍｇの深さ方向の分布が異なるため、
それぞれ異なったＭｇの蛍光Ｘ線強度が測定される。な
お、以下の検討では、計算の簡単のため、Ｚｎ−Ｍｇ合
金層がＭｇＺｎ2 相のみから形成されている場合を考え
る。図１（ａ）および図１（ｃ）の場合、一次励起の蛍
光Ｘ線のみを考えるとＺｎＫα線強度はそれぞれ式
（１）及び式（２）で表される。
【０００６】
【数１】
【０００７】
【数２】
【０００８】ただし μMgZn2(λ)＝μZn(λ)χZn＋μMg(λ)χMg μMgZn2(ZnKα)＝μZn(ZnKα)χZn＋μMg(ZnKα)χMg
【０００９】下地鋼よりのＦｅの蛍光Ｘ線強度は、一次
励起の蛍光Ｘ線のみを考えた場合、めっき層の構成には
依存せず、以下で表される。
励起の蛍光Ｘ線のみを考えた場合、めっき層の構成には
依存せず、以下で表される。
【００１０】
【数３】
【００１１】ただし μMg-Zn(λ)＝μZn(λ)ωZn＋μMg(λ)ωMg μMg-Zn(FeKα)＝μZn(FeKα)ωZn＋μMg(FeKα)ωMg
【００１２】ここで ＩZnKα：ＺｎＫα強度 ＩFeKα：ＦｅＫα強度 ＫZn、ＫFe：定数 Ｉ0：入射Ｘ線強度 φ：入射Ｘ線の入射角 ψ：蛍光Ｘ線の取り出し角 Ｗ1：上層の付着量 Ｗ2：下層の付着量 Ｗ：めっき付着量 μZn(λ)、μMg(λ)：Ｚｎ、Ｍｇに対する波長λの入射
Ｘ線の質量吸収係数 μZn(ZnKα)、μMg(ZnKα)：Ｚｎ、Ｍｇに対するＺｎＫ
αの質量吸収係数 μZn(FeKα)、μMg(FeKα)：Ｚｎ、Ｍｇに対するＦｅＫ
αの質量吸収係数 χZn、χMg：ＭｇＺｎ2 層におけるＺｎ、Ｍｇの含有率
（χZn＝０．８４、χMg＝０．１６） ωZn、ωMg：めっき層中のＺｎ、Ｍｇの含有率
Ｘ線の質量吸収係数 μZn(ZnKα)、μMg(ZnKα)：Ｚｎ、Ｍｇに対するＺｎＫ
αの質量吸収係数 μZn(FeKα)、μMg(FeKα)：Ｚｎ、Ｍｇに対するＦｅＫ
αの質量吸収係数 χZn、χMg：ＭｇＺｎ2 層におけるＺｎ、Ｍｇの含有率
（χZn＝０．８４、χMg＝０．１６） ωZn、ωMg：めっき層中のＺｎ、Ｍｇの含有率
【００１３】図１（ａ）の構造の場合、めっき層に含ま
れる全Ｍｇ量ωMgＷは、全て下層のＭｇＺｎ2 層に含有
される。下層のＭｇの含有率がχMgであることから ωMgＷ＝χMgＷ2 従って、下層及び上層の付着量は以下で表される。 Ｗ2＝ωMgＷ／χMg Ｗ1＝Ｗ−Ｗ2＝Ｗ−ωMgＷ／χMg 経験的に知られているように、入射Ｘ線を有効波長０．
１ｎｍの単色Ｘ線として近似し、質量吸収係数として表
１に示す値を用い、φ＝６０゜及びψ＝５５゜とする
と、めっき付着量Ｗ、Ｍｇ含有率ωMgにおける強度ＩZn
Kα（Ｗ、ωMg）とＭｇ含有率ωMg＝０で無限大付着量
における強度ＩZnKα（∞、０） との比は式（１）より
以下となる。 ＩZnKα（Ｗ、ωMg）／ＩZnKα（∞、０） ＝１− exp｛−219（Ｗ−ωMgＷ／0.16）｝ ＋0.953 exp｛−219（Ｗ−ωMgＷ／0.16）｝ ×［１− exp（−193ωMgＷ／0.16）］ （４） 式（４）の計算結果を図２に示す。ＺｎＫα線強度はめ
っき付着量とＭｇ含有率との関数であり、同一めっき付
着量であってもＭｇ含有率によってＺｎＫα線強度は異
なる。
れる全Ｍｇ量ωMgＷは、全て下層のＭｇＺｎ2 層に含有
される。下層のＭｇの含有率がχMgであることから ωMgＷ＝χMgＷ2 従って、下層及び上層の付着量は以下で表される。 Ｗ2＝ωMgＷ／χMg Ｗ1＝Ｗ−Ｗ2＝Ｗ−ωMgＷ／χMg 経験的に知られているように、入射Ｘ線を有効波長０．
１ｎｍの単色Ｘ線として近似し、質量吸収係数として表
１に示す値を用い、φ＝６０゜及びψ＝５５゜とする
と、めっき付着量Ｗ、Ｍｇ含有率ωMgにおける強度ＩZn
Kα（Ｗ、ωMg）とＭｇ含有率ωMg＝０で無限大付着量
における強度ＩZnKα（∞、０） との比は式（１）より
以下となる。 ＩZnKα（Ｗ、ωMg）／ＩZnKα（∞、０） ＝１− exp｛−219（Ｗ−ωMgＷ／0.16）｝ ＋0.953 exp｛−219（Ｗ−ωMgＷ／0.16）｝ ×［１− exp（−193ωMgＷ／0.16）］ （４） 式（４）の計算結果を図２に示す。ＺｎＫα線強度はめ
っき付着量とＭｇ含有率との関数であり、同一めっき付
着量であってもＭｇ含有率によってＺｎＫα線強度は異
なる。
【００１４】
【表１】
【００１５】図１（ｃ）の構造の場合も同様にして式
（２）式より次式が得られる。 ＩZnKα（Ｗ、ωMg）／ＩZnKα（∞、０） ＝0.953［１− exp（−193ωMgＷ／0.16）］ ＋ exp（−193ωMgＷ／0.16） ×［１− exp｛−219（Ｗ−ωMgＷ／0.16）｝］ （５） 式（５）の計算結果を図３に示す。
（２）式より次式が得られる。 ＩZnKα（Ｗ、ωMg）／ＩZnKα（∞、０） ＝0.953［１− exp（−193ωMgＷ／0.16）］ ＋ exp（−193ωMgＷ／0.16） ×［１− exp｛−219（Ｗ−ωMgＷ／0.16）｝］ （５） 式（５）の計算結果を図３に示す。
【００１６】図２及び図３の結果を、ＺｎＫα線強度を
Ｚｎ量の関数として整理して併せて図４に示す。ＺｎＫ
α線強度は、Ｍｇ含有率によらずＺｎ量のみで整理でき
ることがわかる。すなわち、図１（ａ）及び図１（ｃ）
の何れの構造についても、めっき層中に含まれるＺｎ量
は、ＺｎＫα線強度の測定により算出することが可能で
ある。従って、図１（ｂ）の構造の場合にも、同様にＺ
ｎＫα線強度の測定によりＺｎ量を算出出来ることは明
かである。以上述べた結果は、Ｚｎ及びＭｇをそれぞれ
単独で蒸着した後、加熱拡散により製造した合金めっき
層に関するものであるが、ＭｇＺｎ2 相以外の合金相、
例えばＭｇ2Ｚｎ11 相や、合金蒸着によって製造した各
種のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層についても同様に適用され
る。本測定方法は、本来合金めっき層のめっき付着量及
びＭｇ含有率の如何によらず適用可能なものである。し
かし、めっき付着量及びＭｇ含有率がそれぞれ増大する
と、ＺｎＫα線強度とＺｎ量の関係が一義的には決定さ
れなくなるので、簡易な検量線を用いて測定を行う場合
には、めっき付着量が５０ｇ／m2 以下でかつＭｇ含有
率が１０ｍａｓｓ％以下の範囲で測定することが好まし
い。
Ｚｎ量の関数として整理して併せて図４に示す。ＺｎＫ
α線強度は、Ｍｇ含有率によらずＺｎ量のみで整理でき
ることがわかる。すなわち、図１（ａ）及び図１（ｃ）
の何れの構造についても、めっき層中に含まれるＺｎ量
は、ＺｎＫα線強度の測定により算出することが可能で
ある。従って、図１（ｂ）の構造の場合にも、同様にＺ
ｎＫα線強度の測定によりＺｎ量を算出出来ることは明
かである。以上述べた結果は、Ｚｎ及びＭｇをそれぞれ
単独で蒸着した後、加熱拡散により製造した合金めっき
層に関するものであるが、ＭｇＺｎ2 相以外の合金相、
例えばＭｇ2Ｚｎ11 相や、合金蒸着によって製造した各
種のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層についても同様に適用され
る。本測定方法は、本来合金めっき層のめっき付着量及
びＭｇ含有率の如何によらず適用可能なものである。し
かし、めっき付着量及びＭｇ含有率がそれぞれ増大する
と、ＺｎＫα線強度とＺｎ量の関係が一義的には決定さ
れなくなるので、簡易な検量線を用いて測定を行う場合
には、めっき付着量が５０ｇ／m2 以下でかつＭｇ含有
率が１０ｍａｓｓ％以下の範囲で測定することが好まし
い。
【００１７】めっき付着量とＭｇ含有率の変化に伴いＩ
FeKα も変化する。入射Ｘ線を経験的に知られているよ
うに有効波長０．１ｎｍの単色Ｘ線として近似し、質量
吸収係数に表１に示す値を用い、φ＝９０及びψ＝８０
゜とし、またωZn＝１−ωMgの関係を用いると、（３）
式よりめっき付着量Ｗ、Ｍｇ含有率ωMgにおける強度Ｉ
FeKα（Ｗ、ωMg） とＷ＝０における強度ＩFeKα
（０） との比は以下で表される。 ＩFeKα（Ｗ、ωMg）／ＩFeKα（０） ＝ exp｛（−250.6＋162.9ωMg）Ｗ｝ （６） 式（６）の計算結果を図５に示す。ＩFeKα はめっき付
着量の増加とともに減少するが、Ｍｇ含有率の変化には
あまり影響を受けない。
FeKα も変化する。入射Ｘ線を経験的に知られているよ
うに有効波長０．１ｎｍの単色Ｘ線として近似し、質量
吸収係数に表１に示す値を用い、φ＝９０及びψ＝８０
゜とし、またωZn＝１−ωMgの関係を用いると、（３）
式よりめっき付着量Ｗ、Ｍｇ含有率ωMgにおける強度Ｉ
FeKα（Ｗ、ωMg） とＷ＝０における強度ＩFeKα
（０） との比は以下で表される。 ＩFeKα（Ｗ、ωMg）／ＩFeKα（０） ＝ exp｛（−250.6＋162.9ωMg）Ｗ｝ （６） 式（６）の計算結果を図５に示す。ＩFeKα はめっき付
着量の増加とともに減少するが、Ｍｇ含有率の変化には
あまり影響を受けない。
【００１８】以上述べたように、ＺｎＫα線強度よりめ
っき層中のＺｎ量を、またＦｅＫα線強度よりめっき付
着量、すなわちＺｎ量とＭｇ量との和、がそれぞれ測定
されるので、これらの量を用いてめっき層中のＭｇ含有
率を算出することが出来る。このことを、以下の波長分
散型Ｘ線分析装置を用いた測定により検証する。
っき層中のＺｎ量を、またＦｅＫα線強度よりめっき付
着量、すなわちＺｎ量とＭｇ量との和、がそれぞれ測定
されるので、これらの量を用いてめっき層中のＭｇ含有
率を算出することが出来る。このことを、以下の波長分
散型Ｘ線分析装置を用いた測定により検証する。
【００１９】図６に、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっ
き層中のＺｎ量とＺｎＫα線強度との関係の一例を示
す。Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＺｎＫα線強度は、測
定誤差の範囲内でＭｇ含有率には依存せずＺｎ量のみの
関数となり、一本の検量線でめっき層中のＺｎ量の測定
が可能である。図７に、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめ
っき付着量とＦｅＫα線強度との関係の一例を示す。Ｚ
ｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＦｅＫα線強度は測定誤差の
範囲内でめっき付着量のみの関数であり、一本の検量線
でめっき付着量の測定が可能である。
き層中のＺｎ量とＺｎＫα線強度との関係の一例を示
す。Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＺｎＫα線強度は、測
定誤差の範囲内でＭｇ含有率には依存せずＺｎ量のみの
関数となり、一本の検量線でめっき層中のＺｎ量の測定
が可能である。図７に、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめ
っき付着量とＦｅＫα線強度との関係の一例を示す。Ｚ
ｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＦｅＫα線強度は測定誤差の
範囲内でめっき付着量のみの関数であり、一本の検量線
でめっき付着量の測定が可能である。
【００２０】本発明においては、図６及び図７の関係を
用い、被検試料について測定したＺｎＫα線強度及びＦ
ｅＫα線強度からそれぞれＺｎ量とめっき付着量を求め
る。さらに、めっき付着量からＺｎ量を差し引いて求め
られるＭｇ量をめっき付着量で割ることによりＭｇ含有
率を求める。本発明は、迅速、簡便な蛍光Ｘ線分析法を
用いるため、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の連続製造ライ
ンにおけるオンライン制御装置への適用も容易である。
図８に、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＭｇ量とＭｇＫα
線強度との関係の一例を示す。この場合、ＺｎによるＭ
ｇＫα線の吸収が大きく、ＭｇＫα線強度にめっき層構
造の違いが顕著に現れるため、Ｍｇ量とＭｇＫα線強度
との間に相関が得られず、蛍光Ｘ線分析法を用いてめっ
き層中のＭｇ量を直接測定することは困難である。
用い、被検試料について測定したＺｎＫα線強度及びＦ
ｅＫα線強度からそれぞれＺｎ量とめっき付着量を求め
る。さらに、めっき付着量からＺｎ量を差し引いて求め
られるＭｇ量をめっき付着量で割ることによりＭｇ含有
率を求める。本発明は、迅速、簡便な蛍光Ｘ線分析法を
用いるため、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の連続製造ライ
ンにおけるオンライン制御装置への適用も容易である。
図８に、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＭｇ量とＭｇＫα
線強度との関係の一例を示す。この場合、ＺｎによるＭ
ｇＫα線の吸収が大きく、ＭｇＫα線強度にめっき層構
造の違いが顕著に現れるため、Ｍｇ量とＭｇＫα線強度
との間に相関が得られず、蛍光Ｘ線分析法を用いてめっ
き層中のＭｇ量を直接測定することは困難である。
【００２１】
【実施例】試料として、連続蒸着めっきラインのパイロ
ットプラントを用いて製造したＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼
板を使用した。該Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板は、脱脂済
みの板厚０．７ｍｍ、板幅３００ｍｍの冷延鋼板にＺｎ
とＭｇをＺｎ、Ｍｇ、あるいはＺｎ、Ｍｇ、Ｚｎの順序
で逐次蒸着し、その後必要に応じて加熱拡散処理を施し
たものである。ＺｎとＭｇの蒸着速度、通板速度を変え
ることにより、めっき付着量及びＭｇ含有率がそれぞれ
異なる各種のＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板を作製した。作
製した試料から蛍光Ｘ線分析用の試料を採取し、波長分
散型の蛍光Ｘ線装置を用いてＦｅＫα、ＺｎＫα線強度
の測定を行い、めっき付着量とＭｇ含有率を求めた。使
用した蛍光Ｘ線分析装置は、理学電機社製の３０８０Ｅ
型であり、測定にはＲｈ管球を使用し、管電圧５０ｋＶ
−管電流５０ｍＡの条件で測定を行った。その後、蛍光
Ｘ線分析を行った試料のめっき層をＨＣｌ溶液中で溶解
し、溶液のＩＣＰ発光分光分析法によりめっき層に含ま
れるＺｎ量とＭｇ量を分析し、めっき付着量及びＭｇ含
有率を求めた。蛍光Ｘ線分析法及び化学分析法によりそ
れぞれ測定しためっき付着量の比較を図９に、またＭｇ
含有率の比較を図１０に示す。両者は良い相関関係を示
しており、本発明の蛍光Ｘ線分析法によりめっき付着量
及びＭｇ含有率が精度よく求められることが判った。
ットプラントを用いて製造したＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼
板を使用した。該Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板は、脱脂済
みの板厚０．７ｍｍ、板幅３００ｍｍの冷延鋼板にＺｎ
とＭｇをＺｎ、Ｍｇ、あるいはＺｎ、Ｍｇ、Ｚｎの順序
で逐次蒸着し、その後必要に応じて加熱拡散処理を施し
たものである。ＺｎとＭｇの蒸着速度、通板速度を変え
ることにより、めっき付着量及びＭｇ含有率がそれぞれ
異なる各種のＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板を作製した。作
製した試料から蛍光Ｘ線分析用の試料を採取し、波長分
散型の蛍光Ｘ線装置を用いてＦｅＫα、ＺｎＫα線強度
の測定を行い、めっき付着量とＭｇ含有率を求めた。使
用した蛍光Ｘ線分析装置は、理学電機社製の３０８０Ｅ
型であり、測定にはＲｈ管球を使用し、管電圧５０ｋＶ
−管電流５０ｍＡの条件で測定を行った。その後、蛍光
Ｘ線分析を行った試料のめっき層をＨＣｌ溶液中で溶解
し、溶液のＩＣＰ発光分光分析法によりめっき層に含ま
れるＺｎ量とＭｇ量を分析し、めっき付着量及びＭｇ含
有率を求めた。蛍光Ｘ線分析法及び化学分析法によりそ
れぞれ測定しためっき付着量の比較を図９に、またＭｇ
含有率の比較を図１０に示す。両者は良い相関関係を示
しており、本発明の蛍光Ｘ線分析法によりめっき付着量
及びＭｇ含有率が精度よく求められることが判った。
【００２２】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、Ｚｎ−
Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量とＭｇ含有率とを、
非破壊にて迅速に測定することが可能である。
Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量とＭｇ含有率とを、
非破壊にて迅速に測定することが可能である。
【図１】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき層構造
の模式図である。
の模式図である。
【図２】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき層構造
が図１（ａ）の場合のめっき付着量とＺｎＫα線強度と
の関係を示す計算結果である。
が図１（ａ）の場合のめっき付着量とＺｎＫα線強度と
の関係を示す計算結果である。
【図３】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき層構造
が図１（ｃ）の場合のめっき付着量とＺｎＫα線強度と
の関係を示す計算結果である。
が図１（ｃ）の場合のめっき付着量とＺｎＫα線強度と
の関係を示す計算結果である。
【図４】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＺｎ量とＺｎ
Ｋα線強度との関係を示す計算結果である。
Ｋα線強度との関係を示す計算結果である。
【図５】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量
とＦｅＫα線強度との関係を示す計算結果である。
とＦｅＫα線強度との関係を示す計算結果である。
【図６】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＺｎ量とＺｎ
Ｋα線強度との関係を示したものである。
Ｋα線強度との関係を示したものである。
【図７】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量
とＦｅＫα線強度との関係を示したものである。
とＦｅＫα線強度との関係を示したものである。
【図８】は、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＭｇ量とＭｇ
Ｋα線強度との関係を示したものである。
Ｋα線強度との関係を示したものである。
【図９】は、本発明の実施例の結果を示すものであり、
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量の蛍光Ｘ線分
析値と化学分析値とを比較したものである。
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき付着量の蛍光Ｘ線分
析値と化学分析値とを比較したものである。
【図１０】は、本発明の実施例の結果を示すものであ
り、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＭｇ含有率の蛍光Ｘ線
分析値と化学分析値とを比較したものである。
り、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のＭｇ含有率の蛍光Ｘ線
分析値と化学分析値とを比較したものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 蛍光Ｘ線分析により得た下地鋼よりのＦ
ｅの蛍光Ｘ線強度及びめっき層よりのＺｎ蛍光Ｘ線強度
により、合金めっきの付着量及び合金元素含有率を測定
することを特徴とするＺｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板のめ
っき付着量及びＭｇ含有率の測定方法 - 【請求項２】 片面当たりのめっき付着量が５０ｇ／ｍ
2 以下でかつＭｇ含有率が１０ｍａｓｓ％以下であるＺ
ｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板について測定することを特徴
とする請求項１に記載のＺｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板の
めっき付着量及びＭｇ含有率の測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12567395A JPH08297106A (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率の測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12567395A JPH08297106A (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率の測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08297106A true JPH08297106A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14915834
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12567395A Withdrawn JPH08297106A (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鋼板のめっき付着量及びＭｇ含有率の測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08297106A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102980905A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-03-20 | 无锡市产品质量监督检验中心 | 基于x射线荧光能谱检测光伏玻璃中铁含量的方法 |
| CN116472452A (zh) * | 2020-10-30 | 2023-07-21 | 株式会社理学 | 荧光x射线分析装置 |
-
1995
- 1995-04-27 JP JP12567395A patent/JPH08297106A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102980905A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-03-20 | 无锡市产品质量监督检验中心 | 基于x射线荧光能谱检测光伏玻璃中铁含量的方法 |
| CN116472452A (zh) * | 2020-10-30 | 2023-07-21 | 株式会社理学 | 荧光x射线分析装置 |
| CN116472452B (zh) * | 2020-10-30 | 2023-11-17 | 株式会社理学 | 荧光x射线分析装置 |
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|---|---|---|---|
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