JPH09322811A - 一体成形面ファスナーとその製造方法及び製造機 - Google Patents

一体成形面ファスナーとその製造方法及び製造機

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JPH09322811A
JPH09322811A JP8144166A JP14416696A JPH09322811A JP H09322811 A JPH09322811 A JP H09322811A JP 8144166 A JP8144166 A JP 8144166A JP 14416696 A JP14416696 A JP 14416696A JP H09322811 A JPH09322811 A JP H09322811A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】通常の射出、押出し又は連続射出により効率的
で且つ簡単に成形される熱可塑性樹脂からなり、微小な
寸法の略逆Ｌ字状をなす係合素子にあっても十分な係合
力を有すると共に微小なループ片に対する係合を確実に
する耐久性に富んだ成形面ファスナー、その製造方法及
び製造機を提供する。 【解決手段】通常の連続射出によって平板状基板(1) 上
に多数の通常のフック形態を有する係合素子(2) が起立
する一次成形面ファスナー (SF′) を成形したのち、加
熱押圧手段(9) により前記係合素子(2) の係合頭部(22)
を上方から押圧して加熱溶融させながら変形させて前記
係合頭部(22)の左右から膨出部(22a′)を膨出形成す
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性樹脂を用い、
押出し又は射出により平板状基板と多数の係合素子とを
一体に成形して得られる面ファスナー、その製造方法及
び製造機に関し、相手方のループ片が微細な形態であっ
ても高い係合率が確保されると共に、前記係合素子が微
小形態であっても所要の保持力及び剥離力を有し、更に
は数回の係脱操作にも十分に耐え得る、特に紙おしめ等
に適用するに好適な一体成形面ファスナーとその製造方
法及び製造機に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂を使って押出しや射出によ
り平板状基板と多数のフック片を一体に連続成形する一
体成形タイプの面ファスナーは、例えば米国特許第４，
９８４，３３９号明細書や米国特許第５，４４１，６８
７号明細書などに開示されている。そして近年、この種
の面ファスナーは、例えば工業用資材、車両用或いは室
内用装飾材、日用品等の他にも、紙おしめ類の各種衛生
用品等の止具として多く使われるようになってきてい
る。従って、その基板表面に形成される係合素子の大き
さや形状も、その用途に合わせた多様な寸法、形状が要
求される。
【０００３】ところで、上記米国特許明細書からも理解
できるように、従来のかかる連続的な一体成形タイプの
面ファスナーの製造機では、その型加工の技術的困難性
のため、いずれも織物タイプのような繊細で且つ感触に
優れた形状を得ることが難しいばかりでなく、仮りに微
小な寸法の係合素子の成形が可能になったとしても、従
来の織物タイプの面ファスナーのようにモノフィラメン
トからなるフック片と同様の太さをもつ係合素子を単に
成形した場合には、極めて強度が低くて到底実用に耐え
られない。更には、一体成形による前述のフック片構造
では、その起立部の断面形状は単純なものとなり、係合
素子の形態寸法が微小になればなるほど起立部が根元か
ら側方或いは前後に簡単に倒伏し易く、その結果、繰返
して使用されると元の姿勢に戻らなくなることが多くな
り、ループ片との係合率を短期間で低下させる。更に
は、前述のようにして成形されるフック状の係合頭部は
単純な形状と柔軟に過ぎるという理由から係合力が低
く、その係合が容易に外れてしまう。一方、所要の剛性
及び係合強度を確保しようとすると、必然的に個々のフ
ック片自体の寸法を大きくせざるを得ず、剛直となるば
かりでなく、単位面積当りのフック片数（フック片密
度）も少なくなり、しかも微細な相手方ループ片との係
合は不可能となる。
【０００４】そこで、上述の不具合を解消すべく提案さ
れた微小な寸法の一体成形面ファスナーとしては、例え
ばＷＯ９４／２３６１０号公表公報やＵＳＰ５，０７
７，８７０号明細書、或いは特開平２−５９４７号公報
（ＵＳＰ４，８９４，０６０号明細書）に開示された面
ファスナーがある。
【０００５】前記ＷＯ９４／２３６１０号公表公報及び
ＵＳＰ５，０７７，８７０号明細書に開示された成形面
ファスナーの係合素子は、いずれも前記フック片に代わ
るキノコ状をなしている。フック状係合素子と比較する
と、このタイプの係合素子は相手方のループ片との係合
力が大きく、その形状を微小化しても所望の係合強度が
確保し易いため、柔軟性が要求される用途には好適であ
る。しかしながら、かかる構造を有する係合素子は、微
小であるか否かに関わらず相手方ループ片との係合時に
複数のループ片が起立部と係合頭部との接続部である首
部に相変わらず巻き付き、係合離脱時には前記首部にお
いて切断されることが多く、繰り返し使用に耐え難い。
【０００６】一方、上記特開平２−５９４７号公報に開
示された成形面ファスナーは、従来から広く知られた一
般的なフック片構造に包含される形態を有する、所謂Ｊ
字状或いはパームツリー状の多数の係合素子が平板状基
板から起立した構成を備えている。しかして、同公報に
開示された成形面ファスナーは、同ファスナーが廉価に
製造できる点を活用し、同時に一般の繊維製のパイル織
物などと比較して廉価に製造される不織布に対する接合
及び剥離が可能であることを利用して、同面ファスナー
を各種の使い捨て下着や紙おむつなどに適用しようとす
るものである。しかして、同成形面ファスナーにあって
は、微小な寸法であるがため単一の係合素子では不織布
のパイル状繊維に対する保持力が得られないことから、
前記係合素子の起立密度をある程度大きくして、微小な
パイル状繊維との全体的な係合力及び離脱力を確保しよ
うとしている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、前記公報に
開示された係合素子のように、単に寸法を微小化すると
共にその密度を大きくするだけでは、当然に相手方の不
織布との係合率、並びに相手方の不織布との係合時にお
ける剪断力及び剥離力を増加させることができるという
保証はない。なんとなれば、係合素子密度を極端に大き
くすれば、相手方の不織布に密生する極めて柔軟な繊維
パイル内にフック状係合頭部を侵入させようとすると
き、同係合頭部により前記ランダムに密生して起立する
繊維パイルを倒伏させ、或いは同係合素子自体が倒伏し
て、係合素子のパイルへの侵入を不可能にし、通常の面
ファスナーにおける係合率と比較すると、その低下は避
けられない。
【０００８】そのため、前記公報に開示された面ファス
ナーの係合素子形態にあっては、その微小化と係合素子
密度にも自ずから限界が生じる。因みに、同公報の記載
によれば前記係合素子の各部分の寸法を規定してはいる
が、その臨界的意義は明らかにされておらず、ただ好ま
しい寸法として、係合素子密度が７０〜１００個／ｃｍ
2 、係合素子高さが０．８〜１．１ｍｍ、ステム部分と
係合頭部の肉厚（係合頭部の延出方向に直交する水平肉
厚）が０．４６ｍｍ、ステム部分の幅（係合頭部の延出
方向の肉厚）が０．１８〜０．３０ｍｍ、ステム部分か
ら延出する係合頭部の延出寸法が０．２５〜０．３７ｍ
ｍ又は１ｍｍ未満としている。
【０００９】これらの数値範囲は、その係合素子形状が
通常の形状であるに過ぎず、微小化するための格別の形
態を考慮していないがため、単独の係合素子についてみ
れば係合時における剪断力及び離脱力が極めて小さいこ
とを認識し、その上で多数の係合素子による総合的な剪
断方向及び剥離方向の力を保証しようとして設定された
ものである。
【００１０】ところで、係合素子が通常のＪ字状をなす
場合には、前記係合素子の係合頭部が相手方のループ片
に確実に挿入されるためには、例えば同係合頭部の先端
部下端と同頭部の頂点との間の距離を可能なかぎり小さ
く設定すると共に、同じく係合頭部の先端部下端と基板
の表面との間の距離、並びに隣接するフック片間の距離
を、少なくとも相手方のループ片の実質的な太さの数倍
に設定する必要がある。そのために、従来の係合素子の
寸法は相手方のループ片の太さとの関係において決定さ
れ、例えば紙おむつ等に適用されるに好適な、柔軟性に
富み且つ微小な寸法からなる係合素子を成形しようとす
る場合にも、所要の係合力を確保しようとすると同係合
頭部の湾曲を大きく設定せざるを得ず、またフック状係
合頭部の先端部下端と基板表面との間に形成されるルー
プ片を挿入するに充分で且つ必要最小限の距離も一義的
に決められてしまう。
【００１１】このことは、所定の係合率を確保しようと
する場合に、係合素子の高さ及び密度が一義的に決めら
れることから、その高さを更に低く設定することは不可
能であることをも意味する。従って、成形材質とフック
片重量が同一である場合には、係合素子構造を改良しな
いかぎりその係合時の剪断方向及び剥離方向の強度を向
上させることは困難である。しかも、基板表面から直接
立ち上がる係合素子の係合頭部の頂点は曲面をなしてい
るため、面ファスナー表面の感触を従来以上に滑らかに
することが不可能であるばかりでなく、その湾曲形状が
相手方ループ片のループ形状を大型化させる原因ともな
り、同ループ片の小型化を図ろうとするとループ片への
係合頭部の侵入が阻害されることになる。更に、係合素
子の全体を単に微小化するだけでは、面ファスナーの係
合時にフック状係合頭部の全体が押し潰されるようにし
て前方又は側方へ撓屈し、相手方ループ片との係合を更
に不可能にしてしまい、面ファスナー全体の係合率を著
しく低下させる。
【００１２】また、前述のように係合素子を微小化する
場合に、面ファスナー全体の柔軟性を確保しようとする
と、当然に基板の肉厚も薄くせざるを得ない。しかしな
がら、基板の肉厚を極く薄く設定すると、連続成形時に
おいて成形を終了した面ファスナーの係合素子を型から
引き抜くとき、基板が不均一に延びやすく、或いは引き
裂かれ易くなり、安定した成形が不可能となる。また、
たとえ成形が無事終了したとしても、成形後の基板はい
わゆる波打ち状態となり、実用に耐えないものとなる。
【００１３】本発明は、かかる幾多の課題を解決すべく
なされたものであり、その目的は特に不織布などからな
る微細に密生する繊維パイルにも確実に係合し得ると共
に、係合時の剪断方向及び剥離方向の強度を確保し、同
時に面ファスナー表面の感触を良好にし、基板表面から
突出する係合素子の高さを従来のものと比較して低くで
き、係合素子の極端な横倒れや前倒れを同時に防ぐと共
に、相手方のループ片との高い係合率を確保しつつ、繰
返し荷重に対する耐久性を備え、同時に平板状基板の所
望の柔軟性と引き裂き強度をも同時に確保する一体成形
面ファスナーを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段と作用】これらの目的は、
本発明に係る成形面ファスナーの主要な構成をなす平板
状基板の表面から立ち上がる起立部と同起立部の先端に
相手方の係合素子に係脱する係合頭部とを有する多数の
係合素子が多列に成形されてなる一体成形面ファスナー
において、 前記係合頭部は前記起立部から屈曲して延
出しており、同係合頭部の頂部には同係合頭部の延出方
向に直交して略水平方向に膨出する膨出部を有してなる
ことを特徴とする一体成形面ファスナーにより達成され
る。
【００１５】上記膨出部の存在は、第１にフック状係合
頭部の頂面をほぼ平坦面とすることを可能にし、頂部の
チクチクする感触を改善させる機能を発揮させる機能を
有し、第２の機能は前記膨出部を含む係合頭部の頂部の
使用樹脂量を同一とする場合に、基板の表面から係合頭
部の下面までの高さを変更させることなく、頂点までの
高さを相対的に低くすることを可能にする。
【００１６】上記膨出部の第３の機能は、係合頭部に係
合した相手方のループ片が、フック状に湾曲する略同一
の太さをもつ従来の係合頭部に単に引っ掛かるだけの機
能とは異なり、起立部の上端部と前記膨出部との間に形
成される首部に巻付いた状態に引っ掛かり、同係合頭部
からループ片を外れ難くして、係合力が大幅に増加させ
が、この膨出部は、従来の起立部の上端から全方向に延
出する傘状の係合頭部を有するキノコ型係合素子と異な
り、起立部の片側にだけ延在するため、前述のようにル
ープ片が略直線上に延びる係合頭部の左右凹欠部に巻付
いた状態で引っ掛かったとしても、剥離方向に力が作用
すると、同係合頭部が弾性的に起立変形すると同時に同
ループ片が僅かな摩擦抵抗を受けながら膨出部の周囲を
巡って円滑に移動し、無理なく外れるため、従来の一般
的なフック状の係合頭部に対する離脱力より大きく、且
つキノコ状の係合頭部に較べると小さな離脱力で円滑に
離脱するようになる。その結果、係合素子及びループ片
の双方に切損を発生させず、微小な寸法であるにも関わ
らず所要の係合力が確保される。
【００１７】また、前記膨出部の存在が係合頭部の延出
形態をも変更し得る。即ち、前述のように膨出部の存在
がループ片との係合力を増加させるため、起立部の上端
から屈曲して延出する略直線状の係合頭部を、従来の一
般的な湾曲して延びる係合頭部のようにその先端部を基
板に向けるまで湾曲させる必要がなくなり、係合素子２
の全体形状をほぼ単なる逆Ｌ字状となすことをも可能に
する。このことは、相手方のループ片に対する係合頭部
の挿入のし易さを向上させることを意味し、その結果、
微小な寸法のループ片、例えば通常の不織布構造の一部
として密生して立ち上がる単繊維からなる背の低い微小
なパイルにも効果的に挿入を可能にすることを意味す
る。
【００１８】特に微小な寸法を有する単繊維からなるパ
イルに対しては、本発明の係合頭部の全体を直線状に形
成するとともに同係合頭部を基板の表面に平行な面との
間で傾斜角度θを−５°〜＋４５°の範囲で傾斜させて
直線状に立ち上げることを可能にする。また、前記微小
な寸法のパイルに対する侵入のし易さを確保するには、
前記係合頭部の上面を基板の表面に対して０°〜＋６０
°の傾斜角度θ′をもつ傾斜面とすることが望ましい。
かかる傾斜形態とすることは相手方のループ片との係合
力を確保しようとしても、従来の通常のＪ字状形態をな
す係合素子や単純な直線状に延在させた係合頭部の形態
では不可能である。
【００１９】また、前記係合頭部の略水平方向に膨出す
る頂部の上面が略平坦面をなしていることは感触上好ま
しく、前記係合頭部が前記起立部より高剛性に構成され
ていることは相手方のループ片との係合率を高めるとと
もに保持力を確保するためにも好ましい。
【００２０】前記起立部については、通常は垂直に立ち
上がっているが、その一部が前記基板の表面に対して傾
斜して立ち上がった形態とすることも可能である。ま
た、前記係合頭部が前記起立部から単一に延在する場合
があり、或いは前記係合頭部が係合素子列方向と直交す
る方向に２分割されると共に、単一の前記起立部の上端
から平行な異なる鉛直面内をそれぞれ逆方向を向いて延
出しており、前記起立部の係合素子列方向と直交する方
向の一部肉厚が前記係合頭部の同方向の肉厚より大きく
なる。この場合、前記起立部の肉厚の大きい部分の頂点
は、前記係合頭部の下面における延在開始点より下方に
位置させても上方に位置させさてもよい。
【００２１】そして、更に前記係合素子の係合頭部を横
断する方向の側面に前記平板状基板の表面から起立する
補強リブを有していることが望ましい。この補強リブは
隣接する前記係合素子列間で隣合う係合素子の起立部間
に連結される場合をも含んでいる。また、前記平板状基
板の表面の所定部位に所望数の凹陥部を有し、前記係合
素子を同凹陥部の底面から上方に立ち上げるようにして
おり、前記凹陥部は相手方ループ片が導入可能な幅を有
していることが望ましい。勿論、前記凹陥部の存在は係
合素子の微小化に大きく寄与するが、この凹陥部は必須
の構成ではない。
【００２２】これらの成形面ファスナーは、通常の射出
成形機によっても成形が可能であるが、好ましくは連続
射出により成形されたのちに上記係合頭部の形状を得る
よう加工される。次に、その好ましい構成について述べ
る。
【００２３】平板状基板の一表面から立ち上がる起立部
と同起立部の先端に相手方の係合素子と係脱する係合頭
部とを有する多数の係合素子が多列に成形される一体成
形面ファスナーの製造機にあって、周面に多数の逆Ｌ字
状の係合素子用成形キャビティを有すると共に一方向に
駆動回転するダイホイールと、前記ダイホイールに向け
て所定の間隙をもって対設された所定幅の押出口を有す
る溶融樹脂用の連続押出ノズルと、前記ダイホイールの
周面部に付着して周回する一次面ファスナーの冷却手段
と、前記ダイホイールの回転に伴って周回する間に固化
する一次面ファスナーを前記ダイホイールの周面から連
続的に引き取る引取手段と、前記一次面ファスナーの係
合頭部の頂部通過路の途中に対向して配された加熱押圧
手段とを備えなり、前記係合頭部の頂部を前記加熱押圧
手段により上方から加熱押圧し、同頂部を溶融及び押圧
変形させて前記頂部通過路を横断する方向に膨出させる
ことを特徴としている。
【００２４】前記フック状係合素子用のキャビティは前
記ダイホイールの周面で開口し、前記ダイホイールの略
半径方向に延びる起立部用キャビティ、同起立部用キャ
ビティから前記ダイホイールの周方向に向かうと共にそ
の周面に向けて湾曲して延びる係合頭部用キャビティと
を有している。また、前記冷却手段は前記ダイホイール
の内部に配される冷却ジャケットと同ダイホイールの周
面の一部及び同ダイホイールの回転に随伴して周回する
面ファスナーが同時に浸漬される冷却水槽とを有してお
り、前記ダイホイールの前方に設置される前記加熱押圧
手段は前記一次面ファスナーの移送路に直交する水平軸
を有する加熱押圧ローラや加熱押圧板材などがある。そ
して、前記加熱押圧手段は、その温度調節手段及び押圧
力調整手段を有している。
【００２５】そして、前記製造機により上記形態を有す
る成形面ファスナーが連続的に製造するには、射出ダイ
から所定の樹指圧をもって連続的に射出される溶融樹脂
を回転するダイホイールとの間に形成された間隙に連続
的に押し込むと、前記溶融樹脂の一部が前記間隙を充填
させて基板を成形すると同時に、ダイホイールの周面に
形成された上記係合素子成形用キャビティに順次充填さ
れて係合素子を成形し、前記ダイホイールの回転と共に
基板の表面に多数の係合素子を一体に成形した一次成形
面ファスナーを連続的に成形する。
【００２６】ダイホイールの周面で本発明の面ファスナ
ーの素材をなす一次形態を有する一次面ファスナーがダ
イホイールの略半周面を周回する間に、一次面ファスナ
ーはダイホイールの内部から水冷ジャケットにより積極
的に冷却されると同時に、低温の冷却水が循環する冷却
水槽の内部を通過して急激に冷却されて固化が促進され
る。この急激な冷却により、一次面ファスナーの結晶が
進まない間に冷却されるため、基板及び係合素子の全体
を柔軟性に富んだものとなる。従って、柔軟性が要求さ
れる肌着や紙おむつなどの係着具として更に好適なもの
となる。
【００２７】この固化が終了した基板を引取ローラによ
り引き取るとき、フック状の上記係合素子成形用キャビ
ティ内で成形され冷却固化した各係合素子は同キャビテ
ィから直線状に弾性的に変形しながらスムースに引き抜
かれる。このとき、同係合素子は原形に戻ろうとするが
完全には復帰されず、その形態は上記係合素子用成形キ
ャビティの係合頭部部分のフック形状より僅かに立ち上
がったフック形状をなしている。
【００２８】このときの係合頭部が順方向及び逆方向に
延出している場合では、無理抜きの程度差に基づいて順
方向の係合頭部の方が逆方向の係合頭部よりも立ち上が
った形態となる。ダイホイールから引き抜いた形態を維
持した状態のままで、頂部に対する加熱押圧処理を行う
前の形態では、その起立部に対する屈曲角度の差がその
まま剥離強度の差となって出ているが、ダイホイールか
ら引き抜いた後に加熱押圧処理を行った後には前記屈曲
角度の差が小さくなると共に、その剥離強度は係合頭部
が順方向に延出している場合の方が逆方向に延出してい
る場合よりも格段と大きくなり逆転する。
【００２９】即ち、係合頭部がダイホイールの回転方向
に延出しダイホイールから無理抜きを行った変形の大き
い略逆Ｌ字状の係合素子の方が、ダイホイールの回転方
向とは逆方向に延出し上記屈曲角度の変化が少ない略逆
Ｌ字状の係合素子に比べて、膨出部が形成された後では
剥離強度が著しく増加している。この物性の変化を踏ま
えて、ダイホイールに形成される順方向と逆方向の本体
成形用キャビティの屈曲角度を予め前者よりも後者の方
を大きくするように設定しておけば、順逆方向を向く係
合頭部をもつ各係合素子に対して、ほぼ同一の剥離強度
を持たせることが可能になる。
【００３０】ダイホイール５に形成される順方向と逆方
向を向く係合頭部成形用キャビティの屈曲角度に予め差
をつける場合には、前記ダイホイールから引き抜かれた
順・逆方向の各係合頭部の前記基板に対する前記傾斜角
度を略等しくなるように、ダイホイールの回転方向に延
びる前記係合頭部用キャビティの屈曲角度を、逆方向に
延びる係合頭部用キャビティの屈曲角度より小さく設定
する。前記ダイホイールの回転方向に延びる前記係合頭
部用キャビティの前記屈曲角度は−５°〜８０°であ
り、逆方向に延びる係合頭部用キャビティの前記屈曲角
度は１０°〜９０°であることが望ましい。
【００３１】また、以降の加熱押圧処理による係合頭部
の頂部の形態が順方向と逆方向とで変わらないようにす
るためには、前述の屈曲角度の設定に加えて、ダイホイ
ールの周面開口から半径方向に延びる起立部用キャビテ
ィと係合頭部成形用キャビティとの屈曲開始点までの高
さに寸法差を設けることが好ましい。そして、前記ダイ
ホイールの回転方向と逆方向とに延びる前記係合頭部用
キャビティをもつ係合素子用成形キャビティにあって、
前記ダイホイールの各周面開口から各起立部成形用キャ
ビティの係合頭部成形用キャビティとの屈曲開始点まで
の寸法比を略１：１．０１〜１：１．５０の範囲で設定
すること好ましく、望ましくは１：１．１５である。
【００３２】かくて成形された一次面ファスナーは、続
くトリミング装置により幅方向の左右に存在する耳部が
切除されたのち、加熱押圧手段である上下ロール間を通
過する。この加熱押圧手段を通過するとき、係合頭部の
頂点が上部加熱ロールにより加熱されると同時に押圧さ
れるため、その頂部から先端部にかけて多少前方に倒伏
し、その頂点から軟化しながら変形し、頂面が略平坦面
となすと共に左右方向に拡幅された膨出部が形成され、
平板状の基板表面に上記形態を有する係合素子が多数起
立する本発明の成形面ファスナーが得られる。
【００３３】前記加熱押圧手段を通過した本発明に係る
成形面ファスナーは格別の冷却手段により積極的には冷
却せずに、例えば常温雰囲気中を移送して徐冷したのち
巻き取って製造が終了させる。加熱されて軟化状態とさ
れ、押圧により変形された係合頭部の頂部を、徐々に冷
却固化することにより同加熱部分における結晶化が進
み、係合頭部は起立部に較べて剛性が高くなる。このこ
とは、急冷固化により優れた柔軟性をもつ一次面ファス
ナーの基板と係合素子からなる成形面ファスナーにあっ
て、前記係合頭部だけが他の部分よりも剛性が高くなる
ため、例えば係合素子が微小な寸法で極めて柔軟性の高
い成形面ファスナーであっても、その係合頭部の剛性が
確保されることになり、単一の係合素子に剥離方向の所
要の強度を付与することにつながる。
【００３４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を図示実施例に基づいて具体的に説明する。図１は本発
明の代表的な係合素子の第１構造例をもつ面ファスナー
の一部側面図、図２は同平面図、図３は同正面図であ
る。
【００３５】これらの図において、平板状基板１の一表
面には逆Ｌ字状の係合素子２が多列に配されて一体に形
成されている。図示例においては、同一列内にある係合
素子２の係合頭部２２の延出方向は同一であり、隣合う
係合素子列ではその係合素子２の各係合頭部２２の延出
方向は逆とされている。そして、各係合素子２と同係合
素子２が起立する基板１の構造は全ての係合素子列にお
いて同一構造をなしており、そのため以下の説明では面
ファスナーＳＦの部分的な構造の説明にとどめる。
【００３６】係合素子２が形成される上記基板１の表面
部分には、係合素子列方向に連続する直線状の凹陥部１
ａが形成され、その各凹陥部１ａの底面から所定のピッ
チで多数の係合素子２がその係合頭部２２を同一方向に
向けて起立している。係合素子２は前記底面から立ち上
がる起立部２１と同起立部２１の上端から係合素子列方
向に屈曲して延出する係合頭部２２とを有している。ま
た、図示例によれば隣接する係合素子列間において、各
係合素子列ごとに係合頭部２２が逆方向を向いている。
前記凹嵌部１ａは前述の形状に限定されるものではな
く、また係合素子列方向の凹嵌部１ａが互いに完全に独
立していてもよい。更に、同凹嵌部１ａを基板１の表面
に千鳥状に配すこともあり、この場合には前後の係合素
子２間の中間部側方の基板表面に突設される後述する補
強リブ２３を排除しても、基板１の柔軟性が向上するに
も関わらず所定の引き裂き強度が確保される。
【００３７】かかる基本構造を有する本実施例の面ファ
スナーＳＦでは、係合頭部２２の先端下端と起立部２１
の起端（凹陥部１ａの底面）との間の距離Ｈは従来と同
一であるにも関わらず、係合頭部２２の先端部下端と基
板１の表面との距離Ｈ′は実質的な係合素子２の高さに
関係する前記距離Ｈと凹陥部１ａの深さとの差に等しく
なり、基板１から立設される係合素子２の実際の高さは
従来と同一寸法を有するにも関わらず、基板表面に突出
する見掛けの高さは凹陥部１ａの底面深さを差し引いた
短い寸法となる。このように基板表面に前記凹嵌部１ａ
が形成されることは、見掛けの厚さが従来と同様であっ
ても基板１の柔軟性が著しく改善されることになるばか
りでなく、その成形にあたっても成形終了後の面ファス
ナーＳＦを成形型から引き剥がすときに、基板１が無闇
に延びたり、或いは引き裂かれることなく安定して引き
剥がすことを可能にする。その結果、成形後の製品も基
板１が波打つようなことがなくなり、実用に十分耐える
高品質の製品が得られる。
【００３８】また、上述の構成を備えた本実施例の面フ
ァスナーＳＦの係合素子２と相手方のループ片３とが係
合するとき、ループ片３の先端は凹陥部１ａに導かれて
係合頭部１２の下方に廻り込み、係合素子２の起立部２
１の起端部まで案内され、係合頭部２２がループ片に円
滑に挿入されるため、ループ片３との係合のし易さは従
来と何ら差異がない。
【００３９】図示実施例による各部の具体的な数値例を
紹介すると、前記基板１の凹陥部１ａの基板表面からの
深さは略０．５ｍｍであり、その横断方向の寸法は上記
起立部２１と同一の寸法である。従って、前記係合素子
２の基端は係合素子列方向の前後が前記凹陥部１ａの底
面上にあり、その起立部２１の０．５ｍｍの高さから係
合頭部２２の頂部２２ａまでが基板１の表面に表出して
いることになる。そして、本実施例では前記係合素子２
の凹陥部１ａの底面からの全体高さは略０．３５ｍｍで
あり、基板１の表面から露出する同係合素子の全体高さ
は略０．３０ｍｍとなり、前記起立部２１の係合素子列
に直交する方向の肉厚は０．１５ｍｍで前記係合頭部の
同方向の肉厚と一致している。更に、前記基板１の肉厚
は０．３０ｍｍであって、前記係合素子２は同基板１の
表面に、その係合素子列方向に０．８ｍｍのピッチで配
される共に、隣接する係合素子列間に０．４５ｍｍの間
隔をおいて配されている。これらの数値は最も好適な例
を示すものであるに過ぎず、その値は相手方のループ片
との関係において多様に変更され得るものであって、前
記数値に限定されないことは当然である。
【００４０】そして、本発明における上記係合素子２の
最も特徴とする構成部分は、図１及び図３に示すように
前記係合頭部２２の頂部２２ａが上面から見て係合素子
列方向に長径をもつと共に、その頂部２２ａの短径側が
前記係合頭部２２から水平に膨出して左右に膨出部２２
ａ′を有する略長円形をなしている点にある。本実施例
では、左右の前記膨出部２２ａ′の膨出長さは略０．０
５ｍｍであって、係合頭部２２の頂部２２ａにおける係
合素子列に直交する方向の全体肉厚は、他の係合頭部２
２の部分や起立部２１の同肉厚よりも０．１０ｍｍがプ
ラスされた０．２５ｍｍとなる。この膨出部２２ａ′の
存在は、以下に述べるように従来の係合頭部にｈ期待で
きなかった様々な有用な機能を生み出す。
【００４１】その機能の一つに、係合頭部２２の頂面を
ほぼ平坦面Ｐとすることを可能にし、頂部２２ａのチク
チクする感触を改善させる機能を発揮させる。その２
は、前記膨出部２２ａ′を含む係合頭部２２の頂部２２
ａの使用樹脂量が同一である場合に、基板１の表面から
係合頭部２２の下面までの高さを変更させることなく、
頂点までの高さを相対的に低くすることを可能にする。
従って、係合素子２の微小化に寄与するばかりでなく、
図１〜図３に示すように基板１の表面に凹陥部１ａを形
成することなしに、図４に示すような同表面を単なる平
面とすることをも可能にする。
【００４２】その機能の３として、前記膨出部２２ａ′
の存在は係合頭部２２に係合した相手方のループ片３
が、フック状に湾曲する略同一の太さをもつ従来の係合
頭部に単に引っ掛かるだけの機能とは異なり、起立部２
１の上端部と前記膨出部２２ａ′との間に形成される左
右膨出部基端２２ａ′に巻付いた状態で引っ掛かり、同
係合頭部２２からループ片３を外れ難くして、係合力が
大幅に増加させる。しかも、この膨出部２２ａ′は、従
来の起立部の上端から全方向に延出する傘状の係合頭部
を有するキノコ型係合素子と異なり、起立部２１の一方
向に延在するだけであるため、前述のようにループ片３
が略直線上に延びる係合頭部２２の左右膨出部基端２２
ａ′に巻付いた状態で引っ掛かったとしても、剥離方向
に力が作用すると、同係合頭部２２が弾性的に起立変形
すると同時に同ループ片３が僅かな摩擦抵抗を受けなが
ら膨出部２２ａ′の周囲を巡って円滑に移動し、無理な
く外れるため、従来の一般的なフック状の係合頭部に対
する離脱力より大きく、且つキノコ状の係合頭部に較べ
ると小さな離脱力で円滑に離脱されるようになる。その
結果、係合素子２及びループ片３の双方に切損などの損
傷を発生させず、微小な寸法であるにも関わらず所要の
係合力が確保される。
【００４３】更に、驚くべきことに前記膨出部２２ａ′
が係合頭部の延出形態をも変更し得るようにしたことに
ある。即ち、前述のように膨出部２２ａ′の存在がルー
プ片３との係合力を増加させるため、起立部２１の上端
から屈曲して延出する係合頭部２２を、従来の一般的な
湾曲して延びる係合頭部のようにその先端部を基板に向
けるまで湾曲させる必要がなくなり、略直線状に延出さ
せることを可能にし、係合素子２の全体形状をほぼ単な
る逆Ｌ字状となすことをも可能にする。このことは、相
手方のループ片３に対する係合頭部２２の挿入のし易さ
を向上させることを意味し、その結果、微小な寸法のル
ープ片３、例えば通常の不織布構造の一部として密生し
て立ち上がる単繊維からなる背の低い微小なパイルにも
効果的に挿入を可能にすることを意味する。
【００４４】勿論、本発明は上記係合頭部２２の全体の
屈曲形状を一般的な形状に近似させ、その先端部２２ｂ
を基板１の表面に向けるように僅かに湾曲させた場合も
包含するが、微小な寸法を有する単繊維からなるパイル
に対しては、特にその形状を直線状に形成するとともに
同係合頭部２２を基板１の表面に平行な面との間で傾斜
角度θを−５°〜＋４５°の範囲で傾斜させて直線状に
立ち上げることが望ましい。更には、前記微小な寸法の
パイルに対する侵入のし易さを確保するには、前記係合
頭部２２の上面を基板１の表面に対して０°〜＋６０°
の傾斜角度θ′をもつ傾斜面とすることが望ましい。因
みに本実施例では、図１及び図４に示すように同角度を
略＋３５°となるように設定してあり、前記傾斜角度θ
及びθ′は双方共に略３５°で等しい。かかる傾斜形態
とすることは相手方のループ片３との係合力を確保しよ
うとしても、従来の通常のＪ字状形態をなす係合素子や
単純な直線状に延在させた係合頭部の形態では不可能で
あることは、単独の係合素子では同係合力を期待できな
いとしている上述の特開平２−５８４７号公報（ＵＳＰ
４，８８４，０６０号明細書）にも記載されているとお
りである。
【００４５】こうした構成を有する係合素子２の形態に
あって、本実施例では更に各係合素子２の基板表面から
突出する起立部２１の左右側面に山形の補強リブ２３を
係合素子列と直交する方向に突設しており、しかも隣合
う係合素子２の起立部２１の側面同士を同補強リブ２３
により連結している。勿論、前記補強リブ２３を各係合
素子２の起立部側面に独立して突設させることもでき
る。更には、前記補強リブ２３の形状、基板表面からの
高さ及び係合素子列方向の幅も任意に設定することがで
き、例えば起立部２１の前後の少なくとも一側面が図示
例のごとく傾斜して立ち上がる場合には、同補強リブ２
３を前記傾斜面を超えて上方に突出させ、その頂点を係
合頭部２２の頂点の高さに略等しく設定することもあ
り、或いは係合素子２の軸線に沿って係合頭部２２の途
中まで延びることもある。かかる補強リブ２３の形成
は、特に微小な寸法を有する起立部２１の剛性を高める
ために有効であり、更に本実施例のように各係合素子列
の隣合う左右の係合素子２間を補強リブ２３で連結する
場合には、基板１の表面に対する縦横方向の裂断を効果
的に防止する。
【００４６】図５〜図７は、本発明における上記係合素
子２の第２構造例を示しており、形態的には上記第１実
施例において２列の係合素子列間で隣合う互いに逆方向
を向いた係合素子２をそれぞれ相対する側面で接合一体
化した複合形状を備えていることになるが、この形態を
備えた係合素子２はそれ自体が単独の係合素子であって
単一の起立部２１に２個の係合頭部２２を有しているも
のである。従って、この実施例による２個の係合頭部２
２は１個の起立部２１の上端を係合素子列の横断方向に
２分割して、同時に前記起立部２１の上端から上記実施
例における係合頭部２２と同一の形態を有する一対の略
直線状をなす係合頭部２２ａを、それぞれ係合素子列の
方向に沿って且つ逆方向に平行に延出させている。
【００４７】従って、この実施例では上記実施例とほぼ
同量の樹脂量が使われた係合素子２である場合には、基
板１の表面に立ち上がる起立部２１の上端から屈曲して
延びる係合頭部２２を、係合素子列に直交する方向に２
分割されると共に、その分割された１／２の肉厚を有す
る２個の係合頭部２２が互いに逆方向を向いて異なる鉛
直面上を平行に延出していることになり、係合素子２の
個数密度は殆ど変更されないが、係合頭部２２の個数密
度は上記実施例の略２倍となり、相手方のループ片３に
対する係合率も必然的に増加することが判明している。
【００４８】しかも、この場合には前記起立部２１の基
端から上方に向けて各係合頭部２２に連続する２倍の肉
厚を有する厚肉部分２１ａを有していることになる。こ
のことは、２個一対の各係合頭部２２のそれぞれの使用
樹脂量を既述した上記実施例における単独の係合頭部２
２とそれぞれが同量であるとすると、即ち本実施例にお
ける一対の各係合頭部２２の寸法形態が図１〜図３に示
した上記実施例と同じである場合には、その起立部２１
の一部に同実施例における単一の係合頭部２２の場合の
略２倍の樹脂量が使用されることになり、同起立部２１
の厚肉部分２１ａの剛性も高くなることを意味する。こ
のような形態からなる係合素子２の起立部２１の側面に
更に上記補強リブ２３を一体に形成するときは、同補強
リブ２３と共に倒伏率を大きく減少させて相手方ループ
片３との係合及び離脱を確実なものにする。
【００４９】なお、図５〜図７に示す係合素子２の第２
構造例では、係合素子２を側面から見たとき、２個の係
合頭部２２が交差状に分岐する分岐部が基板１の表面か
ら高い位置に設定されているが、この交差部の上下位置
は適宜設定できるものであり、例えば図８に示す如く起
立部２１の中途から分岐させることも可能である。
【００５０】図９及び図１０は単一の起立部２１に一対
の係合頭部２２をもつ前記係合素子２の変形例を示して
いる。前記第２構造例による係合素子２の形態は、丁
度、上記第１構造例における２個の係合素子を逆方向に
向けて、その起立部同士を一体化した形態を有している
が、本変形例によれば係合頭部２２の分岐部と基板１の
表面との中間部まで起立部２１の一部を全幅にわたる略
台形の肉厚部として形成している。かかる形態を採用す
ることにより、起立部２１の基端部における剛性を確保
すると共に上部の柔軟性を確保して、起立部２１の基端
部が前後左右に安易な倒伏を回避でき、しかも相手方の
ループ片３に対する所要の係合率をも確保している。
【００５１】なお、図示は省略したが単一の起立部２１
に２個の係合頭部２２を延出させるにあたり、前記起立
部２１の剛性が単独でも十分に高い場合には、同起立部
２１と同一の肉厚を有する２個の係合頭部２２を同一鉛
直面内を逆方向に延出させることも可能である。
【００５２】こうした構成を有する本発明の成形面ファ
スナーＳＦは、通常の射出成形機によってバッチ式に成
形することが可能であるが、上記米国特許第４，８８
４，３３８号明細書、米国特許第５，４４１，６８７号
明細書などに開示されている装置を利用することよって
連続的に製造することも可能である。
【００５３】図１１は上記成形面ファスナーＳＦの射出
成形金型の概略構成を示しており、図１２は特にその係
合素子を成形するための成形キャビティの内面形態の一
例を拡大して示している。射出成形機における他の構成
部材は従来の同型の射出成形機のそれと同様であるた
め、ここでは前記金型及びその係合素子成形用キャビテ
ィの説明をするにとどめる。
【００５４】これらの図において、符号４は射出成形金
型を示し、同金型４は可動型４１と固定型４２とを備え
ており、金型４が閉じたとき前記可動型４１の周縁パー
ティング面が固定型４２の周縁のパーティング面に密接
すると共に、可動型４１の係合素子成形用金型４３が固
定型４２の内部に侵入し、同固定型４２の平坦なキャビ
ティ面と前記可動型４１の係合素子成形用金型４３との
間に上記基板１を成形するための間隙が生じるようにな
っている。前記係合素子成形用金型４３は、同図に示す
ように数枚の異なるキャビティを有する板材４３ａ〜４
３ｃから構成され、これらの板材４３ａ〜４３ｃが密接
状態に順次積層されて多数の係合素子用のキャビティ４
４が形成される。各板材４３ａ〜４３ｃが密接状態にあ
るとき、前記可動型４１は金型４の開閉方向に往復動す
ると共に、金型４が開いた時点で前記各板材４３ａ〜４
３ｃが離間方向に移動する。
【００５５】前記板材４３ａ〜４３ｃのうち、中央に配
される板材４３ｂには上記係合素子２の起立部２１及び
係合頭部２２の本体成形用キャビティ４４ｂが形成さ
れ、同板材板材４３ｂを挟んで配される板材４３ａ，４
３ｃには、それぞれに前記係合頭部２２の頂部２２ａの
一部をなす上記膨出部２２ａ′と上記補強リブ２３とを
成形するための２個の膨出部用キャビティ４４ａ及び補
強リブ用キャビティ４４ｃが形成されている。図示例に
よれば、前記膨出部２２ａ′を成形するためのキャビテ
ィ４４ａは楕円盤を長径に沿って２分割した形状をもつ
凹陥面からなる。かかる３枚の板材４３ａ〜４３ｃが密
接状態で順次積層されたとき、その型面にフック状の上
記係合素子２と同じ形状をもつ多数のキャビティ４４が
形成されることになり、同キャビティ４４にノズル４５
から溶融樹脂６０が射出され、図４に示す平板状基板１
に多数の係合素子２を有する成形面ファスナーＳＦが成
形される。
【００５６】図１３は本発明の上記面ファスナーＳＦを
連続成形するための製造機の全体的な概略構成の一例を
示しており、図１４はその成形部を拡大して示してい
る。これらの図中、符号６は押出ノズルであり、該ノズ
ル６の先端の曲面は後述するダイホイール５と略同一の
曲率をもつ円弧面を有し、同射出ダイ６は前記ダイホイ
ール５の曲面に対して成形しようとする上記基板１の肉
厚に相当する間隙を形成して対設されている。この押出
ノズル６は、先端円弧面の中央部に形成された樹脂押出
口６ａからは所定の樹指圧と一定の流量をもって溶融樹
脂４がシート状に連続的に押出される。本実施例によれ
ば、押出ノズル６は中央に１個の溶融樹脂流路６ｂを有
している。
【００５７】前記ダイホイール５の基本構造は上記米国
特許明細書に開示された構造に僅かな変更を加えたもの
であるため、ここではその構造については簡単な説明に
止める。前記ダイホイール５は内部冷却手段であるに水
冷ジャケット７ａを有する中空ドラム状をなしており、
図１４に拡大して示す如くその軸線に沿って多数のドー
ナッツ状板材が積層固定されてダイホイール５を構成
し、その周面が成形面ファスナーＳＦの一部成形面とし
ての機能を有しており、上述のように上記押出ノズル６
の先端円弧面６ａとの間に上記間隙をもたせると共に、
ダイホイール５の軸線を前記押出口６ｂと平行に設置し
ている。
【００５８】本実施例によれば、前記ダイホイール５の
周面には図１４に示す如く多数の係合素子成形用キャビ
ティ５１からなる複数の列が回転軸線方向に沿って所定
の間隔をおいて形成されている。その各キャビティ５１
の列間には、図１５に示す如く周方向に沿って深さがΔ
ｈのリング状の凹溝部５１ｂが形成されると共に、上記
各係合素子２の起立部２１及び係合頭部２２の本体成形
用キャビティ５１ａの起立部用キャビティ５１ａ′の左
右側面に当たる同凹溝部５１ｂの部位には同凹溝部５１
ｂの深さより更に深い、或いは隣接する凹溝部５１ｂ間
を連結する山形の補強リブ用キャビティ５１ｃが形成さ
れている。前記凹溝部５１ｄは前記起立部２１及び係合
頭部２２の側面に存在する基板１の上面の一部を成形す
るためのキャビティを構成する。また、前記起立部用キ
ャビティ５１ａの先端からは略８５°の屈曲角度をもっ
て直線的に延出する係合頭部用キャビティ５１ｂを有し
ている。従って、本実施例における係合素子用キャビテ
ィ５１は、起立部用キャビティ５１ａ及び係合頭部用キ
ャビティ５１ｂからなる略Ｌ字状をなす係合素子用キャ
ビティ５１と、補強リブ用キャビティ５１ｃとによって
構成されている。
【００５９】かかる構成を備えたダイホイール５は、図
示せぬ公知の駆動装置により図１４に矢印で示す方向に
駆動回転する。そして、略Ｌ字状に屈曲した前記係合素
子用キャビティ５１の起立部用キャビティ５１ａ及び係
合頭部用キャビティ５１ｂがなす上記屈曲角度は、後述
する加熱押圧手段８による係合頭部２２の頂部２２ａを
上方から加熱押圧されたときの係合頭部２２の屈曲変形
量を考慮して設定される。
【００６０】また、本実施例では前記ダイホイール５の
下方に冷却水槽７ｂが設置されており、前記ダイホイー
ル５の略下半部が同冷却水槽７ｂの内部に浸漬されてい
る。この冷却水槽７ｂの上斜め前方には前後一対の引取
ロール１０，１１が設置されると共に、同引取ロール１
０，１１の更に前方には、前記引取ロール１０，１１に
より引き取られて前方に移送される成形されて固化した
一次面ファスナーＳＦ′の耳部を切除するための切断手
段を備えたトリミング装置１２が設置されている。ま
た、同トリミング装置１２の前方には、上記一次面ファ
スナーＳＦ′の張力調整装置１３を介して、本発明の最
も特徴部をなしている加熱押圧手段８を構成する上下一
対のロール８ａ，８ｂが設置されている。
【００６１】上部ロール８ａは内部に図示せぬ加熱源を
有し、その表面温度は使用樹脂材料が軟化する温度に設
定されている。また、同上部ロール８ａの周面の下端
は、図１６に拡大して示す如く前記一次面ファスナーＳ
Ｆ′の係合素子２′の係合頭部２２′が通過する平面よ
り僅かに低い位置となるように配されている。このとき
の位置設定は、本発明に係る上記係合素子２の係合頭部
２２における頂部２２ａから左右に膨出する膨出部２２
ａ′の予定寸法により決まる。一方、前記上部ロール８
ａの下方に対向して配される前記下部ロール８ｂの上面
は前記一次面ファスナーＳＦ′の基板１の下面が移動す
る平面上に位置して設置される。この場合、図１３に示
すように前記上部ロール８ａの軸支位置は公知の高さ調
整手段９ａにより調整が可能とされており、また同加熱
ロール８ａの加熱温度も公知の温度調整手段９ｂにより
樹脂の材質により適宜調整が可能とされている。これら
の上下ロール８ａ，８ｂは同調して積極的に駆動回転さ
せてもよいが、少なくとも上部ロール８ａは図示せぬ電
動モータ等の駆動源と連結され駆動回転する。また、前
記下部ロール８ｂに代えて上面が摩擦の少ない平滑な面
を有する台板であってもよい。
【００６２】また、本発明者等の実験によれば、起立部
用キャビティ５１ａからダイホイール５の回転方向に係
合頭部用キャビティ５１ｂを延出させた略逆Ｌ字状を有
する係合素子用キャビティ５１と、ダイホイール５の回
転方向とは逆の方向に係合頭部用キャビティ５１ｂを延
出させた同形状を有する本体成形用キャビティ５１とで
は、各係合素子用キャビティ５１から係合素子２を引き
抜くときの変形量に大きな差の生じることが判明してい
る。
【００６３】図１７は、その変形量の差を示しており、
同図において矢印はダイホイール５の回転方向を示して
いる。同図から明らかな如く、ダイホイール５の回転方
向に延出する係合頭部２２′は係合素子用キャビティ５
１から引き抜かれるときの変形量が、ダイホイール５の
回転方向と逆の方向に延出する係合頭部２２′と比較す
ると大きく、前記キャビティ５１から引き抜かれた後も
原形に復帰する量が少ないため、起立部２１′からの屈
曲量は少なくなり、その屈曲角度が大きくなる。従っ
て、一次面ファスナーＳＦ′における係合頭部２２′の
前記屈曲角度をダイホイール５の回転方向の順方向及び
逆方向で一致させるためには、係合頭部用キャビティ５
１ｂをダイホイール５の回転方向の順方向及び逆方向で
予め異ならせて設定する必要がある。
【００６４】以上の構成を備えた成形面ファスナーの製
造機によって本発明の面ファスナーＳＦを成形するに
は、押出ノズル６から所定の樹指圧をもって連続的に押
出される溶融樹脂６０を回転するダイホイール５との間
に形成された間隙に連続的に導入すると、前記溶融樹脂
６０の一部が前記間隙を充填させて基板１を成形すると
同時に、ダイホイール５の周面に形成された上記係合素
子用キャビティ５１に順次充填され、前記ダイホイール
５の回転と共に基板１の表面に多数の係合素子２′が一
体に成形された一次成形面ファスナーＳＦを連続的に成
形する。
【００６５】ダイホイール５の周面で本発明の面ファス
ナーＳＦの素材をなす一次形態を有する一次面ファスナ
ーＳＦ′がダイホイール５の略半周面をガイドロールに
より案内されて周回し、その間に一次面ファスナーＳ
Ｆ′はダイホイール５の内部から水冷ジャケット７ａに
より積極的に冷却されると同時に、低温（略１５℃）の
冷却水が循環する冷却水槽７ｂの内部を通過して急激に
冷却されて固化が促進される。この急激な冷却により、
一次面ファスナーＳＦ′の結晶が進まない間に固化され
るため、基板１及び係合素子２の全体が柔軟性に富んだ
ものとなる。従って、柔軟性が要求される肌着や紙おむ
つなどの係着具として更に好適なものとなる。
【００６６】この固化が終了した基板１を引取ローラ１
０，１１により引き取るとき、略逆Ｌ字状の上記係合素
子用キャビティ５１内で成形され冷却固化した各係合素
子２′は同キャビティ５１から直線状に変形しながらス
ムースに引き抜かれる。このとき、同係合素子２′は原
形に戻ろうとするが完全には復元されず、その係合頭部
２２′の形態は上記係合素子用キャビティ５１の逆Ｌ字
形状より屈曲角度が僅かに立ち上がった形状となる。
【００６７】本実施例では、一次面ファスナーＳＦ′を
ダイホイール５から引き剥がすために、上述のごとく同
調して反対方向に回転する上下一対の引取ロール１０，
１１が使われる。この引取ローラ１０，１１の周面は平
滑面であってもよいが、係合素子列が通過する円周部分
に係合素子２を収容するリング状の溝を形成しておけば
係合素子２を損傷させないためにも好都合である。こう
して成形された一次面ファスナーＳＦ′は、続くトリミ
ング装置１２により幅方向の左右に存在する耳部が切除
されたのち、加熱押圧手段８である上下ロール８ａ，８
ｂの間を通過する。この加熱押圧手段８を通過すると
き、係合素子２の図１６に破線で示す係合頭部２２′の
頂点が上部加熱ロール８ａにより加熱されると同時に加
圧されるため、同図に実線で示す如くその基部から先端
部にかけて多少前方に倒伏し、その頂点から溶融しなが
ら変形し、頂面が略平坦面Ｐをなすと共に左右方向に拡
幅された膨出部２２ａ′が形成され、本発明の係合素子
２の図１に示すような形態が得られる。前記頂部２２ａ
平坦面Ｐは、成形条件によっては以後の冷却によって僅
かに中央が凹んだ形態となる。
【００６８】前記加熱押圧手段８を通過した本発明に係
る成形面ファスナーＳＦは格別の冷却手段を適用するこ
となく、常温で徐冷したのち巻き取って製造を終了す
る。このとき、本実施例において重要な点は、係合素子
２の頂部２２ａを加熱により軟化させると同時に押圧し
て上述の如く頂面が略平坦で且つ左右に膨出部２２ａ′
を有する形態の係合素子２を急冷することなく徐冷する
ことにある。即ち、加熱されて軟化状態とされ、押圧に
より変形された係合頭部２２の頂部２２ａは、徐々に冷
却固化されることにより同加熱部分における結晶化が進
み、係合頭部２２の剛性を起立部２１のそれよりも高く
することができる。
【００６９】このことは、急冷固化により優れた柔軟性
を備えた一次面ファスナーＳＦ′の基板１と係合素子２
のうち、前記係合頭部２２だけを他の部分よりも剛性が
高くなるようにされるため、例えば係合素子２が微小な
寸法で極めて柔軟性の高い成形面ファスナーＳＦであっ
ても、その係合頭部２２の剛性が確保されることによ
り、ループ片３に対する剥離方向の保持力が確保される
ことを意味する。一方、本実施例のように単独形態の係
合素子２にあっても起立部２１の左右側面に補強リブ２
３を有する場合には、剪断方向の強度も確保されるた
め、前記係合頭部２２の剛性と相まって柔軟性と微小な
係合素子形態との両特性をもつ成形面ファスナーＳＦに
あっても、感触に優れ、所要の係合力も確保された極め
て形態の安定したものとなり、しかも数回の繰り返し使
用にも十分に耐え得る高品質の製品となる。図１８はダ
イホイール５から引き抜いたままの形態をもつ係合素子
２′と前記加熱押圧後の係合素子２との剥離強度の増加
を示すグラフである。この図からも明らかなように、係
合頭部２２の頂部２２ａを加熱押圧した後は、その剥離
強度が大幅に増加していることが理解できる。
【００７０】ところで、略逆Ｌ字状をなす本発明の係合
素子２にあって、ダイホイール５から引き抜いたときの
係合素子２′の形態は、図１７に示す如く係合素子用キ
ャビティ５１のＬ字状形態に復帰せず、その屈曲角度は
大きくなる。しかも、その屈曲角度はダイホイール５の
回転方向に順方向である場合と逆方向である場合とでは
異なり、係合頭部用キャビティ５１ｂが順方向に延出す
る方が、逆方向に延出している場合に較べて引き抜き時
の抵抗が大きくなり、同図（Ｂ）に示す係合頭部２２′
が順方向に延出する係合素子２′の方が、同図（Ａ）に
示す係合頭部２２′が逆方向に延出する係合素子２′よ
りも前記屈曲角度がより大きくなっていることが理解で
きる。
【００７１】そして、本発明者の実験によると、このダ
イホイール５から引き抜いた後の形状復帰量の差によ
り、膨出部２２ａ′を形成した後において係合素子２の
物性に興味深い差が発生することを発見した。図１９は
その物性の差を示している。同図によれば、係合頭部２
２が順方向及び逆方向に延出している場合に、ダイホイ
ール５から引き抜いた形態を維持した状態のままで頂部
２２ａに対する加熱押圧処理を行う前の図１７に示す形
態では、その起立部２１に対する屈曲角度の差がそのま
ま剥離強度の差となって出ているが、ダイホイール５か
ら引き抜いた後に加熱押圧処理を行った後には図１８に
示すように前記屈曲角度の差が小さくなると共に、その
剥離強度は係合頭部２２が順方向に延出している場合の
方が逆方向に延出している場合よりも格段と大きくなり
逆転していることが理解できる。
【００７２】即ち、係合頭部２２ａがダイホイール５の
回転方向に延出しダイホイール５から無理抜きを行った
変形の大きい略逆Ｌ字状の係合素子２の方が、ダイホイ
ール５の回転方向とは逆方向に延出し上記屈曲角度の変
化が少ない略逆Ｌ字状の係合素子２に比べて、膨出部２
２ａ′の形成後の剥離強度が著しく増加している。この
物性の変化を踏まえて、ダイホイール５に形成される順
方向と逆方向の本体成形用キャビティ５１の屈曲角度を
予め前者よりも後者の方を大きくするように設定してお
けば、順逆方向を向く係合頭部２２をもつ各係合素子２
に対して、ほぼ同一の剥離強度を持たせることが可能に
なる。
【００７３】図２０はダイホイール５に形成される順方
向と逆方向を向く係合頭部成形用キャビティ５１の屈曲
角度α１，α２に予め差をつけておく場合の好適な係合
素子用キャビティの形態を同一平板上に模式的に示して
いる。また、以降の加熱押圧処理による係合頭部２２の
頂部２２ａの形態が順方向と逆方向とで変わらないよう
にするためには、前述の屈曲角度α１，α２の設定に加
えて、ダイホイール５の周面開口から半径方向に延びる
起立部用キャビティ５１ａと係合頭部成形用キャビティ
５１ｂとの屈曲開始点Ｏまでの高さh1,h2 に寸法差を設
けることが好ましい。そして、前記屈曲角度α１は−５
°〜＋８０°の範囲にあり、前記屈曲角度α２は＋１０
°〜＋９０°であることが望ましい。また、前記h1とh2
との高さ比は１：０１〜１：１．５０であることが望ま
しい。勿論、この屈曲角度及び高さ比は使用材質によっ
て変更されるものであるため、前記数値に限定されない
が、ほぼこれらの値に近い値となる。
【００７４】因みに図示例によれば、係合頭部２２が順
方向に延出する係合素子用キャビティ５１の前記屈曲角
度α１が１０°、同起立部用キャビティ５１ａの高さh1
が０．２０ｍｍであって、係合頭部２２が逆方向に延出
する係合素子用キャビティ５１の前記屈曲角度α２が２
７°、同起立部用キャビティ５１ａの高さh2が０．２３
ｍｍである。
【００７５】図２１は本発明における上記係合頭部の加
熱押圧手段８の他の実施例を示す縦断面図である。本実
施例にあっても、前記膨出部形成加工部ＢＰを除く他の
部材は上記実施例と実質的に同一の構成を備えている。
図示例によれば、同加熱押圧手段８として上下板材８
ｃ，８ｄが使用されている。上部板材８ｃは図示せぬ加
熱源を有しており、使用樹脂材料の軟化温度まで加熱さ
れ、その設置位置を上下に調整する図示せぬ上下位置調
整手段を備えている。一方の下部板材８ｄは、その上面
を上記一次面ファスナーＳＦ′の載置移送路に位置決め
されて固設されている。前記上部加熱押圧板材８ｃの設
置位置は、上記実施例と同様に前記一次面ファスナーＳ
Ｆ′の係合素子２′の係合頭部２２′が通過する平面よ
り僅かに低い位置に配されており、このときの位置設定
は本発明に係る上記係合素子２の係合頭部２２における
頂部２２ａから左右に膨出する膨出部２２ａ′の膨出予
定寸法により決定される。
【００７６】上述のごとく構成された本実施例装置によ
れば、図示せぬダイホイールの回転と共に連続的に成形
された一次面ファスナーＳＦ′は、ダイホイールと共に
周回したのち、引取ローラ１０，１１により積極的に引
き取られてダイホイール５の周面から連続的に離脱す
る。この周回の間にダイホイールの内部の図示せぬ冷却
水ジャケット及びダイホイールの下方に設置された図示
せぬ水槽により急速に冷却され固化する。このように急
冷して固化させることにより、成形された一次面ファス
ナーＳＦ′は既述したように柔軟性の高いものとなる。
【００７７】こうして成形された一次面ファスナーＳ
Ｆ′は、図示を省略したトリミング装置により幅方向の
左右に存在する耳部が切除されたのち、加熱押圧手段８
である上下板材８ｃ，８ｄの間を通過する。この加熱押
圧手段８を通過するとき、係合素子２は図１９に破線で
示す係合頭部２２の頂点が上部加熱板材８ｃにより加熱
されると同時に押圧されるため、同図に実線で示す如く
その基端部から先端部にかけて多少前方に倒伏すると共
に、その頂部２２ａが頂点から軟化して変形し、左右方
向に拡幅された膨出部２２ａ′が形成され、上記実施例
と同様に徐冷区間を通して徐冷固化する。そのため、既
述したように前記膨出部２２ａ′とその周辺が剛性を増
し、上記第１構造例と同様の本発明の係合素子２の形態
と機能を有する理想的な係合素子２が得られる。
【００７８】図２２は本発明の他の製造機例を示す全体
の概略構成図である。本製造機例による上記第１及び第
２の成形面ファスナー製造機と異なる点は、ダイホイー
ル５に形成される係合素子用キャビティ５１０の形状が
略逆Ｌ字状をなしておらず、ダイホイール５の半径方向
に対して予め設定された傾斜角をもって傾斜するほぼ単
純な直線状をなしている点にある。しかして、他の装置
等の基本的な構造は第２製造機例と代わるところはない
が、加熱押圧手段８０として上部の加熱板材８０ｃと下
部水槽８０ｄとを採用している。
【００７９】一次面ファスナーＳＦ′の基板１′から傾
斜して起立する係合素子２０′が単なる直線状であるこ
とから、前記上部板材８０ｃの係合素子導入部８０ｃ−
１を係合素子２′の上端高さに設定すると共に、同係合
素子２′の通過路に沿って下部水槽８０ｄ内の水面との
間隔を漸次狭く設定して、上部板材８０ｃにより略直線
形態を有する一次係合頭部２２′の押圧による屈曲加工
を行い、同係合素子２０′の導出部８０ｃ−２では上部
板材８０ｃと下部水槽８０ｄ内の水面との間隔を一定に
して、前記係合素子２′の屈曲された前記一次係合頭部
２２′の頂部２２ａを順次加熱押圧して、本発明の成形
面ファスナーＳＦにおける膨出部付き係合頭部２２を形
成する。また、本製造機においても上部板材８０ｃは当
然に加熱されるが、係合素子導入部において高温にする
ことは、係合頭部２２の屈曲が早急になされ過ぎると共
に、過熱による材質の劣化を招来させることを考慮する
と好ましくないため、係合素子２′の導入部８０ｃ−１
における係合頭部２２の屈曲終了までは、加熱温度に昇
温勾配をつけ、前記導出部８０ｃ−２を上記実施例と同
様に使用樹脂材料の軟化温度に加熱する。
【００８０】かかる構成を備えた本製造機例によれば、
ダイホイール５により予備的に成形された一次面ファス
ナーＳＦ′が前記上部板材８０ｃ及び下部水槽８０ｄの
設置位置に達すると、ほぼ直線状の一次面ファスナーＳ
Ｆ′の基板１′及び起立部２１′がガイドロールを介し
て下部水槽８０ｄの冷却水中を通され、係合頭部２２が
形成される部分はその導入部８０ｃ−１において軟化温
度より低い温度で加熱されて略逆Ｌ字状に漸次屈曲加工
がなされる。こうすることで、係合素子２の起立部２１
と係合頭部２２との屈曲開始点が一律に設定される。即
ち、前記基板１′と起立部２１′は冷却下に置かれるた
め、上部加熱板材８０ｃによる加熱軟化が生じず、所定
の高さから上部の係合頭部形成部分だけが一律に屈曲さ
れることになる。なお、この水冷により屈曲部高さを一
定にする手法は単なる例示に過ぎず、同様の目的を達成
するためには例えば前記係合素子２′の屈曲部を変形し
易い形状とすることもできる。
【００８１】こうして略Ｌ字状に屈曲された係合素子
２′は、続く係合頭部２２の形成加工部ＢＰにおいて軟
化温度で軟化され、押圧により変形されて本発明の特徴
部をなす膨出部２２ａ′が形成される。導出部８０ｃ−
２を通過した成形面ファスナーＳＦは常温下にある徐冷
区間を通り、既述した如く係合頭部２２を他の構成部分
よりも高剛性にする。
【００８２】
【発明の効果】以上、詳細に説明した如く本発明の製造
機によれば、複数の煩雑な工程を要することなく、平板
状基板上に頂面がほぼ平坦に形成されると共にその頂部
が左右に膨出した本発明に特有な形態をもつ多数の逆Ｌ
字状係合素子が起立した成形面ファスナーが効率的に製
造され、しかも前記係合素子が前記形態を備えているた
め起立部の上端から屈曲して略直線状に延出する係合頭
部の感触が向上し、また同時に起立部に対する屈曲角度
を８５°以上にまで傾斜して立ち上げることができて、
前記係合頭部が同ループ片に侵入しやすくなり、更には
前記係合頭部の左右に膨出部が形成されているため所要
の係合保持力が確保されるようになる。その結果、相手
方のループ片が微小なものであっても、形態を損なうこ
となく確実に係合保持がなされるようになり、しかもル
ープ片との係合時に剥離方向の力が作用し始めると前記
膨出部がループ片の抜けを阻止するように機能し、更に
剥離方向の力が加えられると、同係合頭部が変形しなが
ら起立部を剥離方向に撓ませて必要な摩擦力をもってル
ープ片を前記膨出部の周縁に沿って離脱方向に円滑に移
動させ、同係合頭部からループ片が容易に外すことがで
きる。
【００８３】即ち、本発明の上記形態を有する係合素子
によれば、手触りに優れるばかりでなく、たとえ微小な
ループ片に対しても係合が確実になされると共に、係合
したループ片に対して所要の保持力が確保され、しかも
従来のキノコ型係合素子と異なり、起立部と係合頭部と
の間の首部にループ片が絡みつく、いわゆる首吊り状態
が発生せず、従ってループ片及び係合素子が損傷するこ
となく所要の剥離強度を確保しつつ円滑な離脱が可能と
なり、耐久性が増す。
【００８４】また、特に成形後に急冷して成形固化され
た一次面ファスナーの係合頭部に加熱押圧手段を適用し
て膨出部を形成したのち、同係合頭部を徐冷により固化
させる場合には、成形面ファスナーとしての全体の柔軟
性を確保すると同時に、同係合頭部が他の構成部分より
も剛性が高くなるため、係合した相手方のループ片の保
持力を更に優れたものとし、しかも形態の安定性をも確
保する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る成形面ファスナーの第１構造例を
示す部分側面図である。
【図２】同平面図である。
【図３】同正面図である。
【図４】前記成形面ファスナーの変形例を示す部分側面
図である。
【図５】本発明に係る成形面ファスナーの第２構造例を
示す部分側面図である。
【図６】同平面図である。
【図７】同正面図である。
【図８】前記第２構造例の変形例を示す側面図である。
【図９】更にその変形例を示す側面図である。
【図１０】同変形例の正面図である。
【図１１】上記成形面ファスナーの射出成形金型の概略
構成を示す断面図である。
【図１２】上記係合素子を成形するための成形キャビテ
ィの内面形態例を拡大して示す部分分解斜視図である。
【図１３】押出ノズルが適用された上記成形面ファスナ
ーの連続製造機の概略構成例を示す全体図である。
【図１４】前記連続製造機の一次面ファスナー成形部を
模式的に示す拡大断面図である。
【図１５】同製造機に適用されるダイホイールのキァビ
ティ例を部分構造で示す分解斜視図である。
【図１６】本発明の特徴部をなす加熱押圧手段による係
合頭部の加工説明図である。
【図１７】ダイホイールの回転方向に対する順・逆方向
の加熱押圧前の一次面ファスナーにおける係合素子の形
態例を示す部分正面図である。
【図１８】ダイホイールの回転方向に対する順・逆方向
の加熱押圧後の本発明に係る成形面ファスナーの係合素
子の形態例を示す部分正面図である。
【図１９】前記順・逆方向の係合素子に対する一次面フ
ァスナー及び加熱押圧後の成形面ファスナーにおける剥
離強度の実験結果を示すグラフである。
【図２０】本発明の好適な係合素子用キャビティの主要
部形状例を示す斜視図である。
【図２１】本発明の成形面ファスナーの連続製造機の第
２実施例を示す膨出部形成加工部の概略構成図である。
【図２２】本発明の成形面ファスナーの連続製造機の第
３実施例を示す膨出部形成加工部の概略構成図である。
【符号の説明】
１，１′ 平板状基板 １ａ 凹陥部 １′ （一次面ファスナーにおける）基板 ２ 逆Ｌ字状係合素子 ２′ （一次面ファスナーにおける）係合
素子 ２１，２１′ 起立部 ２２，２２′ 係合頭部 ２２ａ 頂部 ２２ａ′ 膨出部 ２３ 補強リブ ３ ループ片 ４ 射出成形金型 ４１ 可動型 ４２ 固定型 ４３ 係合素子用金型 ４３ａ〜４３ｃ 板材 ４４ 係合素子用キャビティ ４５ 射出ノズル ５ ダイホイール ５１，５１０ 係合素子用キャビティ ５１ａ 起立部用キャビティ ５１ｂ 係合頭部用キャビティ ５１ｃ 補強リブ用キャビティ ５１ｄ 凹溝状キャビティ ６ 押出ノズル ６ａ 樹脂押出口 ６ｂ 樹脂流路 ６０ 溶融樹脂 ７ 冷却手段 ７ａ 冷却水ジャケット ７ｂ 冷却水槽 ７ｃ 冷却水噴射管 ８ 加熱押圧手段 ８ａ 上部加熱ロール ８ｂ 下部ロール ８ｃ，８０ｃ 上部加熱板材 ８ｄ 下部板材 ８０ｄ 下部水槽 １０，１１ 引取ロール ＳＦ 成形面ファスナー ＳＦ′ 一次面ファスナー ＢＰ 膨出部形成加工部
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年５月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 一体成形面ファスナーとその製造方法
及び製造機
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性樹脂を用い、
連続射出、押出し又は射出により平板状基板と多数の係
合素子とを一体に成形して得られる面ファスナー、その
製造方法及び製造機に関し、相手方のループ片が微細な
形態であっても高い係合率が確保されると共に、前記係
合素子が微小形態であっても所要の保持力及び剥離力を
有し、更には数回の係脱操作にも十分に耐え得る、特に
紙おしめ等に適用するに好適な一体成形面ファスナーと
その製造方法及び製造機に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂を使って押出しや射出によ
り平板状基板と多数のフック片を一体に連続成形する一
体成形タイプの面ファスナーは、例えばＵＳＰ第４，９
８４，３３９号明細書やＵＳＰ第５，４４１，６８７号
明細書などに開示されている。そして近年、この種の面
ファスナーは、例えば工業用資材、車両用或いは室内用
装飾材、日用品等の他にも、紙おしめ類の各種衛生用品
等の止具として多く使われるようになってきている。従
って、その基板表面に形成される係合素子の大きさや形
状も、その用途に合わせた多様な寸法、形状が要求され
る。
【０００３】ところで、上記米国特許明細書からも理解
できるように、従来のかかる連続的な一体成形タイプの
面ファスナーの製造機では、その型加工の技術的困難性
のため、繊細で且つ感触に優れた形状を得ることが難し
いばかりでなく、仮りに微小な寸法の係合素子の成形が
可能になったとしても、極めて強度が低くて到底実用に
耐えられない。更には、一体成形による前述のフック片
構造では、その起立部の断面形状は単純なものとなり、
係合素子の形態寸法が微小になればなるほど起立部が根
元から側方或いは前後に簡単に倒伏し易く、その結果、
繰返して使用されると元の姿勢に戻らなくなることが多
くなり、ループ片との係合率を短期間で低下させる。更
には、前述のようにして成形されるフック状の係合頭部
は単純な形状と柔軟に過ぎるという理由から係合力が低
く、その係合が容易に外れてしまう。一方、所要の剛性
及び係合強度を確保しようとすると、必然的に個々のフ
ック片自体の寸法を大きくせざるを得ず、剛直となるば
かりでなく、単位面積当りのフック片数（フック片密
度）も少なくなり、しかも微細な相手方ループ片との係
合は不可能となる。
【０００４】そこで、上述の不具合を解消すべく提案さ
れた微小な寸法の一体成形面ファスナーとしては、例え
ばＷＯ９４／２３６１０号公表公報やＵＳＰ５，０７
７，８７０号明細書、或いは特開平２−５９４７号公報
（ＵＳＰ４，８９４，０６０号明細書）に開示された面
ファスナーがある。
【０００５】前記ＷＯ９４／２３６１０号公表公報及び
ＵＳＰ５，０７７，８７０号明細書に開示された成形面
ファスナーの係合素子は、いずれも前記フック片に代わ
るキノコ状をなしている。フック状係合素子と比較する
と、このタイプの係合素子は相手方のループ片との係合
力が大きく、その形状を微小化しても所望の係合強度が
確保し易いため、柔軟性が要求される用途には好適であ
る。しかしながら、かかる構造を有する係合素子は、微
小であるか否かに関わらず相手方ループ片との係合時に
複数のループ片が起立部と係合頭部との接続部である首
部に相変わらず巻き付き、係合離脱時には前記首部にお
いて切断されることが多く、繰り返し使用に耐え難い。
【０００６】一方、上記特開平２−５９４７号公報に開
示された成形面ファスナーは、従来から広く知られた一
般的なフック片構造に包含される形態を有する、所謂Ｊ
字状或いはパームツリー状の多数の係合素子が平板状基
板から起立した構成を備えている。しかして、同公報に
開示された成形面ファスナーは、同ファスナーが廉価に
製造できる点を活用し、同時に一般の繊維製のパイル織
物などと比較して廉価に製造される不織布に対する接合
及び剥離が可能であることを利用して、同面ファスナー
を各種の使い捨て下着や紙おむつなどに適用しようとす
るものである。しかして、同成形面ファスナーにあって
は、微小な寸法であるがため単一の係合素子では不織布
のパイル状繊維に対する保持力が得られないことから、
前記係合素子の起立密度をある程度大きくして、微小な
パイル状繊維との全体的な係合力及び離脱力を確保しよ
うとしている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、前記公報に
開示された係合素子のように、単に寸法を微小化すると
共にその密度を大きくするだけでは、当然に相手方の不
織布との係合率、並びに相手方の不織布との係合時にお
ける剪断力及び剥離力を増加させることができるという
保証はない。なんとなれば、係合素子密度を極端に大き
くすれば、相手方の不織布に密生する極めて柔軟な繊維
パイル内にフック状係合頭部を侵入させようとすると
き、同係合頭部により前記ランダムに密生して起立する
繊維パイルを倒伏させ、或いは同係合素子自体が倒伏し
て、係合素子のパイルへの侵入を不可能にし、通常の面
ファスナーにおける係合率と比較すると、その低下は避
けられない。
【０００８】そのため、前記公報に開示された面ファス
ナーの係合素子形態にあっては、その微小化と係合素子
密度にも自ずから限界が生じる。因みに、同公報の記載
によれば前記係合素子の各部分の寸法を規定してはいる
が、その臨界的意義は明らかにされておらず、ただ好ま
しい寸法として、係合素子密度が７０〜１００個／ｃｍ
2 、係合素子高さが０．８〜１．１ｍｍ、ステム部分と
係合頭部の肉厚（係合頭部の延出方向に直交する水平肉
厚）が０．４６ｍｍ、ステム部分の幅（係合頭部の延出
方向の肉厚）が０．１８〜０．３０ｍｍ、ステム部分か
ら延出する係合頭部の延出寸法が０．２５〜０．３７ｍ
ｍ又は１ｍｍ未満としている。
【０００９】これらの数値範囲は、その係合素子形状が
通常の形状であるに過ぎず、微小化するための格別の形
態を考慮していないがため、単独の係合素子についてみ
れば係合時における剪断力及び離脱力が極めて小さいこ
とを認識し、その上で多数の係合素子による総合的な剪
断方向及び剥離方向の力を保証しようとして設定された
ものである。
【００１０】ところで、係合素子が通常のＪ字状をなす
場合には、前記係合素子の係合頭部が相手方のループ片
に確実に挿入されるためには、例えば同係合頭部の先端
部下端と同頭部の頂点との間の距離を可能なかぎり小さ
く設定すると共に、同じく係合頭部の先端部下端と基板
の表面との間の距離、並びに隣接するフック片間の距離
を、少なくとも相手方のループ片の実質的な太さの数倍
に設定する必要がある。そのために、従来の係合素子の
寸法は相手方のループ片の太さとの関係において決定さ
れ、例えば紙おむつ等に適用されるに好適な、柔軟性に
富み且つ微小な寸法からなる係合素子を成形しようとす
る場合にも、所要の係合力を確保しようとすると同係合
頭部の湾曲を大きく設定せざるを得ず、またフック状係
合頭部の先端部下端と基板表面との間に形成されるルー
プ片を挿入するに充分で且つ必要最小限の距離も一義的
に決められてしまう。
【００１１】このことは、所定の係合率を確保しようと
する場合に、係合素子の高さ及び密度が一義的に決めら
れることから、その高さを更に低く設定することは不可
能であることをも意味する。従って、成形材質とフック
片重量が同一である場合には、係合素子構造を改良しな
いかぎりその係合時の剪断方向及び剥離方向の強度を向
上させることは困難である。しかも、基板表面から直接
立ち上がる係合素子の係合頭部の頂点は曲面をなしてい
るため、面ファスナー表面の感触を従来以上に滑らかに
することが不可能であるばかりでなく、その湾曲形状が
相手方ループ片のループ形状を大型化させる原因ともな
り、同ループ片の小型化を図ろうとするとループ片への
係合頭部の侵入が阻害されることになる。更に、係合素
子の全体を単に微小化するだけでは、面ファスナーの係
合時にフック状係合頭部の全体が押し潰されるようにし
て前方又は側方へ撓屈し、相手方ループ片との係合を更
に不可能にしてしまい、面ファスナー全体の係合率を著
しく低下させる。
【００１２】また、前述のように係合素子を微小化する
場合に、面ファスナー全体の柔軟性を確保しようとする
と、当然に基板の肉厚も薄くせざるを得ない。しかしな
がら、基板の肉厚を極く薄く設定すると、連続成形時に
おいて成形を終了した面ファスナーの係合素子を型から
引き抜くとき、基板が不均一に延びやすく、或いは引き
裂かれ易くなり、安定した成形が不可能となる。また、
たとえ成形が無事終了したとしても、成形後の基板はい
わゆる波打ち状態となり、実用に耐えないものとなる。
【００１３】本発明は、かかる幾多の課題を解決すべく
なされたものであり、その目的は特に不織布などからな
る微細に密生する繊維パイルにも確実に係合し得ると共
に、係合時の剪断方向及び剥離方向の強度を確保し、同
時に面ファスナー表面の感触を良好にし、基板表面から
突出する係合素子の高さを従来のものと比較して低くで
き、係合素子の極端な横倒れや前倒れを同時に防ぐと共
に、相手方のループ片との高い係合率を確保しつつ、繰
返し荷重に対する耐久性を備え、同時に平板状基板の所
望の柔軟性と引き裂き強度をも同時に確保する一体成形
面ファスナーを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段と作用】これらの目的は、
本発明に係る成形面ファスナーの主要な構成をなす平板
状基板の表面から立ち上がる起立部と同起立部の先端に
相手方の係合素子に係脱する係合頭部とを有する多数の
係合素子が多列に成形されてなる一体成形面ファスナー
において、 前記係合頭部は前記起立部から屈曲して延
出しており、同係合頭部の頂部には同係合頭部の延出方
向に直交して略水平方向に膨出する膨出部を有してなる
ことを特徴とする一体成形面ファスナーにより達成され
る。
【００１５】上記膨出部の存在は、第１にフック状係合
頭部の頂面をほぼ平坦面とすることを可能にし、頂部の
チクチクする感触を改善させる機能を発揮させる機能を
有し、第２の機能は前記膨出部を含む係合頭部の頂部の
使用樹脂量を同一とする場合に、基板の表面から係合頭
部の下面までの高さを変更させることなく、頂点までの
高さを相対的に低くすることを可能にする。
【００１６】上記膨出部の第３の機能は、係合頭部に係
合した相手方のループ片が、フック状に湾曲する略同一
の太さをもつ従来の係合頭部に単に引っ掛かるだけの機
能とは異なり、起立部の上端部と前記膨出部との間に形
成される首部に巻付いた状態に引っ掛かり、同係合頭部
からループ片を外れ難くして、係合力を大幅に増加させ
るが、この膨出部は、従来の起立部の上端から全方向に
延出する傘状の係合頭部を有するキノコ型係合素子と異
なり、起立部の片側にだけ延在するため、前述のように
ループ片が略直線上に延びる係合頭部の左右凹欠部に巻
付いた状態で引っ掛かったとしても、剥離方向に力が作
用すると、同係合頭部が弾性的に起立変形すると同時に
同ループ片が僅かな摩擦抵抗を受けながら膨出部の周囲
を巡って円滑に移動し、無理なく外れるため、従来の一
般的なフック状の係合頭部に対する離脱力より大きく、
且つキノコ状の係合頭部に較べると小さな離脱力で円滑
に離脱するようになる。その結果、係合素子及びループ
片の双方に切損を発生させず、微小な寸法であるにも関
わらず所要の係合力が確保される。
【００１７】また、前記膨出部の存在が係合頭部の延出
形態をも変更し得る。即ち、前述のように膨出部の存在
がループ片との係合力を増加させるため、起立部の上端
から屈曲して延出する略直線状の係合頭部を、従来の一
般的な湾曲して延びる係合頭部のようにその先端部を基
板に向けるまで湾曲させる必要がなくなり、係合素子２
の全体形状をほぼ単なる逆Ｌ字状となすことをも可能に
する。このことは、相手方のループ片に対する係合頭部
の挿入のし易さを向上させることを意味し、その結果、
微小な寸法のループ片、例えば通常の不織布構造の一部
として密生して立ち上がる単繊維からなる背の低い微小
なパイルにも効果的に挿入を可能にすることを意味す
る。
【００１８】特に微小な寸法を有する単繊維からなるパ
イルに対しては、本発明の係合頭部の全体を直線状に形
成するとともに同係合頭部を基板の表面に平行な面との
間で傾斜角度θを−５°〜＋４５°の範囲で傾斜させて
直線状に立ち上げることを可能にする。また、前記微小
な寸法のパイルに対する侵入のし易さを確保するには、
前記係合頭部の下面を基板の表面に対して０°〜＋６０
°の傾斜角度θ′をもつ傾斜面とすることが望ましい。
かかる傾斜形態とすることは相手方のループ片との係合
力を確保しようとしても、従来の通常のＪ字状形態をな
す係合素子や単純な直線状に延在させた係合頭部の形態
では不可能である。
【００１９】また、前記係合頭部の略水平方向に膨出す
る頂部の上面が略平坦面をなしていることは感触上好ま
しく、前記係合頭部が前記起立部より高剛性に構成され
ていることは相手方のループ片との係合率を高めるとと
もに保持力を確保するためにも好ましい。
【００２０】前記起立部については、通常は垂直に立ち
上がっているが、その一部が前記基板の表面に対して傾
斜して立ち上がった形態とすることも可能である。ま
た、前記係合頭部が前記起立部から単一に延在する場合
があり、或いは前記係合頭部が係合素子列方向と直交す
る方向に２分割されると共に、単一の前記起立部の上端
から平行な異なる鉛直面内をそれぞれ逆方向を向いて延
出しており、前記起立部の係合素子列方向と直交する方
向の一部肉厚が前記係合頭部の同方向の肉厚より大きく
なる。この場合、前記起立部の肉厚の大きい部分の頂点
は、前記係合頭部の下面における延在開始点より下方に
位置させても上方に位置させさてもよい。
【００２１】そして、更に前記係合素子の係合頭部を横
断する方向の側面に前記平板状基板の表面から起立する
補強リブを有していることが望ましい。この補強リブは
隣接する前記係合素子列間で隣合う係合素子の起立部間
に連結される場合をも含んでいる。また、前記平板状基
板の表面の所定部位に所望数の凹陥部を有し、前記係合
素子を同凹陥部の底面から上方に立ち上げるようにして
おり、前記凹陥部は相手方ループ片が導入可能な幅を有
していることが望ましい。勿論、前記凹陥部の存在は係
合素子の微小化に大きく寄与するが、この凹陥部は必須
の構成ではない。
【００２２】これらの成形面ファスナーは、通常の射出
成形機によっても成形が可能であるが、好ましくは連続
射出により成形されたのちに上記係合頭部の形状を得る
よう加工される。次に、その好ましい構成について述べ
る。
【００２３】平板状基板の一表面から立ち上がる起立部
と同起立部の先端に相手方の係合素子と係脱する係合頭
部とを有する多数の係合素子が多列に成形される一体成
形面ファスナーの製造機にあって、周面に多数の逆く字
状の係合素子用成形キャビティを有すると共に一方向に
駆動回転するダイホイールと、前記ダイホイールに向け
て所定の間隙をもって対設された所定幅の押出口を有す
る溶融樹脂用の連続押出ノズルと、前記ダイホイールの
周面部に付着して周回する一次面ファスナーの冷却手段
と、前記ダイホイールの回転に伴って周回する間に固化
する一次面ファスナーを前記ダイホイールの周面から連
続的に引き取る引取手段と、前記一次面ファスナーの係
合頭部の頂部通過路の途中に対向して配された加熱押圧
手段とを備えなり、前記係合頭部の頂部を前記加熱押圧
手段により上方から加熱押圧し、同頂部を溶融及び押圧
変形させて前記頂部通過路を横断する方向に膨出させる
ことを特徴としている。
【００２４】前記フック状係合素子用のキャビティは前
記ダイホイールの周面で開口し、前記ダイホイールの略
半径方向に延びる起立部用キャビティ、同起立部用キャ
ビティから前記ダイホイールの周方向に向かって延びる
係合頭部用キャビティとを有している。また、前記冷却
手段は前記ダイホイールの内部に配される冷却ジャケッ
トと同ダイホイールの周面の一部及び同ダイホイールの
回転に随伴して周回する面ファスナーが同時に浸漬され
る冷却水槽とを有しており、前記ダイホイールの前方に
設置される前記加熱押圧手段は前記一次面ファスナーの
移送路に直交する水平軸を有する加熱押圧ローラや加熱
押圧板材などがある。そして、前記加熱押圧手段は、そ
の温度調節手段及び押圧力調整手段を有している。
【００２５】そして、前記製造機により上記形態を有す
る成形面ファスナーが連続的に製造するには、射出ダイ
から所定の樹指圧をもって連続的に射出される溶融樹脂
を回転するダイホイールとの間に形成された間隙に連続
的に押し込むと、前記溶融樹脂の一部が前記間隙を充填
させて基板を成形すると同時に、ダイホイールの周面に
形成された上記係合素子成形用キャビティに順次充填さ
れて係合素子を成形し、前記ダイホイールの回転と共に
基板の表面に多数の係合素子を一体に成形した一次面フ
ァスナーを連続的に成形する。
【００２６】ダイホイールの周面で本発明の面ファスナ
ーの素材をなす一次形態を有する一次面ファスナーがダ
イホイールの略半周面を周回する間に、一次面ファスナ
ーはダイホイールの内部から水冷ジャケットにより積極
的に冷却されると同時に、低温の冷却水が循環する冷却
水槽の内部を通過して急激に冷却されて固化が促進され
る。この急激な冷却により、一次面ファスナーの結晶が
進まない間に冷却されるため、基板及び係合素子の全体
を柔軟性に富んだものとなる。従って、柔軟性が要求さ
れる肌着や紙おむつなどの係着具として更に好適なもの
となる。
【００２７】この固化が終了した基板を引取ローラによ
り引き取るとき、フック状の上記係合素子成形用キャビ
ティ内で成形され冷却固化した各係合素子は同キャビテ
ィから直線状に弾性的に変形しながらスムースに引き抜
かれる。このとき、同係合素子は原形に戻ろうとするが
完全には復帰されず、その形態は上記係合素子用成形キ
ャビティの係合頭部部分のフック形状より僅かに立ち上
がったフック形状をなしている。
【００２８】このときの係合頭部がダイホイールの回転
方向を基準に順方向及び逆方向に延出している場合で
は、無理抜きの程度差に基づいて順方向の係合頭部の方
が逆方向の係合頭部よりも立ち上がった形態となる。ダ
イホイールから引き抜いた形態を維持した状態のまま
で、頂部に対する加熱押圧処理を行う前の形態では、そ
の起立部に対する屈曲角度の差がそのまま剥離強度の差
となって出ているが、ダイホイールから引き抜いた後に
加熱押圧処理を行った後には前記屈曲角度の差が小さく
なると共に、その剥離強度は係合頭部が順方向に延出し
ている場合の方が逆方向に延出している場合よりも格段
と大きくなり逆転する。
【００２９】即ち、係合頭部がダイホイールの回転方向
に延出しダイホイールから無理抜きを行った変形の大き
い略逆Ｌ字状の係合素子の方が、ダイホイールの回転方
向とは逆方向に延出し上記屈曲角度の変化が少ない略逆
Ｌ字状の係合素子に比べて、膨出部が形成された後では
剥離強度が著しく増加している。この物性の変化を踏ま
えて、ダイホイールに形成される順方向と逆方向の本体
成形用キャビティの開口面に対して略平行な面とでなす
屈曲角度を予め前者よりも後者の方を大きくするように
設定しておけば、順逆方向を向く係合頭部をもつ各係合
素子に対して、ほぼ同一の剥離強度を持たせることが可
能になる。
【００３０】ダイホイール５に形成される順方向と逆方
向を向く係合頭部成形用キャビティの屈曲角度に予め差
をつける場合には、前記ダイホイールから引き抜かれた
順・逆方向の各係合頭部の前記基板に対する前記傾斜角
度を略等しくなるように、ダイホイールの回転方向に延
びる前記係合頭部用キャビティの屈曲角度を、逆方向に
延びる係合頭部用キャビティの屈曲角度より小さく設定
する。前記ダイホイールの回転方向に延びる前記係合頭
部用キャビティの前記屈曲角度は−５°〜８０°であ
り、逆方向に延びる係合頭部用キャビティの前記屈曲角
度は１０°〜９０°であることが望ましい。
【００３１】また、以降の加熱押圧処理による係合頭部
の頂部の形態が順方向と逆方向とで変わらないようにす
るためには、前述の屈曲角度の設定に加えて、ダイホイ
ールの周面開口から半径方向に延びる起立部用キャビテ
ィと係合頭部成形用キャビティとの屈曲開始点までの高
さに寸法差を設けることが好ましい。そして、前記ダイ
ホイールの回転方向と逆方向とに延びる前記係合頭部用
キャビティをもつ係合素子用成形キャビティにあって、
前記ダイホイールの各周面開口から各起立部成形用キャ
ビティの係合頭部成形用キャビティとの屈曲開始点まで
の寸法比を略１：１．０１〜１：１．５０の範囲で設定
することが好ましく、望ましくは１：１．１５である。
【００３２】かくて成形された一次面ファスナーは、続
くトリミング装置により幅方向の左右に存在する耳部が
切除されたのち、加熱押圧手段である上下ロール間を通
過する。この加熱押圧手段を通過するとき、係合頭部の
頂点が上部加熱ロールにより加熱されると同時に押圧さ
れるため、その頂部から先端部にかけて多少前方に倒伏
し、その頂点から軟化しながら変形し、頂面が略平坦面
となすと共に左右方向に拡幅された膨出部が形成され、
平板状の基板表面に上記形態を有する係合素子が多数起
立する本発明の成形面ファスナーが得られる。
【００３３】前記加熱押圧手段を通過した本発明に係る
成形面ファスナーは格別の冷却手段により積極的には冷
却せずに、例えば常温雰囲気中を移送して徐冷したのち
巻き取って製造が終了させる。加熱されて軟化状態とさ
れ、押圧により変形された係合頭部の頂部を、徐々に冷
却固化することにより同加熱部分における結晶化が進
み、係合頭部は起立部に較べて剛性が高くなる。このこ
とは、急冷固化により優れた柔軟性をもつ一次面ファス
ナーの基板と係合素子からなる成形面ファスナーにあっ
て、前記係合頭部だけが他の部分よりも剛性が高くなる
ため、例えば係合素子が微小な寸法で極めて柔軟性の高
い成形面ファスナーであっても、その係合頭部の剛性が
確保されることになり、単一の係合素子に剥離方向の所
要の強度を付与することにつながる。
【００３４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を図示実施例に基づいて具体的に説明する。図１は本発
明の代表的な係合素子の第１構造例をもつ面ファスナー
の一部側面図、図２は同平面図、図３は同正面図であ
る。
【００３５】これらの図において、平板状基板１の一表
面には逆Ｌ字状の係合素子２が多列に配されて一体に形
成されている。図示例においては、同一列内にある係合
素子２の係合頭部２２の延出方向は同一であり、隣合う
係合素子列ではその係合素子２の各係合頭部２２の延出
方向は逆とされている。そして、各係合素子２と同係合
素子２が起立する基板１の構造は全ての係合素子列にお
いて同一構造をなしており、そのため以下の説明では面
ファスナーＳＦの部分的な構造の説明にとどめる。
【００３６】係合素子２が形成される上記基板１の表面
部分には、係合素子列方向に連続する直線状の凹陥部１
ａが形成され、その各凹陥部１ａの底面から所定のピッ
チで多数の係合素子２がその係合頭部２２を同一方向に
向けて起立している。係合素子２は前記底面から立ち上
がる起立部２１と同起立部２１の上端から係合素子列方
向に屈曲して延出する係合頭部２２とを有している。ま
た、図示例によれば隣接する係合素子列間において、各
係合素子列ごとに係合頭部２２が逆方向を向いている。
前記凹嵌部１ａは前述の形状に限定されるものではな
く、また係合素子列方向の凹嵌部１ａが互いに完全に独
立していてもよい。更に、同凹嵌部１ａを基板１の表面
に千鳥状に配すこともあり、この場合には前後の係合素
子２間の中間部側方の基板表面に突設される後述する補
強リブ２３を排除しても、基板１の柔軟性が向上するに
も関わらず所定の引き裂き強度が確保される。
【００３７】かかる基本構造を有する本実施例の面ファ
スナーＳＦでは、係合頭部２２の先端下端と起立部２１
の起端（凹陥部１ａの底面）との間の距離Ｈは従来と同
一であるにも関わらず、係合頭部２２の先端部下端と基
板１の表面との距離Ｈ′は実質的な係合素子２の高さに
関係する前記距離Ｈと凹陥部１ａの深さとの差に等しく
なり、基板１から立設される係合素子２の実際の高さは
従来と同一寸法を有するにも関わらず、基板表面に突出
する見掛けの高さは凹陥部１ａの底面深さを差し引いた
短い寸法となる。このように基板表面に前記凹嵌部１ａ
が形成されることは、見掛けの厚さが従来と同様であっ
ても基板１の柔軟性が著しく改善されることになるばか
りでなく、その成形にあたっても成形終了後の面ファス
ナーＳＦを成形型から引き剥がすときに、基板１が無闇
に延びたり、或いは引き裂かれることなく安定して引き
剥がすことを可能にする。その結果、成形後の製品も基
板１が波打つようなことがなくなり、実用に十分耐える
高品質の製品が得られる。
【００３８】また、上述の構成を備えた本実施例の面フ
ァスナーＳＦの係合素子２と相手方のループ片３とが係
合するとき、ループ片３の先端は凹陥部１ａに導かれて
係合頭部１２の下方に廻り込み、係合素子２の起立部２
１の起端部まで案内され、係合頭部２２がループ片に円
滑に挿入されるため、ループ片３との係合のし易さは従
来と何ら差異がない。
【００３９】図示実施例による各部の具体的な数値例を
紹介すると、前記基板１の凹陥部１ａの基板表面からの
深さは略０．０５ｍｍであり、その横断方向の寸法は上
記起立部２１と同一の寸法である。従って、前記係合素
子２の基端は係合素子列方向の前後が前記凹陥部１ａの
底面上にあり、その起立部２１の０．０５ｍｍの高さか
ら係合頭部２２の頂部２２ａまでが基板１の表面に表出
していることになる。そして、本実施例では前記係合素
子２の凹陥部１ａの底面からの全体高さは略０．３５ｍ
ｍであり、基板１の表面から露出する同係合素子の全体
高さは略０．３０ｍｍとなり、前記起立部２１の係合素
子列に直交する方向の肉厚は０．１５ｍｍで前記係合頭
部の同方向の肉厚と一致している。更に、前記基板１の
肉厚は０．３０ｍｍであって、前記係合素子２は同基板
１の表面に、その係合素子列方向に０．８ｍｍのピッチ
で配される共に、隣接する係合素子列間に０．４５ｍｍ
の間隔をおいて配されている。これらの数値は最も好適
な例を示すものであるに過ぎず、その値は相手方のルー
プ片との関係において多様に変更され得るものであっ
て、前記数値に限定されないことは当然である。
【００４０】そして、本発明における上記係合素子２の
最も特徴とする構成部分は、図１及び図３に示すように
前記係合頭部２２の頂部２２ａが上面から見て係合素子
列方向に長径をもつと共に、その頂部２２ａの短径側が
前記係合頭部２２から水平に膨出して左右に膨出部２２
ａ′を有する略長円形をなしている点にある。本実施例
では、左右の前記膨出部２２ａ′の膨出長さは略０．０
５ｍｍであって、係合頭部２２の頂部２２ａにおける係
合素子列に直交する方向の全体肉厚は、他の係合頭部２
２の部分や起立部２１の同肉厚よりも０．１０ｍｍがプ
ラスされた０．２５ｍｍとなる。この膨出部２２ａ′の
存在は、以下に述べるように従来の係合頭部に期待でき
なかった様々な有用な機能を生み出す。
【００４１】その機能の一つに、係合頭部２２の頂面を
ほぼ平坦面Ｐとすることを可能にし、頂部２２ａのチク
チクする感触を改善させる機能を発揮させる。その２
は、前記膨出部２２ａ′を含む係合頭部２２の頂部２２
ａの使用樹脂量が同一である場合に、基板１の表面から
係合頭部２２の下面までの高さを変更させることなく、
頂点までの高さを相対的に低くすることを可能にする。
従って、係合素子２の微小化に寄与するばかりでなく、
図１〜図３に示すように基板１の表面に凹陥部１ａを形
成することなしに、図４に示すような同表面を単なる平
面とすることをも可能にする。
【００４２】その機能の３として、前記膨出部２２ａ′
の存在は係合頭部２２に係合した相手方のループ片３
が、フック状に湾曲する略同一の太さをもつ従来の係合
頭部に単に引っ掛かるだけの機能とは異なり、起立部２
１の上端部と前記膨出部２２ａ′との間に形成される左
右膨出部基端に巻付いた状態で引っ掛かり、同係合頭部
２２からループ片３を外れ難くして、係合力を大幅に増
加させる。しかも、この膨出部２２ａ′は、従来の起立
部の上端から全方向に延出する傘状の係合頭部を有する
キノコ型係合素子と異なり、起立部２１の一方向に延在
する係合頭部２の一部に存在するだけであるため、前述
のようにループ片３が略直線上に延びる係合頭部２２の
左右膨出部２２ａ’の基端に巻付いた状態で引っ掛かっ
たとしても、剥離方向に力が作用すると、同係合頭部２
２が弾性的に起立変形すると同時に同ループ片３が僅か
な摩擦抵抗を受けながら膨出部２２ａ′の周囲を巡って
円滑に移動し、無理なく外れるため、従来の一般的なフ
ック状の係合頭部に対する離脱力より大きく、且つキノ
コ状の係合頭部に較べると小さな離脱力で円滑に離脱さ
れるようになる。その結果、係合素子２及びループ片３
の双方に切損などの損傷を発生させず、微小な寸法であ
るにも関わらず所要の係合力が確保される。
【００４３】更に、驚くべきことに前記膨出部２２ａ′
が係合頭部の延出形態をも変更し得るようにしたことに
ある。即ち、前述のように膨出部２２ａ′の存在がルー
プ片３との係合力を増加させるため、起立部２１の上端
から屈曲して延出する係合頭部２２を、従来の一般的な
湾曲して延びる係合頭部のようにその先端部を基板に向
けるまで湾曲させる必要がなくなり、略直線状に延出さ
せることを可能にし、係合素子２の全体形状をほぼ単な
る逆Ｌ字状となすことをも可能にする。このことは、相
手方のループ片３に対する係合頭部２２の挿入のし易さ
を向上させることを意味し、その結果、微小な寸法のル
ープ片３、例えば通常の不織布構造の一部として密生し
て立ち上がる単繊維からなる背の低い微小なパイルにも
効果的に挿入を可能にすることを意味する。
【００４４】勿論、本発明は上記係合頭部２２の全体の
屈曲形状を一般的な形状に近似させ、その先端部を基板
１の表面に向けるように僅かに湾曲させた場合も包含す
るが、微小な寸法を有する単繊維からなるパイルに対し
ては、係合頭部２２の上下肉厚が前後方向で等しい場合
に特にその形状を直線状に形成するとともに同係合頭部
２２を基板１の表面に平行な面との間で傾斜角度θを−
５°〜＋４５°の範囲で傾斜させて直線状に立ち上げる
ことが望ましい。更には、前記微小な寸法のパイルに対
する侵入のし易さを確保するには、前記係合頭部２２の
下面を基板１の表面に対して０°〜＋６０°の傾斜角度
θ′をもつ傾斜面とすることが望ましい。かかる傾斜形
態を採用することは相手方のループ片３との係合力を確
保しようとしても不可能である。このことは従来の通常
のＪ字状形態をなす係合素子や単純な直線状に延在させ
た係合頭部の形態によっても、単独の係合素子では同係
合力を期待できないとしている上述の特開平２−５８４
７号公報（ＵＳＰ４，８８４，０６０号明細書）にも記
載されていることから明らかである。
【００４５】こうした構成を有する係合素子２の形態に
あって、本実施例では更に各係合素子２の基板表面から
突出する起立部２１の左右側面に山形の補強リブ２３を
係合素子列と直交する方向に突設しており、しかも隣合
う係合素子２の起立部２１の側面同士を同補強リブ２３
により連結している。勿論、前記補強リブ２３を各係合
素子２の起立部側面に独立して突設させることもでき
る。更には、前記補強リブ２３の形状、基板表面からの
高さ及び係合素子列方向の幅も任意に設定することがで
き、例えば起立部２１の前後の少なくとも一側面が図示
例のごとく傾斜して立ち上がる場合には、同補強リブ２
３を前記傾斜面を超えて上方に突出させ、その頂点を係
合頭部２２の頂点の高さに略等しく設定することもあ
り、或いは係合素子２の軸線に沿って係合頭部２２の途
中まで延びることもある。かかる補強リブ２３の形成
は、特に微小な寸法を有する起立部２１の剛性を高める
ために有効であり、更に本実施例のように各係合素子列
の隣合う左右の係合素子２間を補強リブ２３で連結する
場合には、基板１の表面に対する縦横方向の裂断を効果
的に防止する。
【００４６】図５〜図７は、本発明における上記係合素
子２の第２構造例を示しており、形態的には上記第１実
施例において２列の係合素子列間で隣合う互いに逆方向
を向いた係合素子２をそれぞれ相対する側面で接合一体
化した複合形状を備えていることになるが、この形態を
備えた係合素子２はそれ自体が単独の係合素子であって
単一の起立部２１に２個の係合頭部２２を有しているも
のである。従って、この実施例による２個の係合頭部２
２は１個の起立部２１の上端を係合素子列の横断方向に
２分割して、同時に前記起立部２１の上端から上記実施
例における係合頭部２２と同一の形態を有する一対の略
直線状をなす係合頭部２２ａを、それぞれ係合素子列の
方向に沿って且つ逆方向に平行に延出させている。
【００４７】従って、この実施例では上記実施例とほぼ
同量の樹脂量が使われた係合素子２である場合には、基
板１の表面に立ち上がる起立部２１の上端から屈曲して
延びる係合頭部２２を、係合素子列に直交する方向に２
分割されると共に、その分割された１／２の肉厚を有す
る２個の係合頭部２２が互いに逆方向を向いて異なる鉛
直面上を平行に延出していることになり、係合素子２の
個数密度は殆ど変更されないが、係合頭部２２の個数密
度は上記実施例の略２倍となり、相手方のループ片３に
対する係合率も必然的に増加することが判明している。
【００４８】しかも、この場合には前記起立部２１の基
端から上方に向けて各係合頭部２２に連続する２倍の肉
厚を有する厚肉部分２１ａを有していることになる。こ
のことは、２個一対の各係合頭部２２のそれぞれの使用
樹脂量を既述した上記実施例における単独の係合頭部２
２とそれぞれが同量であるとすると、即ち本実施例にお
ける一対の各係合頭部２２の寸法形態が図１〜図３に示
した上記実施例と同じである場合には、その起立部２１
の一部に同実施例における単一の係合頭部２２の場合の
略２倍の樹脂量が使用されることになり、同起立部２１
の厚肉部分２１ａの剛性も高くなることを意味する。こ
のような形態からなる係合素子２の起立部２１の側面に
更に上記補強リブ２３を一体に形成するときは、同補強
リブ２３と共に倒伏率を大きく減少させて相手方ループ
片３との係合及び離脱を確実なものにする。
【００４９】なお、図５〜図７に示す係合素子２の第２
構造例では、係合素子２を側面から見たとき、２個の係
合頭部２２が交差状に分岐する分岐部が係合頭部の下面
より高い位置に設定されているが、この交差部の上下位
置は適宜設定できるものであり、例えば図８に示す如く
係合頭部の下面より起立部２１の中途から分岐させるこ
とも可能である。
【００５０】図９及び図１０は単一の起立部２１に一対
の係合頭部２２をもつ前記係合素子２の変形例を示して
いる。前記第２構造例による係合素子２の形態は、丁
度、上記第１構造例における２個の係合素子を逆方向に
向けて、その起立部同士を一体化した形態を有している
が、本変形例によれば係合頭部２２の分岐部と基板１の
表面との中間部まで起立部２１の一部を全幅にわたる略
台形の肉厚部として形成している。かかる形態を採用す
ることにより、起立部２１の基端部における剛性を確保
すると共に上部の柔軟性を確保して、起立部２１の基端
部が前後左右に安易な倒伏を回避でき、しかも相手方の
ループ片３に対する所要の係合率をも確保している。
【００５１】なお、図示は省略したが単一の起立部２１
に２個の係合頭部２２を延出させるにあたり、前記起立
部２１の剛性が単独でも十分に高い場合には、同起立部
２１と同一の肉厚を有する２個の係合頭部２２を同一鉛
直面内を逆方向に延出させることも可能である。
【００５２】こうした構成を有する本発明の成形面ファ
スナーＳＦは、通常の射出成形機によってバッチ式に成
形することが可能であるが、上記ＵＳＰ第４，９８４，
３３８号明細書、ＵＳＰ第５，４４１，６８７号明細書
などに開示されている装置を利用することよって連続的
に製造することも可能である。
【００５３】図１１は上記成形面ファスナーＳＦの射出
成形金型の概略構成を示しており、図１２は特にその係
合素子を成形するための成形キャビティの内面形態の一
例を拡大して示している。射出成形機における他の構成
部材は従来の同型の射出成形機のそれと同様であるた
め、ここでは前記金型及びその係合素子成形用キャビテ
ィの説明をするにとどめる。
【００５４】これらの図において、符号４は射出成形金
型を示し、同金型４は可動型４１と固定型４２とを備え
ており、金型４が閉じたとき前記可動型４１の周縁パー
ティング面が固定型４２の周縁のパーティング面に密接
すると共に、可動型４１の係合素子成形用金型４３が固
定型４２の内部に侵入し、同固定型４２の平坦なキャビ
ティ面と前記可動型４１の係合素子成形用金型４３との
間に上記基板１を成形するための間隙が生じるようにな
っている。前記係合素子成形用金型４３は、同図に示す
ように数枚の異なるキャビティを有する板材４３ａ〜４
３ｃから構成され、これらの板材４３ａ〜４３ｃが密接
状態に順次積層されて多数の係合素子用のキャビティ４
４が形成される。各板材４３ａ〜４３ｃが密接状態にあ
るとき、前記可動型４１は金型４の開閉方向に往復動す
ると共に、金型４が開いた時点で前記各板材４３ａ〜４
３ｃが離間方向に移動する。
【００５５】前記板材４３ａ〜４３ｃのうち、中央に配
される板材４３ｂには上記係合素子２の起立部２１及び
係合頭部２２の本体成形用キャビティ４４ｂが形成さ
れ、同板材板材４３ｂを挟んで配される板材４３ａ，４
３ｃには、それぞれに前記係合頭部２２の頂部２２ａの
一部をなす上記膨出部２２ａ′と上記補強リブ２３とを
成形するための２個の膨出部用キャビティ４４ａ及び補
強リブ用キャビティ４４ｃが形成されている。図示例に
よれば、前記膨出部２２ａ′を成形するためのキャビテ
ィ４４ａは楕円盤を長径に沿って２分割した形状をもつ
凹陥面からなる。かかる３枚の板材４３ａ〜４３ｃが密
接状態で順次積層されたとき、その型面にフック状の上
記係合素子２と同じ形状をもつ多数のキャビティ４４が
形成されることになり、同キャビティ４４にノズル４５
から溶融樹脂６０が射出され、図４に示す平板状基板１
に多数の係合素子２を有する成形面ファスナーＳＦが成
形される。
【００５６】図１３は本発明の上記面ファスナーＳＦを
連続成形するための製造機の全体的な概略構成の一例を
示しており、図１４はその成形部を拡大して示してい
る。これらの図中、符号６は押出ノズルであり、該ノズ
ル６の先端の曲面は後述するダイホイール５と略同一の
曲率をもつ円弧面を有し、同押出ノズル６は前記ダイホ
イール５の曲面に対して成形しようとする上記基板１の
肉厚に相当する間隙を形成して対設されている。この押
出ノズル６は、先端円弧面の中央部に形成された樹脂押
出口６ａからは所定の樹指圧と一定の流量をもって溶融
樹脂６０がシート状に連続的に押出される。本実施例に
よれば、押出ノズル６は中央に１個の溶融樹脂流路６ｂ
を有している。
【００５７】前記ダイホイール５は内部冷却手段である
水冷ジャケット７ａを有する中空ドラム状をなしてお
り、図１４に拡大して示す如くその軸線に沿って多数の
ドーナッツ状板材が積層固定されてダイホイール５を構
成し、その周面が成形面ファスナーＳＦの一部成形面と
しての機能を有しており、上述のように上記押出ノズル
６の先端円弧面との間に上記間隙をもたせると共に、ダ
イホイール５の軸線を前記押出口６ａと平行に設置して
いる。
【００５８】本実施例によれば、前記ダイホイール５の
周面には図１４に示す如く多数の係合素子成形用キャビ
ティ５１からなる複数の列が回転軸線方向に沿って所定
の間隔をおいて形成されている。その各キャビティ５１
の列間には、図１５に示す如く周方向に沿って深さがΔ
ｈのリング状の凹溝部５１ｄが形成されると共に、上記
各係合素子２の起立部２１及び係合頭部２２の本体成形
用キャビティ５１ａの起立部用キャビティ５１ａの左右
側面に当たる同凹溝部５１ｄの部位には同凹溝部５１ｄ
の深さより更に深い、或いは隣接する凹溝部５１ｄ間を
連結する山形の補強リブ用キャビティ５１ｃが形成され
ている。前記凹溝部５１ｄは前記起立部２１及び係合頭
部２２の側面に存在する基板１の上面の一部を成形する
ためのキャビティを構成する。また、前記起立部用キャ
ビティ５１ａの先端からは略８５°の屈曲角度をもって
直線的に延出する係合頭部用キャビティ５１ｂを有して
いる。従って、本実施例における係合素子用キャビティ
５１は、起立部用キャビティ５１ａ及び係合頭部用キャ
ビティ５１ｂからなる略Ｌ字状をなす係合素子用キャビ
ティ５１と、補強リブ用キャビティ５１ｃとによって構
成されている。 かかる構成を備えたダイホイール５
は、図示せぬ公知の駆動装置により図１４に矢印で示す
方向に駆動回転する。そして、略Ｌ字状に屈曲した前記
係合素子用キャビティ５１の起立部用キャビティ５１ａ
及び係合頭部用キャビティ５１ｂがなす上記屈曲角度
は、後述する加熱押圧手段８による係合頭部２２の頂部
２２ａを上方から加熱押圧されたときの係合頭部２２の
屈曲変形量を考慮して設定される。
【００５９】また、本実施例では前記ダイホイール５の
下方に冷却水槽７ｂが設置されており、前記ダイホイー
ル５の略下半部が同冷却水槽７ｂの内部に浸漬されてい
る。この冷却水槽７ｂの上斜め前方には前後一対の引取
ロール１０，１１が設置されると共に、同引取ロール１
０，１１の更に前方には、前記引取ロール１０，１１に
より引き取られて前方に移送される成形されて固化した
一次面ファスナーＳＦ′の耳部を切除するための切断手
段を備えたトリミング装置１２が設置されている。ま
た、同トリミング装置１２の前方には、上記一次面ファ
スナーＳＦ′の張力調整装置１３を介して、本発明の最
も特徴部をなしている加熱押圧手段８を構成する上下一
対のロール８ａ，８ｂが設置されている。
【００６０】上部ロール８ａは内部に図示せぬ加熱源を
有し、その表面温度は使用樹脂材料が軟化する温度に設
定されている。また、同上部ロール８ａの周面の下端
は、図１６に拡大して示す如く前記一次面ファスナーＳ
Ｆ′の係合素子２′の係合頭部２２′が通過する平面よ
り僅かに低い位置となるように配されている。このとき
の位置設定は、本発明に係る上記係合素子２の係合頭部
２２における頂部２２ａから左右に膨出する膨出部２２
ａ′の予定寸法により決まる。一方、前記上部ロール８
ａの下方に対向して配される前記下部ロール８ｂの上面
は前記一次面ファスナーＳＦ′の基板１の下面が移動す
る平面上に位置して設置される。この場合、図１３に示
すように前記上部ロール８ａの軸支位置は公知の高さ調
整手段９ａにより調整が可能とされており、また同上部
ロール８ａの加熱温度も公知の温度調整手段９ｂにより
樹脂の材質により適宜調整が可能とされている。これら
の上下ロール８ａ，８ｂは同調して積極的に駆動回転さ
せてもよいが、少なくとも上部ロール８ａは図示せぬ電
動モータ等の駆動源と連結され駆動回転する。また、前
記下部ロール８ｂに代えて上面が摩擦の少ない平滑な面
を有する台板であってもよい。
【００６１】また、本発明者等の実験によれば、起立部
用キャビティ５１ａからダイホイール５の回転方向に係
合頭部用キャビティ５１ｂを延出させた略逆Ｌ字状を有
する係合素子用キャビティ５１と、ダイホイール５の回
転方向とは逆の方向に係合頭部用キャビティ５１ｂを延
出させた同形状を有する本体成形用キャビティ５１とで
は、各係合素子用キャビティ５１から係合素子２を引き
抜くときの変形量に大きな差の生じることが判明してい
る。
【００６２】図１７は、その変形量の差を示しており、
同図において矢印はダイホイール５の回転方向を示して
いる。同図から明らかな如く、ダイホイール５の回転方
向に延出する係合頭部２２′は係合素子用キャビティ５
１から引き抜かれるときの変形量が、ダイホイール５の
回転方向と逆の方向に延出する係合頭部２２′と比較す
ると大きく、前記キャビティ５１から引き抜かれた後も
原形に復帰する量が少ないため、起立部２１′からの屈
曲量は少なくなり、その屈曲角度が大きくなる。従っ
て、一次面ファスナーＳＦ′における係合頭部２２′の
前記屈曲角度をダイホイール５の回転方向の順方向及び
逆方向で一致させるためには、係合頭部用キャビティ５
１ｂをダイホイール５の回転方向の順方向及び逆方向で
予め異ならせて設定する必要がある。
【００６３】以上の構成を備えた成形面ファスナーの製
造機によって本発明の面ファスナーＳＦを成形するに
は、押出ノズル６から所定の樹指圧をもって連続的に押
出される溶融樹脂６０を回転するダイホイール５との間
に形成された間隙に連続的に導入すると、前記溶融樹脂
６０の一部が前記間隙を充填させて基板１を成形すると
同時に、ダイホイール５の周面に形成された上記係合素
子用キャビティ５１に順次充填され、前記ダイホイール
５の回転と共に基板１の表面に多数の係合素子２′が一
体に成形された一次成形面ファスナーＳＦを連続的に成
形する。
【００６４】ダイホイール５の周面で本発明の面ファス
ナーＳＦの素材をなす一次形態を有する一次面ファスナ
ーＳＦ′がダイホイール５の略半周面を周回し、その間
に一次面ファスナーＳＦ′はダイホイール５の内部から
水冷ジャケット７ａにより積極的に冷却されると同時
に、低温（略１５℃）の冷却水が循環する冷却水槽７ｂ
の内部を通過して急激に冷却されて固化が促進される。
この急激な冷却により、一次面ファスナーＳＦ′の結晶
が進まない間に固化されるため、基板１及び係合素子２
の全体が柔軟性に富んだものとなる。従って、柔軟性が
要求される肌着や紙おむつなどの係着具として更に好適
なものとなる。
【００６５】この固化が終了した基板１を引取ローラ１
０，１１により引き取るとき、略逆Ｌ字状の上記係合素
子用キャビティ５１内で成形され冷却固化した各係合素
子２′は同キャビティ５１から直線状に変形しながらス
ムースに引き抜かれる。このとき、同係合素子２′は原
形に戻ろうとするが完全には復元されず、その係合頭部
２２′の形態は上記係合素子用キャビティ５１の逆Ｌ字
形状より屈曲角度が僅かに立ち上がった形状となる。
【００６６】本実施例では、一次面ファスナーＳＦ′を
ダイホイール５から引き剥がすために、上述のごとく同
調して反対方向に回転する上下一対の引取ロール１０，
１１が使われる。この引取ローラ１０，１１の周面は平
滑面であってもよいが、係合素子列が通過する円周部分
に係合素子２を収容するリング状の溝を形成しておけば
係合素子２を損傷させないためにも好都合である。こう
して成形された一次面ファスナーＳＦ′は、続くトリミ
ング装置１２により幅方向の左右に存在する耳部が切除
されたのち、加熱押圧手段８である上下ロール８ａ，８
ｂの間を通過する。この加熱押圧手段８を通過すると
き、係合素子２の図１６に破線で示す係合頭部２２′の
頂点が上部加熱ロール８ａにより加熱されると同時に加
圧されるため、同図に実線で示す如くその基部から先端
部にかけて多少前方に倒伏し、その頂点から溶融しなが
ら変形し、頂面が略平坦面Ｐをなすと共に左右方向に拡
幅された膨出部２２ａ′が形成され、本発明の係合素子
２の図１に示すような形態が得られる。前記頂部２２ａ
平坦面は、成形条件によっては以後の冷却によって僅か
に中央が凹んだ形態となる。
【００６７】前記加熱押圧手段８を通過した本発明に係
る成形面ファスナーＳＦは格別の冷却手段を適用するこ
となく、常温で徐冷したのち巻き取って製造を終了す
る。このとき、本実施例において重要な点は、係合素子
２の頂部２２ａを加熱により軟化させると同時に押圧し
て上述の如く頂面が略平坦で且つ左右に膨出部２２ａ′
を有する形態の係合素子２を急冷することなく徐冷する
ことにある。即ち、加熱されて軟化状態とされ、押圧に
より変形された係合頭部２２の頂部２２ａは、徐々に冷
却固化されることにより同加熱部分における結晶化が進
み、係合頭部２２の剛性を起立部２１のそれよりも高く
することができる。
【００６８】このことは、急冷固化により優れた柔軟性
を備えた一次面ファスナーＳＦ′の基板１と係合素子２
のうち、前記係合頭部２２だけを他の部分よりも剛性が
高くなるようにされるため、例えば係合素子２が微小な
寸法で極めて柔軟性の高い成形面ファスナーＳＦであっ
ても、その係合頭部２２の剛性が確保されることによ
り、ループ片３に対する剥離方向の保持力が確保される
ことを意味する。一方、本実施例のように単独形態の係
合素子２にあっても起立部２１の左右側面に補強リブ２
３を有する場合には、剪断方向の強度も確保されるた
め、前記係合頭部２２の剛性と相まって柔軟性と微小な
係合素子形態との両特性をもつ成形面ファスナーＳＦに
あっても、感触に優れ、所要の係合力も確保された極め
て形態の安定したものとなり、しかも数回の繰り返し使
用にも十分に耐え得る高品質の製品となる。図１９はダ
イホイール５から引き抜いたままの形態をもつ係合素子
２′と前記加熱押圧後の係合素子２との剥離強度の増加
を示すグラフである。この図からも明らかなように、係
合頭部２２の頂部２２ａを加熱押圧した後は、その剥離
強度が大幅に増加していることが理解できる。
【００６９】ところで、略逆Ｌ字状をなす本発明の係合
素子２にあって、ダイホイール５から引き抜いたときの
係合素子２′の形態は、図１７に示す如く係合素子用キ
ャビティ５１のＬ字状形態に復帰せず、その屈曲角度は
大きくなる。しかも、その屈曲角度はダイホイール５の
回転方向に順方向である場合と逆方向である場合とでは
異なり、係合頭部用キャビティ５１ｂが順方向に延出す
る方が、逆方向に延出している場合に較べて引き抜き時
の抵抗が大きくなり、同図（Ｂ）に示す係合頭部２２′
が順方向に延出する係合素子２′の方が、同図（Ａ）に
示す係合頭部２２′が逆方向に延出する係合素子２′よ
りも前記屈曲角度がより大きくなっていることが理解で
きる。
【００７０】そして、本発明者の実験によると、このダ
イホイール５から引き抜いた後の形状復帰量の差によ
り、膨出部２２ａ′を形成した後において係合素子２の
物性に興味深い差が発生することを発見した。図１９は
その物性の差を示している。同図によれば、係合頭部２
２が順方向及び逆方向に延出している場合に、ダイホイ
ール５から引き抜いた形態を維持した状態のままで頂部
２２ａに対する加熱押圧処理を行う前の図１７に示す形
態では、その起立部２１に対する屈曲角度の差がそのま
ま剥離強度の差となって出ているが、ダイホイール５か
ら引き抜いた後に加熱押圧処理を行った後には図１８に
示すように前記屈曲角度の差が小さくなると共に、その
剥離強度は係合頭部２２が順方向に延出している場合の
方が逆方向に延出している場合よりも格段と大きくなり
逆転していることが理解できる。
【００７１】即ち、係合頭部２２ａがダイホイール５の
回転方向に延出しダイホイール５から無理抜きを行った
変形の大きい略逆Ｌ字状の係合素子２の方が、ダイホイ
ール５の回転方向とは逆方向に延出し上記屈曲角度の変
化が少ない略逆Ｌ字状の係合素子２に比べて、膨出部２
２ａ′の形成後の剥離強度が著しく増加している。この
物性の変化を踏まえて、ダイホイール５に形成される順
方向と逆方向の本体成形用キャビティ５１の屈曲角度を
予め前者よりも後者の方を大きくするように設定してお
けば、順逆方向を向く係合頭部２２をもつ各係合素子２
に対して、ほぼ同一の剥離強度を持たせることが可能に
なる。
【００７２】図２０はダイホイール５に形成される順方
向と逆方向を向く係合頭部成形用キャビティ５１の屈曲
角度α１，α２に予め差をつけておく場合の好適な係合
素子用キャビティの形態を同一平板上に模式的に示して
いる。また、以降の加熱押圧処理による係合頭部２２の
頂部２２ａの形態が順方向と逆方向とで変わらないよう
にするためには、前述の屈曲角度α１，α２の設定に加
えて、ダイホイール５の周面開口から半径方向に延びる
起立部用キャビティ５１ａと係合頭部成形用キャビティ
５１ｂとの屈曲開始点Ｏまでの高さh1,h2 に寸法差を設
けることが好ましい。そして、前記屈曲角度α１は−５
°〜＋８０°の範囲にあり、前記屈曲角度α２は＋１０
°〜＋９０°であることが望ましい。また、前記h1とh2
との高さ比は１：１．０１〜１：１．５０であることが
望ましい。勿論、この屈曲角度及び高さ比は使用材質に
よって変更されるものであるため、前記数値に限定され
ないが、ほぼこれらの値に近い値となる。
【００７３】因みに図示例によれば、係合頭部２２が順
方向に延出する係合素子用キャビティ５１の前記屈曲角
度α１が１０°、同起立部用キャビティ５１ａの高さh1
が０．２０ｍｍであって、係合頭部２２が逆方向に延出
する係合素子用キャビティ５１の前記屈曲角度α２が２
７°、同起立部用キャビティ５１ａの高さh2が０．２３
ｍｍである。
【００７４】図２１は本発明における上記係合頭部の加
熱押圧手段８の他の実施例を示す縦断面図である。本実
施例にあっても、膨出部形成加工部ＢＰを除く他の部材
は上記実施例と実質的に同一の構成を備えている。図示
例によれば、同加熱押圧手段８として上下板材８ｃ，８
ｄが使用されている。上部板材８ｃは図示せぬ加熱源を
有しており、使用樹脂材料の軟化温度まで加熱され、そ
の設置位置を上下に調整する図示せぬ上下位置調整手段
を備えている。一方の下部板材８ｄは、その上面を上記
一次面ファスナーＳＦ′の載置移送路に位置決めされて
固設されている。前記上部加熱押圧板材８ｃの設置位置
は、上記実施例と同様に前記一次面ファスナーＳＦ′の
係合素子２′の係合頭部２２′が通過する平面より僅か
に低い位置に配されており、このときの位置設定は本発
明に係る上記係合素子２の係合頭部２２における頂部２
２ａから左右に膨出する膨出部２２ａ′の膨出予定寸法
により決定される。
【００７５】上述のごとく構成された本実施例装置によ
れば、図示せぬダイホイールの回転と共に連続的に成形
された一次面ファスナーＳＦ′は、ダイホイールと共に
周回したのち、引取ローラ１０，１１により積極的に引
き取られてダイホイール５の周面から連続的に離脱す
る。この周回の間にダイホイールの内部の図示せぬ冷却
水ジャケット及びダイホイールの下方に設置された図示
せぬ水槽により急速に冷却され固化する。このように急
冷して固化させることにより、成形された一次面ファス
ナーＳＦ′は既述したように柔軟性の高いものとなる。
【００７６】こうして成形された一次面ファスナーＳ
Ｆ′は、図示を省略したトリミング装置により幅方向の
左右に存在する耳部が切除されたのち、加熱押圧手段８
である上下板材８ｃ，８ｄの間を通過する。この加熱押
圧手段８を通過するとき、係合素子２は図８に破線で示
す係合頭部２２の頂点が上部加熱板材８ｃにより加熱さ
れると同時に押圧されるため、同図に実線で示す如くそ
の基端部から先端部にかけて多少前方に倒伏すると共
に、その頂部２２ａが頂点から軟化して変形し、左右方
向に拡幅された膨出部２２ａ′が形成され、上記実施例
と同様に徐冷区間を通して徐冷固化する。そのため、既
述したように前記膨出部２２ａ′とその周辺が剛性を増
し、上記第１構造例と同様の本発明の係合素子２の形態
と機能を有する理想的な係合素子２が得られる。
【００７７】図２２は本発明の他の製造機例を示す全体
の概略構成図である。本製造機例による上記第１及び第
２の成形面ファスナー製造機と異なる点は、ダイホイー
ル５に形成される係合素子用キャビティ５１０の形状が
略逆Ｌ字状をなしておらず、ダイホイール５の半径方向
に対して予め設定された傾斜角をもって傾斜するほぼ単
純な直線状をなしている点にある。しかして、他の装置
等の基本的な構造は第２製造機例と代わるところはない
が、加熱押圧手段８０として上部の加熱板材８０ｃと下
部水槽８０ｄとを採用している。
【００７８】一次面ファスナーＳＦ′の基板１′から傾
斜して起立する係合素子２′が単なる直線状であること
から、前記上部板材８０ｃの係合素子導入部８０ｃ−１
の入口を係合素子２′の上端高さに設定すると共に、同
係合素子２′の通過路に沿って下部水槽８０ｄ内の水面
との間隔を漸次狭く設定して、上部板材８０ｃにより略
直線形態を有する一次係合頭部２２′を押圧して屈曲加
工を行い、同係合素子２０′の導出部８０ｃ−２では上
部板材８０ｃと下部水槽８０ｄ内の水面との間隔を一定
にして、前記係合素子２′の屈曲された前記一次係合頭
部２２′の頂部２２ａを順次加熱押圧して、本発明の成
形面ファスナーＳＦにおける膨出部付き係合頭部２２を
形成する。また、本製造機においても上部板材８０ｃは
当然に加熱されるが、係合素子導入部において高温にす
ることは、係合頭部２２の屈曲が早急になされ過ぎると
共に、過熱による材質の劣化を招来させることを考慮す
ると好ましくないため、係合素子２′の導入部８０ｃ−
１における係合頭部２２の屈曲終了までは、加熱温度に
昇温勾配をつけ、前記導出部８０ｃ−２を上記実施例と
同様に使用樹脂材料の軟化温度に加熱する。
【００７９】かかる構成を備えた本製造機例によれば、
ダイホイール５により予備的に成形された一次面ファス
ナーＳＦ′が前記上部板材８０ｃ及び下部水槽８０ｄの
設置位置に達すると、ほぼ直線状の一次面ファスナーＳ
Ｆ′の基板１′及び起立部２１′がガイドロールを介し
て下部水槽８０ｄの冷却水中を通され、係合頭部２２が
形成される部分はその導入部８０ｃ−１において軟化温
度より低い温度で加熱されて略逆Ｌ字状に漸次屈曲加工
がなされる。こうすることで、係合素子２の起立部２１
と係合頭部２２との屈曲開始点が一律に設定される。即
ち、前記基板１′と起立部２１′は冷却下に置かれるた
め、上部加熱板材８０ｃによる加熱軟化が生じず、所定
の高さから上部の係合頭部形成部分だけが一律に屈曲さ
れることになる。なお、この水冷により屈曲部高さを一
定にする手法は単なる例示に過ぎず、同様の目的を達成
するためには例えば前記係合素子２′の屈曲部を変形し
易い形状とすることもできる。
【００８０】こうして略Ｌ字状に屈曲された係合素子
２′は、続く係合頭部２２の形成加工部ＢＰにおいて軟
化温度で軟化され、押圧により変形されて本発明の特徴
部をなす膨出部２２ａ′が形成される。導出部８０ｃ−
２を通過した成形面ファスナーＳＦは常温下にある徐冷
区間を通り、既述した如く係合頭部２２を他の構成部分
よりも高剛性にする。
【００８１】
【発明の効果】以上、詳細に説明した如く本発明の製造
機によれば、複数の煩雑な工程を要することなく、平板
状基板上に頂面がほぼ平坦に形成されると共にその頂部
が左右に膨出した本発明に特有な形態をもつ多数の逆Ｌ
字状係合素子が起立した成形面ファスナーが効率的に製
造され、しかも前記係合素子が前記形態を備えているた
め起立部の上端から屈曲して略直線状に延出する係合頭
部の感触が向上し、また同時に起立部に対する屈曲角度
を８５°以上にまで傾斜して立ち上げることができて、
前記係合頭部が同ループ片に侵入しやすくなり、更には
前記係合頭部の左右に膨出部が形成されているため所要
の係合保持力が確保されるようになる。その結果、相手
方のループ片が微小なものであっても、形態を損なうこ
となく確実に係合保持がなされるようになり、しかもル
ープ片との係合時に剥離方向の力が作用し始めると前記
膨出部がループ片の抜けを阻止するように機能し、更に
剥離方向の力が加えられると、同係合頭部が変形しなが
ら起立部を剥離方向に撓ませて必要な摩擦力をもってル
ープ片を前記膨出部の周縁に沿って離脱方向に円滑に移
動させ、同係合頭部からループ片が容易に外すことがで
きる。
【００８２】即ち、本発明の上記形態を有する係合素子
によれば、手触りに優れるばかりでなく、たとえ微小な
ループ片に対しても係合が確実になされると共に、係合
したループ片に対して所要の保持力が確保され、しかも
従来のキノコ型係合素子と異なり、起立部と係合頭部と
の間の首部にループ片が絡みつく、いわゆる首吊り状態
が発生せず、従ってループ片及び係合素子が損傷するこ
となく所要の剥離強度を確保しつつ円滑な離脱が可能と
なり、耐久性が増す。
【００８３】また、特に成形後に急冷して成形固化され
た一次面ファスナーの係合頭部に加熱押圧手段を適用し
て膨出部を形成したのち、同係合頭部を徐冷により固化
させる場合には、成形面ファスナーとしての全体の柔軟
性を確保すると同時に、同係合頭部が他の構成部分より
も剛性が高くなるため、係合した相手方のループ片の保
持力を更に優れたものとし、しかも形態の安定性をも確
保する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る成形面ファスナーの第１構造例を
示す部分側面図である。
【図２】同平面図である。
【図３】同正面図である。
【図４】前記成形面ファスナーの変形例を示す部分側面
図である。
【図５】本発明に係る成形面ファスナーの第２構造例を
示す部分側面図である。
【図６】同平面図である。
【図７】同正面図である。
【図８】前記第２構造例の変形例を示す側面図である。
【図９】更にその変形例を示す側面図である。
【図１０】同変形例の正面図である。
【図１１】上記成形面ファスナーの射出成形金型の概略
構成を示す断面図である。
【図１２】上記係合素子を成形するための成形キャビテ
ィの内面形態例を拡大して示す部分分解斜視図である。
【図１３】押出ノズルが適用された上記成形面ファスナ
ーの連続製造機の概略構成例を示す全体図である。
【図１４】前記連続製造機の一次面ファスナー成形部を
模式的に示す拡大断面図である。
【図１５】同製造機に適用されるダイホイールのキァビ
ティ例を部分構造で示す分解斜視図である。
【図１６】本発明の特徴部をなす加熱押圧手段による係
合頭部の加工説明図である。
【図１７】ダイホイールの回転方向に対する順・逆方向
の加熱押圧前の一次面ファスナーにおける係合素子の形
態例を示す部分正面図である。
【図１８】ダイホイールの回転方向に対する順・逆方向
の加熱押圧後の本発明に係る成形面ファスナーの係合素
子の形態例を示す部分正面図である。
【図１９】前記順・逆方向の係合素子に対する一次面フ
ァスナー及び加熱押圧後の成形面ファスナーにおける剥
離強度の実験結果を示すグラフである。
【図２０】本発明の好適な係合素子用キャビティの主要
部形状例を示す斜視図である。
【図２１】本発明の成形面ファスナーの連続製造機の第
２実施例を示す膨出部形成加工部の概略構成図である。
【図２２】本発明の成形面ファスナーの連続製造機の第
３実施例を示す膨出部形成加工部の概略構成図である。
【符号の説明】 １，１′ 平板状基板 １ａ 凹陥部 １′ （一次面ファスナーにおける）基板 ２ 逆Ｌ字状係合素子 ２′ （一次面ファスナーにおける）係合
素子 ２１，２１′ 起立部 ２２，２２′ 係合頭部 ２２ａ 頂部 ２２ａ′ 膨出部 ２３ 補強リブ ３ ループ片 ４ 射出成形金型 ４１ 可動型 ４２ 固定型 ４３ 係合素子用金型 ４３ａ〜４３ｃ 板材 ４４ 係合素子用キャビティ ４５ 射出ノズル ５ ダイホイール ５１，５１０ 係合素子用キャビティ ５１ａ 起立部用キャビティ ５１ｂ 係合頭部用キャビティ ５１ｃ 補強リブ用キャビティ ５１ｄ 凹溝状キャビティ ６ 押出ノズル ６ａ 樹脂押出口 ６ｂ 樹脂流路 ６０ 溶融樹脂 ７ 冷却手段 ７ａ 冷却水ジャケット ７ｂ 冷却水槽 ７ｃ 冷却水噴射管 ８ 加熱押圧手段 ８ａ 上部加熱ロール ８ｂ 下部ロール ８ｃ，８０ｃ 上部加熱板材 ８ｄ 下部板材 ８０ｄ 下部水槽 １０，１１ 引取ロール ＳＦ 成形面ファスナー ＳＦ′ 一次面ファスナー ＢＰ 膨出部形成加工部
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１４】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１５】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１６】
【手続補正７】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２１】

Claims (35)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 平板状基板(1) の表面から立ち上がる起
    立部(21)と同起立部(21)の先端に相手方の係合素子と係
    脱する係合頭部(22)とを有する多数の係合素子(2) が一
    体に成形されてなる成形面ファスナーにおいて、 前記係合頭部(22)は前記起立部(21)から屈曲して延出さ
    れ、同係合頭部(22)の頂部には同係合頭部(22)の延出方
    向に直交して略水平方向に膨出する膨出部(22a) を有し
    てなることを特徴とする一体成形面ファスナー。
  2. 【請求項２】 屈曲して延びる前記係合頭部(22)が水平
    面に対してある角度θをもって延出されてなり、同角度
    θが−５°≦θ≦＋４５°の範囲にある請求項１記載の
    一体成形面ファスナー。
  3. 【請求項３】 屈曲して延びる前記係合頭部(22)の上面
    が水平面に対してある角度θ′をもって立ち上がってお
    り、同角度θ′が０°＜θ′≦＋６０°の範囲にある請
    求項１又は２記載の一体成形面ファスナー。
  4. 【請求項４】 前記係合頭部(22)の略水平方向に膨出す
    る膨出部(22a) を有する頂部の上面が略平坦面をなして
    いる請求項１記載の一体成形面ファスナー。
  5. 【請求項５】 前記係合頭部(22)が前記起立部(21)より
    高剛性に構成されてなる請求項１記載の一体成形面ファ
    スナー。
  6. 【請求項６】 前記係合頭部(22)の頂部が係合素子(2)
    の他の構成部分より高剛性に構成されてなる請求項１記
    載の一体成形面ファスナー。
  7. 【請求項７】 前記起立部(21)の少なくとも周面の一部
    が前記基板(1) の表面に対して傾斜して立ち上がってな
    る請求項１記載の一体成形面ファスナー。
  8. 【請求項８】 前記係合頭部(22)が前記起立部(21)から
    単一に延出してなる請求項１記載の一体成形面ファスナ
    ー。
  9. 【請求項９】 前記係合頭部(22)がその延出方向と直交
    する方向に２分割されると共に、単一の前記起立部(21)
    の上端から平行な異なる鉛直面内をそれぞれ逆方向を向
    いて延出してなる請求項１記載の一体成形面ファスナ
    ー。
  10. 【請求項１０】前記起立部(21)における前記係合頭部(2
    2)の延出方向と直交する方向の一部肉厚が前記係合頭部
    (22)の同方向の肉厚より大きくされてなる請求項８又は
    ９記載の一体成形面ファスナー。
  11. 【請求項１１】前記起立部(21)における肉厚の大きい部
    分の頂点が前記係合頭部(22)の下面における延出開始点
    (O) より下方に位置する請求項１０記載の一体成形面フ
    ァスナー。
  12. 【請求項１２】前記起立部(21)の大きい肉厚部分の頂点
    が前記係合頭部(22)の下面における延出開始点(O) より
    上方に位置する請求項１１記載の一体成形面ファスナ
    ー。
  13. 【請求項１３】 前記起立部(21)の側面に前記平板状基
    板(1) の表面から起立する補強リブ(23)を有してなる請
    求項１０〜１２のいずれかに記載の一体成形面ファスナ
    ー。
  14. 【請求項１４】前記補強リブ(23)が前記係合頭部(22)の
    延出方向と直交する方向に隣接する前記係合素子(2) の
    起立部(21)間を連結してなる請求項１３記載の一体成形
    面ファスナー。
  15. 【請求項１５】前記平板状基板(1) の表面の所定部位に
    所望数の凹陥部(1a)を有し、前記係合素子(2) が同凹陥
    部(1a)の底面から上方に立ち上ってなる請求項１記載の
    一体成形面ファスナー。
  16. 【請求項１６】前記凹陥部(1a)は相手方ループ片(3) が
    導入可能な幅を有してなる請求項１５記載の一体成形面
    ファスナー。
  17. 【請求項１７】平板状基板(1) の一表面から立ち上がる
    起立部と同起立部の先端に相手方の係合素子と係脱する
    係合頭部とを有する多数の係合素子が成形されてなる一
    体成形面ファスナーの製造方法であって、 成形時の係合頭部 (22′) を起立部(21)の上端から屈曲
    して延出する形態に成形すること、 成形された係合素子(2′) を積極的に冷却すること、 冷却固化された一次面ファスナー (SF′) を係合頭部
    (22′) の加熱押圧手段(8) に連続的に移送すること、 前記加熱押圧手段(8) において前記係合頭部 (22′) の
    頂部を上方から加熱押圧して、同係合頭部 (22′) を軟
    化させながら前記起立部 (21′) に対して屈曲変形させ
    ると同時に前記係合頭部 (22′) の延出方向と直交する
    方向に膨出する膨出部(22a′) を同係合頭部(22)の頂部
    (22a) に形成すること、及び同加熱押圧手段(8) を通過
    した成形面ファスナー(SF)を徐冷固化させること、を備
    えてなることを特徴とする一体成形面ファスナーの製造
    方法。
  18. 【請求項１８】 前記係合頭部 (22′) と起立部(21)と
    の屈曲角度が略８０°〜１７０°である請求項１７記載
    の製造方法。
  19. 【請求項１９】平板状基板(1) の一表面から立ち上がる
    起立部(21)と同起立部(21)の先端に相手方の係合素子と
    係脱する係合頭部(22)とを有する多数の係合素子(2) が
    成形されてなる一体成形面ファスナーの製造機にあっ
    て、 多数の略Ｌ字状の係合素子用成形キャビティ(44)を有す
    る成形金型(4) と、 前記係合素子用成形キャビティ(44)に溶融樹脂(60)を射
    出する射出ノズル(45)と、を備えてなり、 前記係合素子用成形キャビティ(44)が、その係合頭部用
    キャビティ(44b) の頂部内面に同内面とほぼ直交する方
    向に延びる膨出部形成用キャビティ(44a) を有してなる
    ことを特徴とする一体成形面ファスナーの製造機。
  20. 【請求項２０】平板状基板(1) の一表面から立ち上がる
    起立部(21)と同起立部(21)の先端に相手方の係合素子と
    係脱する係合頭部(22)とを有する多数の係合素子(2) が
    成形される一体成形面ファスナーの製造機にあって、 周面に多数の略Ｌ字状の係合素子用成形キャビティ(51)
    を有し、一方向に駆動回転するダイホイール(5) と、 回転する前記ダイホイール(5) の周面に形成される所定
    の間隙内に溶融樹脂(60)を導入する溶融樹脂導入手段
    (6) と、 前記ダイホイール(5) の周面部に付着して周回する一次
    面ファスナー (SF′)の積極的な冷却手段と、 前記ダイホイール(5) の回転に伴って周回する間に固化
    する一次面ファスナー(SF′) を前記ダイホイール(5)
    の周面から連続的に引き取る引取手段(10,11)と、 前記引取手段(10,11) の下流側に配され、前記一次面フ
    ァスナー (SF′) の係合頭部 (22′) の頂部移送路に対
    設される加熱押圧手段(8) とを備えてなり、 前記加熱押圧手段(8) は前記係合頭部 (22′) の頂部を
    上方から加熱押圧し、同頂部を軟化及び押圧変形させて
    前記頂部移送路の横断方向に膨出する膨出部(22a) を形
    成することを特徴とする一体成形面ファスナーの製造
    機。
  21. 【請求項２１】前記溶融樹脂導入手段(6) が前記ダイホ
    イール(5) の周面に向けて対設される連続押出ノズルで
    ある請求項２０記載の製造機。
  22. 【請求項２２】前記係合素子用のキャビティ(51)が前記
    ダイホイール(5) の周面で開口し、前記ダイホイール
    (5) の略軸心に向けて半径方向に延びる起立部用キャビ
    ティ(51a) と、同起立部用キャビティ(51a) の奥部から
    ８０°〜１７０°の屈曲角度αをもって略直線的に延び
    る係合頭部用キャビティ(51b) とを有してなる請求項２
    １記載の製造機。
  23. 【請求項２３】ダイホイール(5) の回転方向に延びる前
    記係合頭部用キャビティ(51b) の前記屈曲角度α1 が、
    逆方向に延びる係合頭部用キャビティ(51b) の屈曲角度
    α2 より小さく設定されてなり、前記ダイホイール(5)
    から引き抜かれた順・逆方向の各係合頭部(22)の前記基
    板(1) に対する前記傾斜角度θを略等しくなるように設
    定されてなる請求項２０記載の製造機。
  24. 【請求項２４】前記ダイホイール(5) の回転方向に延び
    る前記係合頭部用キャビティ(51b) の前記屈曲角度α1
    は−５°〜８０°であり、逆方向に延びる係合頭部用キ
    ャビティ(51b) の前記屈曲角度α2 は１０°〜９０°で
    ある請求項２３記載の製造機。
  25. 【請求項２５】前記ダイホイール(5) の回転方向と逆方
    向とに延びる前記係合頭部用キャビティ(51b) をもつ係
    合素子用成形キャビティ(51)にあって、前記ダイホイー
    ル(5) の各周面開口から各起立部成形用キャビティ(51
    a) の係合頭部成形用キャビティ(51b) との屈曲開始点
    (O) までの寸法比が略１：１．０１〜１：１．５０であ
    る請求項２３又は２４記載の製造機。
  26. 【請求項２６】単一の起立部用キャビティ(51a) の上端
    に単一の前記係合頭部用キャビティ(51b) を有し、同係
    合頭部用キャビティ(51b) の延出方向に直交する方向に
    隣合う各係合頭部用キャビティ(51b) が互いに逆方向を
    向いて延出されてなる請求項２３〜２５のいずれかに記
    載の製造機。
  27. 【請求項２７】単一の起立部成形用キャビティ(51a) の
    上端から隣合って逆方向に屈曲してそれぞれが略直線状
    に延びる一対の係合頭部用キャビティ(51b,51b) を有し
    てなる請求項２３〜２５のいずれかに記載の製造機。
  28. 【請求項２８】各起立部用成形キャビティ（51a)の側面
    に補強用リブ成形用キャビティ(51c) が形成されてなる
    請求項２２記載の製造機。
  29. 【請求項２９】更に、隣合う補強リブ用キャビティ(51
    c) が連結されてなる請求項２８記載の製造機。
  30. 【請求項３０】前記冷却手段が前記ダイホイール(5) の
    内部に配される内部冷却手段(7a)と同ダイホイール(5)
    の周面の一部及び同ダイホイール(5) の回転に随伴して
    周回移動する面ファスナーを外部から積極的に冷却する
    外部冷却手段(7b)とを有してなると共に、前記加熱押圧
    手段(8) の下流側には成形面ファスナーの徐冷区間が配
    されてなる請求項２０記載の製造機。
  31. 【請求項３１】前記加熱押圧手段(8) が前記一次面ファ
    スナーの移送路に直交する水平軸を有する加熱押圧ロー
    ラ(8a)である請求項２０記載の製造機。
  32. 【請求項３２】前記加熱押圧手段(8) が前記一次面ファ
    スナーの移送路の直上に設置された加熱押圧板(8b)であ
    る請求項２０記載の製造機。
  33. 【請求項３３】前記加熱押圧手段(8) はその押圧力調整
    手段(9a)及び温度調節手段(9b)を有してなる請求項２０
    記載の製造機。
  34. 【請求項３４】平板状基板(1) の一表面から立ち上がる
    起立部(21)と同起立部(21)の先端に相手方の係合素子
    (3) と係脱する係合頭部(22)とを有する多数の係合素子
    (2) が多列に成形される一体成形面ファスナーの製造機
    にあって、 周面の各接線に対して傾斜して内部に延びる略直線状を
    なす複数の係合素子用成形キャビティ(51a) を有すると
    共に一方向に駆動回転するダイホイール(5) と、 前記ダイホイール(5) の周面に溶融樹脂(60)が導入され
    る溶融樹脂付与手段(6) と、 前記ダイホイール(5) の周面部に付着して周回する一次
    面ファスナー (SF′)の冷却手段と、 前記ダイホイール(5) の回転に伴って周回する間に固化
    する一次面ファスナー(SF′) を前記ダイホイール(5)
    の周面から連続的に引き取る引取手段(10,11)と、 前記引取手段(10,11) の下流側に配され、前記一次面フ
    ァスナーの係合素子(2′) の係合頭部加工部(BP)に配さ
    れた加熱押圧手段(8) と、 同加熱押圧手段(8) の下流側に配される徐冷区間と、を
    備えてなり、 前記加熱押圧手段(8) が前記係合素子(2′) の係合頭部
    形成部分を上方から加熱押圧して同部分を屈曲させると
    同時に、同屈曲頭部(22b) の頂部を前記加熱押圧手段
    (8) により軟化させながら押圧変形させて、前記屈曲頭
    部(22b) の頂部に係合素子移送路の横断方向に膨出する
    膨出部(22a) を形成することを特徴とする一体成形面フ
    ァスナーの製造機。
  35. 【請求項３５】前記冷却手段が同ダイホイール(5) の内
    部に配設された内部冷却手段(7a)と同ダイホイール(5)
    の周面の一部及び同ダイホイール(5) の回転に随伴して
    周回移動する面ファスナーを外部から積極的に冷却する
    外部冷却手段(7b)とを有してなると共に、前記加熱押圧
    手段(8) の下流側には成形面ファスナーの徐冷区間を有
    してなる請求項３４記載の製造機。
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