JPH09314187A - 生物処理装置 - Google Patents
生物処理装置Info
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- JPH09314187A JPH09314187A JP13840996A JP13840996A JPH09314187A JP H09314187 A JPH09314187 A JP H09314187A JP 13840996 A JP13840996 A JP 13840996A JP 13840996 A JP13840996 A JP 13840996A JP H09314187 A JPH09314187 A JP H09314187A
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Abstract
去処理に当り、カルシウム除去のための設備及び薬剤を
不要とする。 【解決手段】 硝化槽1のM−アルカリ度及びCa濃度
をCa濃度,M−アルカリ度分析装置12で測定し、演
算制御器13でこの結果に基いて下記式より過飽和度が
所定値以下とする硝化槽1の目標pHを求め、硝化槽1
のpHを調整する。 過飽和度=硝化槽目標pH-[1.99-{log(Ca濃度/40/1000)+
log(M-アルカリ度/100/1000)}] 【効果】 スケール障害をpHの自動制御により確実に
防止することができる。カルシウム除去のための設備が
不要となり、装置を小型化できる。カルシウム除去のた
めの薬剤が不要となり、薬剤コストが低減する。炭酸カ
ルシウム汚泥が発生しないため、余剰汚泥の発生量が低
減する。
Description
り、特に、スケール障害が発生する可能性のある、高濃
度のカルシウム及び窒素を含む排水を生物的に窒素除去
する生物処理装置に関する。
次のようにして行われている。
1にて好気処理して排水中のアンモニア性窒素を硝酸
(亜硝酸を含む。)性窒素に酸化する。次いで、硝化処
理液を脱窒槽2で嫌気処理し、この硝酸性窒素を窒素ガ
スに還元する。脱窒処理液を再曝気槽3で曝気処理し
て、窒素ガスを十分に除去した後、沈殿池4で固液分離
して処理水を得る。沈殿池4の分離汚泥は硝化槽1へ返
送する。
硝酸性窒素に酸化するための酸化反応に最適なpHに維
持すると共に、生成した硝酸を中和するためにNaOH
等のアルカリを添加してpH調整を行っている。このp
H調整は、NaOH貯槽5からポンプ6によりNaOH
を添加するに当り、pH計7の測定結果に基き、硝化槽
1のpHが通常の場合8〜8.5となるようにバルブ8
の開閉を制御することにより行われている。
ワ、10,11は撹拌用の駆動モータである。
を高濃度に含有する排水を生物的に窒素除去する場合、
系内でスケール障害が発生する恐れがある。このため、
従来においては、このようなカルシウム含有排水の生物
的窒素除去処理に当っては、処理に先立ち排水中のカル
シウムを除去している。具体的には、反応槽においてカ
ルシウム含有排水に炭酸ナトリウム等を添加し、析出し
た炭酸カルシウムを沈殿槽で沈殿分離することにより、
排水中のCa濃度をスケールの発生しない濃度にまで低
減している。このスケールの発生しないCa濃度は、生
物処理の形態により異なり、例えば、浮遊式生物処理法
では排水中のCa濃度500mg/L以下、生物濾過法
では排水中のCa濃度50mg/L以下が目安とされて
いる。
生物処理工程の前処理工程として、カルシウム除去のた
めの反応槽及び沈殿槽が必要となり、装置の大型化、運
転コストの増大の問題があった。また、カルシウムを析
出させるための炭酸ナトリウム等の薬剤を多量に使用す
るため、薬剤コストが高くつく上に、炭酸カルシウム汚
泥発生の問題もあった。
シウム含有排水の生物的窒素除去処理に当り、カルシウ
ム除去のための設備及び薬剤を不要とすると共に、スケ
ール障害防止のための薬剤使用量を大幅に低減すること
ができる生物処理装置を提供することを目的とする。
は、窒素とカルシウムを含有する排水をpH調整手段を
有する硝化槽にて硝化処理した後、脱窒槽で脱窒処理す
ることにより生物的に窒素除去する生物処理装置におい
て、硝化槽内のM−アルカリ度(mg/L)及びCa濃
度(mg/L)を測定する測定手段と、該測定手段の測
定値から下記式で算出される過飽和度を所定値以下とす
るための硝化槽の目標pHを演算すると共に、この演算
結果に基づいて前記硝化槽内のpH調整手段を制御する
演算制御手段とを設けたことを特徴とする。
度/40/1000)+log(M-アルカリ度/100/1000)}] 上記式で算出される過飽和度が所定値以下、例えば1.
6以下となるように、硝化槽のpHを調整することによ
り、スケール障害を防止することができる。
は、水中に含まれているアルカリ分(溶存する炭酸塩
類,炭酸水素塩類,水酸化物類など)を、炭酸カルシウ
ム(CaCO3 )に換算して1L中のmg量で示したも
のであり、一定量の試水を強酸でメチルレッド(終点p
H約4.8)を用いて滴定し、使用した酸の当量数で求
めたものであり、全アルカリ度とも称される。
施の形態について説明する。
を示す系統図である。なお、図1において、図2に示す
部材と同一機能を奏する部材には同一符号を付してあ
る。
度及びM−アルカリ度を測定するCa濃度,M−アルカ
リ度分析装置12と、この分析装置12の測定結果及び
pH計7の測定結果が入力され、これらの値に基いて前
述の計算式に従って演算を行い、演算結果に基いて硝化
槽1のpHを制御する演算制御器13とを設けた点が図
2に示す従来装置とは異なる。
内のCa濃度及びM−アルカリ度を分析装置12で測定
し、この結果は演算制御器13に入力される。また、p
H計7の測定結果も演算制御器13に入力される。演算
制御器13では、Ca濃度の測定値及びM−アルカリ度
の測定値に基いて前記式により算出される過飽和度が所
定値以下、好ましくは約1.6以下となるように硝化槽
1の目標pHを算出する。
とを比較し、pHが低い場合は、必要に応じて、バルブ
8を開き、硝化槽7にNaOH添加してpHを調整す
る。また、pHが高くなりすぎる場合には、硫酸等を添
してpHを低下させる。
うことにより、系内のスケール障害を防止することがで
きる。
pH範囲は、その硝化性能により適宜決定されるが、通
常の場合、pH6.5〜8.5の範囲とし、所定の過飽
和度を満足できる範囲においてできるだけ高いpHに調
整するのが好ましい。硝化槽のpHを6.5よりも低く
した場合には、硝化槽における硝化反応が阻害され、窒
素除去効率が大きく低下する恐れがあり好ましくない。
される過飽和度が所定値以下にならない場合、或いは、
NaOH等のアルカリ使用量が多くなり過ぎる場合に
は、硝化槽の曝気量を増やして、脱炭酸量を高め、M−
アルカリ度を低減する方法を併用するのが好ましい。な
お、Ca濃度とM−アルカリ度の分析は自動分析でもよ
いし、手分析して、そのデータを演算装置に入力しても
よい。
遊式に限らず生物濾過方式、固定床方式などを適用でき
る。また、生物処理装置の槽構成についても、必ずしも
硝化槽の後段に脱窒槽を設けるものに限定されず、脱窒
槽の後段に硝化槽を設け、硝化槽の流出水の一部を脱窒
槽に循環し、残部を処理水として抜き出すものであって
も良い。
シウムによるスケール障害の恐れがある、Ca濃度30
0mg/L以上のカルシウム及び窒素成分含有排水、具
体的には排煙脱硫排水、フッ素含有排水の石灰凝集沈澱
処理水等の生物的窒素除去処理に極めて有効である。
り具体的に説明する。
図1に示す装置で処理した。
水の水質変動を模擬して初期の800mg/Lから30
00mg/Lへ変動させた。
いる間の硝化槽のCa濃度は800mg/L、M−アル
カリ度は200mg/Lのとき、前記式で算出される過
飽和度が1.6以下となるための硝化槽のpHは8.0
以下である。また、Ca濃度3000mg/Lの排水が
流入している間の硝化槽のM−アルカリ度は200mg
/Lであり、前記式で算出される過飽和度が1.6以下
となるための硝化槽のpHは7.4以下である。
が流入する初期の段階では硝化槽のpHは8.0に調整
されていたが、排水のCa濃度が3000mg/Lに増
加すると、硝化槽のpHは自動的に7.4に低下し、こ
のようにpH調整されることにより、処理中、スケール
の発生を防止して安定な処理を行うことができた。
ム含有排水のCa濃度を変動させて処理を行った。な
お、硝化槽のpHは8.0の一定条件とした。
が流入している間は、スケールの発生はなかったが、排
水のCa濃度が3000mg/Lになると、スケール付
着の障害が生じた。
置によれば、カルシウム含有排水の生物的窒素除去処理
に当り、 スケール障害を確実に防止することができる。 カルシウム除去のための設備が不要となり、装置を
小型化できる。 カルシウム除去のための薬剤が不要となり、薬剤コ
ストが低減する。 ,より運転コストが低減する。 炭酸カルシウム汚泥が発生しないため、余剰汚泥の
発生量が低減する。 より余剰汚泥の処理設備(脱水機等)を小型化す
ることができ、汚泥処理コストも低減する。 といった効果が奏され、効率的な処理を行える。
図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 窒素とカルシウムを含有する排水をpH
調整手段を有する硝化槽にて硝化処理した後、脱窒槽で
脱窒処理することにより生物的に窒素除去する生物処理
装置において、 硝化槽内のM−アルカリ度及びCa濃度を測定する測定
手段と、 該測定手段の測定値から下記式で算出される過飽和度を
所定値以下とするための硝化槽の目標pHを演算すると
共に、この演算結果に基づいて前記硝化槽内のpH調整
手段を制御する演算制御手段とを設けたことを特徴とす
る生物処理装置。 過飽和度=硝化槽目標pH-[1.99-{log(Ca濃度/40/1000)+
log(M-アルカリ度/100/1000)}]
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13840996A JP3870445B2 (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 生物処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP13840996A JP3870445B2 (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 生物処理装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH09314187A true JPH09314187A (ja) | 1997-12-09 |
JP3870445B2 JP3870445B2 (ja) | 2007-01-17 |
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ID=15221292
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP13840996A Expired - Fee Related JP3870445B2 (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 生物処理装置 |
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001276851A (ja) * | 2000-03-29 | 2001-10-09 | Japan Organo Co Ltd | 排水処理装置 |
JP2002086190A (ja) * | 2000-09-12 | 2002-03-26 | Japan Organo Co Ltd | 排水処理装置 |
JP2006167549A (ja) * | 2004-12-14 | 2006-06-29 | Kurita Water Ind Ltd | 窒素化合物及び無機イオン含有排水の処理装置及び処理方法 |
JP2011143365A (ja) * | 2010-01-15 | 2011-07-28 | Japan Organo Co Ltd | 排水の処理方法及び排水の処理装置 |
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JP2014184396A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Hitachi Ltd | 水処理装置および水処理方法 |
CN108698866A (zh) * | 2016-03-29 | 2018-10-23 | 栗田工业株式会社 | 生物处理方法及生物处理装置 |
-
1996
- 1996-05-31 JP JP13840996A patent/JP3870445B2/ja not_active Expired - Fee Related
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